六层框架结构全套计算书毕业论文.doc

第 53 页 共97页六层框架结构全套计算书毕业论文1. 引言 根据设计材料提供的建筑场地的地质条件、所在地区的抗震烈度及本工程为乙类建筑， 确定出拟建筑物的抗震等级为一级，建筑物的设计过程包括建筑设计和结构设计两部分，我们主要以结构设计为主。 建筑设计部分：考虑了各种因素对建筑物的影响， 采用了能够满足多方面使用要求，又比较经济、合理、美观、适用的方案。在进行各种房间布置的时候，我尽量将大空间放在小空间上面，在进行设计的过程中，满足了规范对教学及办公用房的窗地比、隔音、安全出口、消防、节能等要求。 结构设计部分：分别从结构体系的选择、结构总体布置、屋盖的结构方案、基础方案的选择级结构计算等多方面进行了论述。结构计算主要几个步骤： 构件布置：按建筑方案中的平、立、剖面设计， 确定各构件的截面及布置，绘出结构计算简图并初选梁、柱截面。 荷载统计：在选截面的基础上按从上到下的顺序进行，在荷载的取值按各房间的使用功能及位置查找荷载规范，完成恒载及活载的统计， 并求出重力荷载代表值。 框架水平地震作用下侧移验算:先算出各构件的侧移刚度，再根据顶点位移法计算结构的自震周期，按底部剪力法求水平地震的剪力并考虑了顶点附加水平地震作用。 横向框架内力分析：分析了横向框架在水平地震剪力和竖向荷载作用下的内力，用弯矩二次分配法计算梁端、柱端弯矩、剪力。 内力组合：对恒载、活载及地震作用下横向框架的内力进行组合，找出最不利的内力组合，作为对框架梁、柱进行截面设计，和配筋计算的依据。 楼梯设计：采用钢筋混凝板式楼梯 板的设计：用塑性理论对板进行设计，求出板的配筋。 基础设计：采用钢筋混凝土梁板式筏基 绘制图纸：使用了AUTO CAD 探索者、天正。 在设计过程中我们严格按照现行建筑设计规范和现行结构设计规范进行设计，并取一榀框架进行内力配筋计算，绘制建筑施工图和结构施工图，在设计的过程中我们还参考了有关的教材和图集、房建、混凝土结构、抗震等，但是由于我们水平的有限和水平的缺乏，以及资料的不足，还有许多不合宜之处，希望各位老师提出批评指正。2. 建筑设计说明2.1一般说明本工程建设单位为北京市大兴区教育委员会。工程位于北京市大兴区，工程名称为西城区实验中学教学楼工程。工程建筑面积9181平方米，建筑类别乙类，设计使用年限50年，抗震设防烈度及设计地震分组8度0.20g,一组。结构类型为钢筋混凝土框架，主体为地上六层。 层高：首层4.5m，其它各层3.6m。2.2材料说明1 250mm厚外墙外保温材料。2内墙、内隔墙为150厚陶粒空心砖；3走廊 会议室 办公室 接待室顶用吸音板吊顶并满足声光要求。4 卫生间地面采用防水做法，楼、地面、墙面用瓷砖。5 楼梯采用花岗石，扶手用不锈钢。6 混凝土：C30。7钢 筋： HRB300及HRB400。3结构设计说明3.1. 工程概况1 本工程建设单位为北京市大兴区教育委员会。工程位于北京市大兴区，工程名称为大兴区实验中学教学楼工程。工程建筑面积约9181平方米。3.2.设计主要依据和资料: 依据：设计任务书及规范资料：交通便利，地形平坦，详见总图。地势情况简介如下。1 fak=200kpa.2基本风压：0.45KN/，地面粗糙度为B类。3基本雪压：0.40KN/ 4标准冻深：0.80m5地下水位：地下水的稳定水位为自然地面以下较深。6地震设防列度：8度，设计基本地震加速度0.20g，设计地震分组为第一组。建筑的场地土类别为类。乙类建筑。3.2结构设计方案及布置 框架结构方案、框架内力计算分析及抗震设计计算、框架梁柱的配筋计算、 引用的规范，图集。3.2施工要求及其他说明严格按施工验收规范的要求做好砼养护工作，在砼水化热较高的部位及重要构件应用麻袋或薄膜等材料覆盖养护。应按施工规范控制拆模时间。施工前逐条理解设计说明，施工时遵守设计说明。4 结构计算书4.1 结构布置和荷载计算4.1.1 结构布置及计算简图置根据该房屋的使用功能及建筑设计的需求，进行了建筑平面、立面、及剖面设计其各层建筑平面剖面示意图如建筑设计图，主体结构6层，底层高为4.5m，其余均为3.6m。外墙为250mm厚外墙外保温材料，内墙、内隔墙为150mm厚陶粒空心砖，门为木门，窗为铝合金窗，门窗洞口尺寸见门窗表。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取210 mm，梁载面高度按梁跨度的1/121/8估算，由此估算的梁载面尺寸见表1，表中还给出柱板的砱强度等级。C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）表1层次砼强度横梁（bh）纵梁，次梁(bh)AB跨BC跨CE跨1-6C30250*700250*500250*700250*650柱载面尺寸可根据式N=FgEn AcN/UNfc估算表3查得该框架结构在30m以下，使用用途为中学实验楼，抗震设防类别为乙类，抗震等级为一级，其轴压比值UN=0.7表2结构类型烈 度6789框架结构高度/m30303030303025框架四三三二二一一剧场、体育等三二一一表3结构类型 抗 震 等 级一二三框架结构0.650.750.85各层的重力荷载代表值近似取12KN/m2由图可知边柱及中柱的负载面积分别为7.2*4m2和7.2*5.35m2由上式得柱载面面积为边柱AC中柱Ac取柱的截面为正方形，根据上述计算结果并综合考虑其它因素，设计柱截面尺寸取值统一取600*600 mm2基础选用柱下独立基础，基础埋深取1.5m，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，2-6层柱高度即为层高3.6m，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即h1=4.5+0.1=4.6m4.1.2 重力荷载计算(1)屋面及楼面的永久荷载标准值屋面：25厚细石混凝土保护层 22 KN/m3*0.25=0.66KN/m2SBS改性沥青防水层 0.4 KN/m220厚水泥砂浆找平层 20*0.02 KN/m3=0.4 KN/m260厚水泥蛭石保温层 5 KN/m3*0.06=0.3KN/m2210厚钢筋砼板 25 KN/m3*0.21=5.25KN/m2100厚水泥炉渣找坡层 18 KN/m3*0.1=1.8 KN/m2 合 计 8.81 KN/m21-5层楼面水磨石地面(10mm面层,20mm水泥砂浆打底) 0.65 KN/m2210厚钢筋砼板 25 KN/m3*0.21=5.25KN/m2 10厚混合沙浆 0.01m *17 KN/m3=0.17 KN/m2 合 计 6.07 KN/m2(2)屋面及楼面可变荷载值不上人屋面均布活载标准值 0.5 KN/m2楼面活荷载标准值（办公楼）办公室，厕所，楼梯,会议室 2.0KN/m2走廊 2.5KN/m2屋面雪荷载标准值 SKUrSo=1.00.40KN/m2式中Ur为屋面积雪分布系数取Ur=1.0(3)梁柱墙窗门重力荷载计算梁柱可根据载面尺寸，材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力，荷载对墙、门窗等可计算出单位面积上的重力荷载，具体计算结果见表4，外墙为250mm厚外墙外保温材料，内墙、内隔墙为150mm厚陶粒空心砖，则内墙单位墙面重力荷载为6 KN/m30.15+0.36KN/m22 =1.62 KN/m2，外墙荷载为8KN/m30.25 +0.36 KN/m2=2.36 KN/m2，木门单位面积重力荷载为0.2 KN/m2，铝合金窗单位面积重力荷载取0.35 KN/m2. 玻璃木墙取1.5 KN/m2，梁自重bh=250700梁自重 25 KN/m3*0.25m*(0.70.21)m=3.06 KN/m 抹灰层：10厚混合沙浆 0.01m*(0.70.210.25)m*2*17 KN/m3=0.25KN/m 合 计： 3.31 KN/mbh=250650梁自重 25 KN/m3*0.25m*(0.650.21)m=2.75 KN/m抹灰层：10厚混合沙浆 0.01m*(0.650.210.25)m*2*17 KN/m3=0.23 KN/m 合 计： 2.98KN/mbh=250500梁自重 25 KN/m3*0.25m*(0.50.21)m=1.81 KN/m抹灰层：10厚混合沙浆 0.01m*(0.50.210.25)m*2*17 KN/m3=0.18 KN/m 合 计： 1.99KN/m基础梁bh=250500梁自重 25 KN/m3*0.25m*0.5m=3.12 KN/m(4)柱自重bh=600600柱自重 25 KN/m3*0.6m*0.6m=9 KN/m抹灰层：10厚混合沙浆 0.01m*0.6m*4*17 KN/m3=0.41 KN/m 合 计： 9.41 KN/m(5)外纵、横墙自重标准层：纵墙 (3.61.10.7)m*0.25m*8 KN/m3=3.6 KN/m铝合金窗 0.35 KN/m2*1.1m=0.38 KN/m 水泥粉刷内墙面 (3.61.1)m*0.36 KN/m2=0.9KN/m 合 计： 4.88 KN/m底层：纵墙 (4.61.10.7)m*0.25m*8 KN/m3=5.6KN/m铝合金窗 0.35 KN/m2*1.1m=0.38KN/m水泥粉刷内墙面 (4.61.1)m*0.36 KN/m2=1.26 KN/m 合 计： 7.24 KN/m(6)内墙自重标准层：纵墙 (3.60.65)m*0.15m*6 KN/m3=2.65 KN/m水泥粉刷内墙面 (3.60.65)m*0.36 KN/m2*2=2.12KN/m 合 计： 4.77 KN/m底层：纵墙 (4.60.65)m*0.15m*6 KN/m3=3.55KN/m水泥粉刷内墙面 (4.60.65)m*0.36 KN/m2*2=2.84KN/m 合 计： 6.39 KN/m (7)挑檐自重：（100mm厚，外挑600mm，高300mm）=25 KN/m30.1m（0.6m+0.3m）=2.25 KN/m表4 梁柱重力荷载标准值层次构 件b/mh/mr(KN/m3)i/mnGi/KNGi/KN一至六层(AB,CE)横梁0.250.7251.057.3524810.34893.03 BC横0.250.5251.052.11282.69一至六层纵梁0.250.65251.056.6441238.71238.7一层柱0.60.6251.054.6482086.62086.6其它层柱0.60.6251.053.64816331633表中：为考虑梁柱的粉刷层重力而对其重力的增大，表示单位长度构件的重力荷载，表示构件的数量。 梁长取净长，柱取层高。表5 墙体自重表1 12轴墙体底层墙墙 体每片面积片 数重 量Kn总 计Kn外纵墙(7.2-0.6)(4.6-0.65)2123.052989.7(7.2-0.6)(4.6-0.65)-2.11.82105.21(7.2-0.6)(4.6-0.65)-2.11.8217742.62(7.2-0.6)(4.6-0.65)-5.43123.29内纵墙(7.2-0.6)(4.6-0.65)-0.92.7220687.223.6(4.6-0.65)- 0.92.73/77149.44外横墙(8.0-0.6)(4.6-0.7)-21.20.64258.842.1(4.6-0.5)-2.71.8217.70内横墙7.35(4.6-0.7)19882.31二至五层墙外纵墙(7.2-0.6)(3.6-0.7)290.342036.90(7.2-0.6)(3.6-0.7)-2.11.82103.65(7.2-0.6)(3.6-0.7)-2.11.8218491.92内纵墙(7.2-0.6)(3.6-0.7)-0.92.7221485.81外横墙(8.0-0.6)(3.6-0.7)-21.20.64188.992.1(3.6-0.5)-1.51.5220.11内横墙7.35(3.6-0.7)19656.08六层墙外纵墙(7.2-0.6)(3.6-0.7)290.342036.90(7.2-0.6)(3.6-0.7)-2.11.82103.65(7.2-0.6)(3.6-0.7)-2.11.8218491.92内纵墙(7.2-0.6)(3.6-0.7)-0.92.7221485.81外横墙(8.0-0.6)(3.6-0.7)-21.20.64188.992.1(3.6-0.5)-1.51.5220.11内横墙7.35(3.6-0.7)19656.08(4) 门窗荷载一层窗门荷载为： 二至六层各层窗门荷载为： (5)重力荷载代表值集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi,计算结果见图2计算过程如下：顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载，50%屋面雪荷载，纵，横梁自重，半层柱自重，半层墙体自重。其它层重力荷载代表值包括：楼面恒载，50%楼面均布活荷载，纵横梁自重，楼面上，下各半层的柱及纵墙墙体自重。顶层的荷载为： 二至五层的荷载均为：一层的荷载为：得集中于各层楼面的重力荷载代表值如下： 表7 梁线刚度计算表类别ECb*hI0lECI0/l1.5ECI0/l2ECI0/lAB横梁3.0*1070.25*0.77.1*10-382.66*1043.99*1045.32*104CD横梁3.0*1070.25*0.77.1*10-382.66*1043.99*1045.32*104BC道梁3.0*1070.25*0.52.6*10-32.72.89*1044.33*1045.78*104纵梁3.0*1070.25*0.655.7*10-37.22.38*1043.56*1044.75*104 表8 柱线刚度计算表层次HcEcb*hIcEcIc/hc14.63.0*1070.6*0.610.8*10-37.04*1042-63.603.0*1070.6*0.610.8*10-39.0*104表9 横向框架柱侧移刚度D值（N/MM）层 项目柱-K=Kb/2Kc（一般层）K=Kb/Kc（底层）=K/2+K(一般层)=K+0.5/2+K(底层)D=Kc12/H2根数底层边框架边柱3.99/7.04=0.5670.416165924边框架中柱（3.99+4.33）/7.04=1.1820.528211034中框架边柱5.32/7.04=0.7560.4561819220中框架中柱（5.32+5.78）/7.04=1.5770.5812318120D 978240一般层边框架边柱2*3.99/（2*9.0）=0.2220.100101854边框架中柱(4.33+3.99)*2/（2*9.0）=0.4620.188169544中框架边柱5.32*2/（2*9.0）=0.2960.1291314220中框架中柱(5.32+5.78)*2/(2*9.0)=0.6170.2362405620D 8525164.2横向水平作用下框架结构的内力和侧移计算4.2.1 横向框架自振周期(1)按顶点位移计算框架的自振周期顶点位移法是求结构基频的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化成无限质点悬臂直杆，导出以直杆顶点位移便是的基频公式：按式T1=1.7计算基本周期T1，其中T的量纲为m取=0.7 表10 横向结构顶点的假想侧移计算层 次GiGiDi层间相对位移i位移值i618237182378525160.02140.4082516738349758525160.04100.3868416738517138525160.06060.3458316738684518525160.08030.2851216738851898525160.09990.20481174421026319782400.10490.1049其中 VGi=Gk（u）i= Gi/D ij U t=（u）kT1=1.7*0.7*0.40821/2=0.76(S)(2)横向地震作用计算在类场地，8度近震区，结构的特征周期T和地震影响系数Tg=0.35Smax=0.16由于T1=0.761.4Tg=1.4*0.35=0.49S, 属于Tg-5Tg范围,应考虑顶点附加地震作用按底部剪力法求得的基底剪力，若按Fi=（GiHi/GiHi）*FEK分配给各层顶点，则水平作用小于按时程分析法和振型分解法求得的结果，特别对周期较长的结构相差更大，地震的宏观震害也表明，结构上部往往震害严重。n=0.08T1+0.07=0.08*0.76+0.07=0.1308结构横向总水平地震作用标准值 ：FEK=（）0.9max0.85GiFEK=(0.35/0.76)0.90.160.85102631=6946.2顶点附加地震作用：FN=nFEK=0.13086946.2=908.6KN各层横向地震剪力见表11表11 各层横向地震作用及楼层地震剪力层次hiHiGiGiHiGiHi/GjHjFiVi63.622.618237412156.20.2937811773.7331773.753.619167383180220.2266831368.6223142.443.615.416738257765.20.1837331109.3044251.633.611.816738197508.40.140782849.98625101.623.68.216738137251.60.097832590.66845539.814.64.61744280233.20.057189345.28716037.61402936.6各质点横向水平地震作用按下式计算：Fi = GiHi FEK（1-n）/（GkHk）地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为Vi=Fk（i=1，2，n）横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图3 水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移i和顶点位移i分别按式（u）i = Vi/D ij u i=（u）k计算过程见表11，表中还计算了各层的层间弹性位移角=i/hi横向框架抗震变形验算见表12表12 横向变形验算层次层间剪力Vi层间刚度Di层间位移i层高hi层间相对弹性转角61773.78525160.0020813.61/173053142.48525160.0036863.61/97644251.68525160.0049873.61/72135101.68525160.0059843.61/60125539.88525160.0064983.61/55416037.69782400.0061724.61/745由上表可知最大层间弹性位移角发生在第2层，其值为1/554小于1/550满足要求4.2.2地震作用框架内力计算4.2.2.1.框架内力 (1)以结构图中轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法，其余框架内力计算从略。 表13 梁柱刚度计算表类别ECb*hI0i相对线刚度i边横梁3.0*1070.25*0.77.1*10-32.66*1041.086走道梁3.0*1070.25*0.52.6*10-32.89*1041底柱3.0*1070.6*0.610.8*10-37.04*1042.436其他柱3.0*1070.6*0.610.8*10-39.0*1043.114根据总层数m，该柱的所在层n，梁柱的线刚度比k，查表得标准反弯点系数yo，根据上下横梁线刚度比值I，查表得修正系数y1,根据上下层高度变化，查表得修正系数y2，y3。各层反弯点高度yh=(yo +y1+y2 +y3)h注：yn框架柱的标准反弯点高度比。y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。y框架柱的反弯点高度比。底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y1和y3，其它柱均无修正。以图轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法，其余框架内力计算从略。表14 各柱的反弯点高度层数边柱中柱中柱边柱六层K=0.296,y=0.101=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.38K=0.617,y=0.251=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=60y=0.45y=0.10y=0.25五层K=0.296,y=0.251=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.38K=0.617,y=0.351=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=60y=0.45y=0.25y=0.35四层K=0.296,y=0.351=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.38K=0.617,y=0.401=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=60y=0.45y=0.35y=0.40三层K=0.296,y=0.401=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.45K=0.617,y=0.451=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.50y=0.4y=0.45二层K=0.296,y=0.551=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.45K=0.617,y=0.51=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.5y=0.55y=0.50一层K=0.756,y=0.671=1 ,y1=02=0.78 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.55K=1.577,y=0.601=1 ,y1=02=0.78 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.55y=0.67y=0.60(2)求各柱得剪力弯矩值表15 各层柱端弯矩及剪力计算（边柱）层次hi（m）Vi（KN）D ij（N/mm）边 柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）M bi1（KNm）M ui1（KNm）63.61773.78525161314227.340.2960.2524.60673.81853.63142.48525161314248.440.2960.3561.0344113.349643.64251.68525161314265.540.2960.4094.3776141.566433.65101.68525161314278.640.2960.45127.3968155.707223.65539.88525161314285.400.2960.50153.72153.7214.66037.697824018192112.280.7560.60309.8928206.5952例：第4层边柱的计算：Vi1=131424251.6/852516=65.54（KN）y=y n=0.40（m） （无修正）M bi1=65.540.43.6=94.3776（KN*m）M ui1=65.54（1-0.4）3.6=141.5664（KN*m）表16 各层柱端弯矩及剪力计算（中柱）层次hi（m）Vi（KN）D ij（N/mm）中 柱Di2（N/mm）Vi2（KN）ky（m）M bi2（KNm）M ui2（KNm）63.61773.78525162405650.050.6170.1018.01787162.160953.63142.48525162405688.670.6170.2579.80404239.412143.64251.685251624056119.970.6170.35151.1624280.730233.65101.685251624056143.960.6170.4207.2955310.943223.65539.885251624056156.320.6170.55309.5139253.238614.66037.697824023181143.071.5770.67440.9443217.1815(3)梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算： Vb=(Mb1+ Mb2)/l， Ni=其中梁线刚度取自表5，具体计算过程见表14表17 梁端矩剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁柱轴力MlbMrblVbMlbMrblVb边柱N中柱N673.8277.74818.9584.4284.422.762.53-18.95-43.595137.96123.41832.67134.02134.022.799.27-51.62-110.194202.60172.84846.93187.70187.702.7139.04-98.55-202.303250.08221.53858.95240.58240.582.7178.21-157.5-321.552281.12220.77862.74239.76239.762.7177.60-220.24-436.421360.31252.49876.60274.20274.212.7203.12-296.84-562.94注：柱轴力的页号表示拉力，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两柱为压力水平地震作用下框架的弯矩图，梁端剪力图，柱轴力图如下：例：第4层： 边梁 M l b = M u 4 =73.82 KNm M r b = 162.16*1/（1+1.086）= 77.74 KNm 走道梁 M l b = M r b =162.16-77.74=84.42 KNm 边柱N = 0-18.95 = -18.95 KN中柱N = 18.95-62.53 = -43.59 KN水平地震作用下框架的弯矩图，梁端剪力图，柱轴力图如下：(a) 框架的弯矩图(b) 梁端剪力以及柱轴力图: (a) 框架的弯矩图 (b) 梁端剪力以及柱轴力图4.3风荷载计算4.3.1 风荷载参数 作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值： 风压高度变化系数，因建设地点位于城市风景区，所以地面粗糙度为B类 风荷载体型系数，根据建筑物的体型查得风振系数，基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构可用T=0.08n(n是建筑层数)，估计大约为0.48s0.25s,应考虑风压脉动结构发生顺风向风振的影响。下层柱高； 上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍；迎风面的宽度，表18 集中风荷载标准值离地高度z/m 22.61.331.01.30.453.61.014.3191.231.01.30.453.63.620.715.41.151.01.30.453.63.619.411.81.051.01.30.453.63.617.78.21.001.01.30.453.63.616.94.61.001.01.30.454.63.619.24.3.2 风荷载作用下的位移验算1侧移刚度D2风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：表19 横向框架柱侧移刚度D值（N/MM）层 项目柱-K=Kb/2Kc（一般层）K=Kb/2Kc（底层）=K/2+K(一般层)=K+0.5/2+K(底层)D=Kc12/H2底层中框架边柱5.32/7.04=0.7560.45618192中框架中柱（5.32+5.78）/7.04=1.5770.58123181D 181922+ 231812=82746一般层中框架边柱5.32*2/（2*9.0）=0.2960.12913142中框架中柱(5.32+5.78)*2/(2*9.0)=0.6170.23624056D 131422+ 240562=74396表19 框架在风荷作用下的侧移的计算层次614.314.3743960.0001921/18729520.735743960.000471/7652419.454.4743960.0007311/4923317.772.1743960.0009691/3714216.989743960.0011961/3009119.2108.2827460.0013081/3517侧移验算： 层间侧移最大值 1/30091/550 （满足）=表20 各柱的剪力值 楼层边柱中柱第六层4.62 KN第五层6.18 KN11.32 KN第四层9.61 KN17.59 KN第三层12.74 KN23.31 KN第二层15.72 KN28.78 KN第一层23.79 KN30.31 KN表21 各柱的反弯点高度层数边柱中柱中柱边柱六层K=0.296,y=0.101=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.38K=0.617,y=0.251=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=60y=0.45y=0.10y=0.25五层K=0.296,y=0.251=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.38K=0.617,y=0.351=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=60y=0.45y=0.25y=0.35四层K=0.296,y=0.351=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.38K=0.617,y=0.401=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=60y=0.45y=0.35y=0.40三层K=0.296,y=0.401=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.45K=0.617,y=0.451=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.50y=0.4y=0.45二层K=0.296,y=0.551=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.45K=0.617,y=0.51=1 ,y1=02=1 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.5y=0.55y=0.50一层K=0.756,y=0.671=1 ,y1=02=0.78 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.55K=1.577,y=0.601=1 ,y1=02=0.78 ,y2=03=1 ,y3=0y=0.55y=0.67y=0.60由下面公式