某小区室外管网工程设计.doc

目录第一章供暖系统设计热负荷31.体积热指标法32.面积热指标33.城市规划指标法4第二章 热负荷延续时间图及年耗热量62.1供暖热负荷延续时间图62.2 年耗热量7第三章 供暖方案的确定83.1热源型式的选择83.2热媒种类的选择83.3热媒参数的确定93.4热网系统型式的选择91.状管网92、环状管网103.5供暖系统热用户与热水网路的连接方式101.无混合装置的直接连接112.装水喷射器的直接连接113.装混合水泵的直接连接114.间接连接113.6供热管网的敷设方式的选择12第四章 水力计算144.1热水网路水力计算的方法及步骤141 确定热水网路中各个管段的计算流量142确定热水网路的主干线及其沿程比摩阻144.2 本设计中某小区热水网路的水力计算。154.2.1主干线计算154.2.2干线、支干线及支线的计算171干线B的水力计算172干线C上的水力计算243干线D上的水力计算394干线E上的水力计算64第五章 水压图的绘制725.1水压图725.2 选定静水压曲线位置735.3 选定回水管动水压曲线位置735.4选定供水管动水压曲线位置73第六章 水泵的选择计算746.1 热网循环水泵746.2 补给水泵选择：75第七章 供热调节75第八章 管道的保温77第九章 附件的选择789.1 固定支座的选择789.2 活动支架选择计算799.3补偿器选择计算80第十章 热力站设备的选择计算8210.1 换热器的选择计算8210.2 水处理设备的选择和计算8610.3除氧设备的选择和计算8710.4软化、除氧水箱的选择88第十一章 工程经济技术分析891概述892管网布置的合理性分析893管道水力计算的经济分析90参考资料91毕业设计总结92第一章 供暖系统设计热负荷供暖热负荷是城市集中供热系统中最主要的热负荷。它的设计热负荷占全部设计热负荷的80%-90%以上（不包括生产工艺用热）。供暖设计热负荷的概算，可采用体积热指标法、面积热指标法或城市规划指标法进行计算。1.体积热指标法建筑物的供暖设计热负荷可按下式进行概算： kW (11) 式中 建筑物的供暖设计热负荷，kW 建筑物的外围体积， m3 供暖室内计算温度， 供暖室外计算温度， 建筑物的供暖体积热指标,W/ m3供暖体积热指标的大小，主要与建筑物的围护结构及外形有关。建筑物围护结构传热系数越大、采光率越大、外部建筑体积越小、建筑物的长宽比越大，单位体积的热损失，亦即qv值也越大。2.面积热指标建筑物的供暖设计热负荷可按下式进行概算： F kW (12) 式中 建筑物的供暖设计热负荷，kW F 建筑物的建筑面积，m 建筑物供暖面积热指标，W/ m3.城市规划指标法 对一个城市新区供热规划设计，各类型的建筑面积尚未具体落实时，可用城市规划指标来估算整个新区的供暖设计热负荷。采用供暖面积热指标法，比体积热指标更易于概算，近年来在城市集中供热系统规划设计中，国外、国内也都采用供暖面积热指标法进行概算。 故本设计选用了面积热指标法。 本设计是为北京市某小区设计供热系统，所以供暖热指标的建筑物类型为居住区综合，其值范围为60-70W/ m2，本设计取了70 W/ m2。 小区内建筑物编号及建筑热负荷等见表1-1。建筑物编号供暖热指标（W/ m2）建筑物面积（m2）热负荷(W)流量（t/h）1.704833600.122.7013292400.333.7038402688009.514.70200140000.55.7025201764006.246.70144100800.367.706042000.158.709667200.249.709667200.2410.70511357701.2711.70261182700.6512.70693248524017.1813.70437305901.0814.7015681097603.8915.704229400.116.70210147000.5217.704028000.118.70216151200.5419.70216151200.5420.70445311501.121.70240168000.5922.7010573500.2623.70630441001.5624.7023121618405.7325.706042000.1526.7010875600.2727.7064.345000.1628.70190133000.4729.70632442401.5730.70187130900.4631.70200140000.532.70222155400.5533.70443310101.134.704028000.135.70384268800.9536.70864604802.1437.706042000.1538.70360252000.8939.70176123200.4440.702614.91830406.4841.702492.31744606.1842.70260182000.64443.70408.6286001.0144.701991.81394254.9445.70371.4260006.8946.7027821947400.9247.70288.8202156.4848.702525.71768006.2649.702451.41716006.0750.705322.637258013.1951.70180.1126100.4552.70250.7175500.6253.70273191100.6854.70325227500.8155.702451.41716006.0756.703446.92412808.5457.702674.31872006.6358.702674.31872006.6359.7029.720800.0760.702042.91430005.0661.701879.41315604.6662.70343.6240500.8563.702451.41716006.0764.702250.91575605.5865.70558739109013.8466.70436.4305501.0867.70487.5341251.2168.701367.1957003.3969.701727.11209004.2870.703724.52607159.23第二章 热负荷延续时间图及年耗热量2.1供暖热负荷延续时间图延续时间图的横坐标的左方为室外温度tw,纵坐标为供暖热负荷Qn，横坐标的右方表示延续小时数。任一室外温度下的供暖热负荷可按下式计算： (21) 式中： 任一室外温度对应的热负荷 kW 供暖设计热负荷 kW =5698.28 kW 供暖室内计算温度 =18 供暖室外计算温度 =-9 任一室外温度 室外温度对应的供暖热负荷和延续时间（北京）见表21。 室外温度对应的供暖热负荷和延续时间表 表21室外温度 tw（）延续小时数n(h)供暖热负荷Q（kW）530965301.4325996117.0019897340.4-214698156.0-49348971.6-64749787.2-818810602.9-910611418.5热负荷延续时间图见图1。2.2 年耗热量 供暖年耗热量 Qn.a按下式计算： kWh/a (22) GJ/a (23)式中： 供暖设计热负荷,kW; =5698.28 kW 供暖期天数，d; =129 d 供暖室外计算温度,；=18 供暖室内计算温度,； =-9 供暖期室外平均温度,; =-1.6 0.0864 公式化简和单位换算后的数值，,和值按暖通规范值确定。本设计根据式23，得 GJ/a第三章 供暖方案的确定3.1热源型式的选择依据国家及北京市有关规定，热源型式选择为热力站。3.2热媒种类的选择集中供热系统热媒的选择，主要取决于热用户的使用特征和要求，同时也与选择的热源型式有关。集中供热系统的热媒主要是热水或蒸汽。在集中供热系统中，以水作为热媒与蒸汽相比，有下述优点：1. 热水供热系统的热能利用效率高。由于在热水供热系统中，没有凝结水和蒸汽泄漏，以及二次蒸汽的热损失，因而热能利用率比蒸汽供热系统好，实践证明，一般可节约燃料20%-40%。2. 以水作为热媒用于供暖系统时，可以改变供水温度来进行供热调节（质调节），既能减少热网热损失，又能较好的满足卫生要求。3. 热水供热系统的蓄热能力高，由于系统中水量多，水的比热大，因此，在水力工况和热力工况短时间失调时，也不会引起供暖状况的很大波动。4. 热水供热系统可以远距离输送，供热半径大。本设计以热力站为热源，供热系统为民用采暖系统，因此，选用水作为热媒。3.3热媒参数的确定对以热力站为热源的热水供热系统来说，提高供水温度和加大供回水温差，可使热网采用较小的管径，降低输送网路循环水的电能消耗和用户用热设备的散热面积，在经济上是合适的。但应注意，供水温度过高，对管道及设备的耐压要求高，运行管理水平与相应提高。对用户系统宜采用低温水供热。3.4热网系统型式的选择热网是集中供热系统的主要组成部分，担负热能输送任务。热网系统型式取决于热媒（蒸汽或热水）、热源（热电厂或区域锅炉房等）与热用户的相互位置和供热地区热用户种类、热负荷大小和性质等。选择热网系统型式应遵循的基本原则是安全供热和经济性。热网系统型式主要有以下两种型式：1.状管网枝状管网的系统型式见图31。管网采用枝状连接，热网供水从热源沿主干线，分枝干线，用户支线送到各热用户的引入口处，网路回水从各用户沿相同线路返回热源。 枝状管网布置简单，供热管道的直径随距热源越远而逐渐减小;而金属耗量小，基建投资小，运行管理简便。但枝状管网不具后图31 枝状管网备供热的性能。当供热管网处发生故障时，在故障点以后的热用户都将停止供热。由于建筑物具有一定的蓄热能力，通常可采用迅速消除热网故障的办法，以使建筑物室温不致大幅度的降低。因此，枝状管网是热水管网最普遍采用的方式。2、环状管网环状管网的系统型式见图32。图32 环状管网环状管网和枝状管网相比，热网投资增大，运行管理更为复杂，热网要有较高的自动控制措施。 根据本设计的特点，综合比较后，决定采用适用小范围供热、成本低廉的枝状管网型式进行管线布置。3.5供暖系统热用户与热水网路的连接方式供暖系统热用户与热水网路的连接方式可分为直接连接和间接连接两种方式。直接连接使用户系统直接连接于热水网路上。热水网路的水力工况（压力和流量状况）和供热工况与供暖热用户有着密切的联系。间接连接方式是在供暖系统热用户设置表面式水-水换热器（或在热力站处设置担负该区供暖热负荷的表面式水-水换热器），用户系统与热水网路被表面式水-水换热器隔离，形成两个独立的系统。用户与网路之间的水力工况互不影响。供暖系统热用户于热水网路的连接方式，常见的有以下几种方式：1. 无混合装置的直接连接热水由热网供水管直接进入供暖系统热用户，在散热器内放热后，返回热网回水管去。这种直接连接方式最简单，造价低。但这种连接方式，只能在网路的设计供水温度不超过暖通规范第3.1.10条规定的散热器供暖系统的最高热媒温度时，且用户引入口处热网的供、回水管的资用压差大于供暖系统用户要求的压力损失时方可应用。2. 装水喷射器的直接连接热网供水管的高温水进入水喷射器，在喷嘴出形成很高的流速，喷嘴出口处动压升高，静压降低到低于回水管的压力，回水管的低温水被抽引进入喷射器，并与供水混合，使进入用户供暖系统的供水温度低于热网供水温度，符合用户系统的要求。水喷射器无活动部件、构造简单、运行可靠、网路系统的水力稳定性好。但由于愁饮水需要消耗能量，热网工会水之间需要足够的资用压差，才能保证水喷射器正常工作。这种连接方式只用在单幢建筑物的供暖系统上，需要分散管理。3. 装混合水泵的直接连接当建筑物用户引入口处，热水网路的供、回水压差较小，不能满足水喷射器正常工作所需的压差，或设集中泵站将高温水转为低温水，想多幢或街区建筑物供暖时，可采用这种连接方式。 在热力站处设置混合水泵的连接方式，可适当的集中管理。但混合水泵连接方式的造价比采用水喷射器的方式高，运行中需要经常维护并消耗电能。4. 间接连接热网供水管的热水进入设置在建筑物用户引入口或热力站的表面式水-水换热器内，通过换热器的表面将热能传递给供暖系统热用户的循环水，冷却后的回水返回热网回水管区。间接连接方式需要在建筑物用户入口处或热力站内设置表面式水-水换热器和供暖系统热用户的循环水泵等设备，造价比直接连接高得多。循环水泵需经常维护，并消耗电能，运行费用增加。但热源的补水率大大减少，同时热网的压力工况和流量工况不受用户的影响，便于热网运行管理。这种连接方式只有在热网回水关在用户入口处的压力超过该用户散热器的承受能力，或高层建筑采用直接连接，影响到整个热水网路压水平升高时才采用。 在本设计中都是多层建筑，而且采用低温水热水供暖系统，所以选择无混合装置的直接连接是最经济、最合理的方式。3.6供热管网的敷设方式的选择 合理的选择供热管道的敷设方式，应对节约投资、保证热网安全可靠地运行及交通情况等综合考虑，力求与总体布局协调一致。供热管道的敷设方式可分为架空敷设和地下敷设。考虑到北京地区的气候条件，小区所在地的地质条件，地下水位及供暖管网与小区整体环境和协调性等条件，本设计均采用地下敷设方式。地下敷设可分为两种方式：A 地沟敷设通行地沟敷设：工作人员可能直立通行的地沟，但造价高。半通行地沟敷设：当管道根数较多，采用单排水平布置沟宽度受到限制时，可采用半通行地沟。不通行地沟敷设：当管道根数不多且维修工作量不大时，可采用不通行地沟，其造价较低、占地小，但检修时必须掘开地面。B无沟(直埋)敷设供热管道直接埋设于土壤中，最多采用的型式是供热管道、保温层和保护外壳三者紧密粘合在一起，形成整体式的预制保温管结构型式。总之，在本设计主干线采用直埋敷设，支干线和支线采用半通行地沟敷设。3.7供热管网系统定压方式的确定补给水泵定压方式是目前国内集中供热系统最常用的一种定压方式。补给水泵定压方式主要有三种形式：A补给水泵连续补水定压方式B补给水泵间歇补水定压方式C补给水泵补水定压设在旁通管处的定压方式间歇补水定压方式要比连续补水定压方式少耗一些电能，设备简单，但其动水压曲线上下波动，不如连续补水方式稳定。间歇补水定压方式宜使用在系统规模不大，供水温度不高、系统漏水量较小的供热系统中；对于系统规模较大，供水温度较高的供热系统，应采用连续补水定压方式（见图3-3）。图 3-3 补给水泵连续补水定压方式示意图1补给水箱 2补给水泵 3安全阀 4加热装置 5网路循环水泵 6压力调节阀 7热用户上述三种补水定压方式，其定压点都在网路循环水泵的吸入端。对于大型的热水供热系统，为了适当地降低网路的运行压力和便于网路的压力工况，可采用定压点设在旁通管的连续补水定压方式，使旁通管不断通过网路水。网路循环水泵的计算流量，要包括这一部分流量，因此多耗电能。综之，本设计中选择补给水泵连续补水定压方式。第四章 水力计算4.1热水网路水力计算的方法及步骤1 确定热水网路中各个管段的计算流量管段的计算流量就是该管段所负担的各个用户的计算流量之和，以此计算流量、确定管段的管径和压力损失。对只有供暖热负荷的供水供暖系统，用户的计算流量可用下式确定： t/h (41) 式中：供暖用户系统的设计热负荷，MW;、 网路的设计供、回水温度，; =95, =70 水的质量比热，=4.1868kJ/kg; A 采用不同计算单位的系数，A取8602确定热水网路的主干线及其沿程比摩阻热水网路水力计算是从主干线开始计算。网路中平均比摩阻最小的一条管线，称为主干线。在一般情况下，热水网路各用户要求预留的作用压差是基本相等的，所以通常从热源到最远用户的管线是主干线。 主干线的平均比摩阻R值，对确定整个管网的管径起着决定性作用。如选用比摩阻R值越大，需要的管径越小，因而降低了管网的基建投资和热损失，但网路循环水泵的基建投资及运行电耗随之增大。这就需要确定一个经济的比摩阻，使得在规定的计算年限内总费用为最小。根据热网规范，在一般的情况下，热水网路主干线的设计平均比摩阻，可取40-80Pa/m进行计算。根据网路主干线各管段的计算流量和初步选用的平均比摩阻R值，利用简明供暖设计手册表9-4的水力计算表，确定主干线各管段的标准管径和相应的实际比摩阻。根据选用的标准管径和管段中局部阻力的形式，查简明供暖设计手册表9-6，确定各管段局部阻力的当量长度ld的总和，以及管段的折算长度lzh。根据管段的折算长度lzh以及有表9-4查到的比摩阻，利用P=R(l+ld) =Rlzh，计算主干线各管段的总压降。主干线水力计算完成后，便可进行热水网路支干线、支线等水力计算。应按支干线、支线的资用压力确定其管径，但热水流速不应大于3.5m/s,同时比摩阻不应大于300Pa/m(见暖通规范规定)。为消除剩余压头，应在用户引入口或热力站处安装调压板、调压阀门、平衡阀或流量调节器等来消除压头，以便使供热管网各环路之间的阻力损失平衡，避免产生距热源近处的用户过热而远处用户过冷的水平失调现象。本设计采用调压孔板，并把它们安装在供水管上。调压板孔径按下式计算： mm (42) (43)式中 调压板的孔径，mm 管道内径，mm 管段的计算流量，kg/h 调压板需消耗的剩余压头，因只在供水管安装调压板，剩余压头应为供回水管压力损失之和，Pa 热水的密度，kg/m4.2 本设计中某小区热水网路的水力计算。4.2.1主干线计算 因热水网路各用户要求预留的作用压差相等，所以从热源到最远用户O这段管线是主干线，即A-O为主干线。 根据热力网路水力计算的方法及步骤、供暖平面图中管道的布置及管道附件的位置，以经济比摩阻40-80Pa/m为计算基础，计算主干线A-O，计算结果见表41、42。水力计算表 表41序号流量(kg/h)管径管长(m)局部阻力当量长度之和ld(m)折算长度lzh(m)(m/s)R(Pa/m)P (Pa)A-B207.51DN2504532.6477.641.1144.2071989.319B-C168.9DN20085.539.1124.61.26970.846056.848C-D102.5DN20020981.9290.90.7726.4385525.612D-E48.64DN150148.558.97207.471.00283.53412404.87E-F38.59DN12587.54.391.80.79552.9364631.917局部阻力计算表 表42管段编号公称直径d(mm)名称数量（个）局部阻力ld(m)A-B250闸阀14.3B-C200分流三通分支管120.8锻压弯头方形补偿器134闸阀14.17合计58.97C-D200分流三通直通管113.9锻压弯头方形补偿器268合计81.9D-E150分流三通直通管111.1锻压弯头方形补偿器128合计39.1E-F125分流三通直通管18.4焊接异径接头10.84锻压弯头方形补偿器123.4合计32.644.2.2干线、支干线及支线的计算 1干线B的水力计算管段BB13的资用压差为：PBB13 =PBF = 28619.25Pa设局部损失与沿程损失的估算比值j=0.6 (见供暖工程附录9-3)，则比摩阻大致可控制为计算结果见表43、44水力计算表表43序号流量(m3/h)管径管长(m)局部阻力当量长度之和ld(m)折算长度lzh(m)(m/s)R(Pa/m)P (Pa)B-B138.61DN125115.9935.12151.110.79652.996146.33B1-B530.94DN100144.418.40.974103.041442.57B5-B911.52DN803910.7149.710.62961.7752409.21B9-B1110.44DN8044.510.4554.950.5750.9412266.89B11-B131.21DN3223.57.2830.780.33451.4571209.24局部阻力计算表 表44管段编号公称直径d(mm)名称数量（个）局部阻力(m)B-B1125分流三通直通管14.4闸阀12.2锻压弯头方形补偿器225锻压弯头12.2焊接异径接头11.32合计35.12B1-B5125分流三通直通管14.4B5-B980分流三通直通管12.55锻压弯头方形补偿器17.9焊接异径接头10.26合计10.71B9-B1180分流三通直通管12.55锻压弯头方形补偿器17.9合计10.45B11-B1332分流三通直通管10.75焊接异径接头10.15锻压弯头10.38截止阀16合计7.28由与资用压头的差值不平衡率：需在BB1管段上加调压孔板调压板的孔径为：（1）支干线B1的水力计算管段B1B4的资用压差为：PB1B4 =PB1B13 = 6118.68Pa设局部损失与沿程损失的估算比值j=0.6 (见供暖工程附录9-3)，则比摩阻大致可控制为计算结果见表45、46水力计算表表45管段编号计算流量(t/h)管段长度（m）局部阻力当量长度之和（m）折算长度（m）公称直径（mm）流速（m/s）比摩阻（Pa/m）管段的压力损失(Pa)B1-B27.71941.510.852.3700.5966.982779.56B2-B44.31303.9233.92500.5478.162344.74局部阻力计算表 表46管段编号公称直径d(mm)名称数量（个）局部阻力(m)B1-B270分流三通分支管13闸阀11锻压弯头方形补偿器16.8合计10.8三通分流管12.62B2-B450闸阀21.3合计3.92由与资用压头的差值不平衡率：需在B1B2管段上加调压孔板调压板的孔径为：（2）支线B2的水力计算管段B2B3的资用压差为：PB2B3 =PB2B4 = 2344.741Pa设局部损失与沿程损失的估算比值j=0.6 (见供暖工程附录9-3)，则比摩阻大致可控制为计算结果见表47、48水力计算表表47管段编号计算流量(t/h)管段长度（m）局部阻力当量长度之和（m）折算长度（m）公称直径（mm）流速（m/s）比摩阻（Pa/m）管段的压力损失(Pa)B2-B33.4163.279.27500.4349.49296.96局部阻力计算表 表48管段编号公称直径d(mm)名称数量（个）局部阻力(m)B2-B350三通分流管12.62闸阀10.65合计3.27由与资用压头的差值不平衡率：需在B2B3管段上加调压孔板调压板的孔径为：（3）支干线B5的水力计算管段B5B8的资用压差为：PB5B8 =PB5B13 = 8520.57Pa设局部损失与沿程损失的估算比值j=0.6 (见供暖工程附录9-3)，则比摩阻大致可控制为计算结果见表49、410水力计算表表49管段编号计算量(t/h)管段长度（m）局部阻力当量长度之和（m）折算长度（m）公称直径（mm）流速（m/s）比摩阻（Pa/m）管段的压力损失(Pa)B5-B619.55308.2538.251000.61541.311239.28B6-B813.9480.524.74105.24800.76188.857152.65局部阻力计算表 表410 管段编号公称直径d(mm)名称数量（个）局部阻力(m)B5-B6100分流三通分支管14.95闸阀23.3合计8.25三通分流管15.1B6-B880闸阀22.56锻压弯头方形补偿器215.8锻压弯头11.28合计24.74由与资用压头的差值不平衡率：无需加调压孔板（4）支线B6的水力计算管段B6B7的资用压差为：PB6B7 =PB6B8 = 7152.65Pa设局部损失与沿程损失的估算比值j=0.6 (见供暖工程附录9-3)，则比摩阻大致可控制为计算结果见表411、412水力计算表表411管段编号计算流量(t/h)管段长度（m）局部阻力当量长度之和（m）折算长度（m）公称直径（mm）流速（m/s）比摩阻（Pa/m）管段的压力损失(Pa)B6-B75.61185.223.2700.4335.94646.83局部阻力计算表 表412管段编号公称直径d(mm)名称数量（个）局部阻力(m)B6-B770三通分流管14闸阀11焊接异径接头10.2合计5.2由与资用压头的差值不平衡率：需在B6B7管段上加调压孔板调压板的孔径为：（5）支干线B9的水力计算管段B9B10的资用压差为：PB9B10=PB9B13 = 5029.062Pa设局部损失与沿程损失的估算比值j=0.6 (见供暖工程附录9-3)，则比摩阻大致可控制为计算结果见表413、414水力计算表表413管段编号计算流量(t/h)管段长度（m）局部阻力当量长度之和（m）折算长度（m）公称直径（mm）流速（m/s）比摩阻（Pa/m）管段的压力损失(Pa)B9-B101.0997.1316.13320.30141.485373.36局部阻力计算表 表414管段编号公称直径d(mm)名称数量（个）局部阻力(m)B9-B1032分流三通分支管11.13截止阀16合计7.13由与资用压头的差值不平衡率：需在B9B10管段上加调压孔板调压板的孔径为：（6）支干线B11的水力计算管段B11B12的资用压差为：PB11B12 =PB11B13 = 4909.10Pa设局部损失与沿程损失的估算比值j=0.6 (见供暖工程附录9-3)，则比摩阻大致可控制为计算结果见表415、416水力计算表表415管段编号计算流量(t/h)管段长度（m）局部阻力当量长度之和（m）折算长度（m）公称直径（mm）流速（m/s）比摩阻（Pa/m）管段的压力损失(Pa)B11-B129.298412800.50740.074320.594局部阻力计算表 表416管段编号公称直径d(mm)名称数量（个）局部阻力(m)B11-B1270分流三通分支管13闸阀11合计4由与资用压头的差值不平衡率：需在B11B12管段上加调压孔板调压板的孔径为：2干线C上的水力计算管段CC29的资用压差为：PCC29=PCF = 22562.399Pa设局部损失与沿程损失的估算比值j=0.6 (见供暖工程附录9-3)，则比摩阻大致可控制为 计算结果见表417、418水力计算表 表417管段编号计算流量(t/h)管段长度（m）局部阻力当量长度之和（m）折算长度（m）公称直径（mm）流速（m/s）比摩阻（Pa/m）管段的压力损失(Pa)C-C166.432.4910.6443.131500.96562.2492022.48C1-C551.232821491500.74537.3481045.75C5-C738.0444.516.961.41250.78451.4622290.05C7-C1131.34154.419.41250.64635.171527.56C11-C1729.59114.415.41250.6131.423345.656C17-C2512.9511.52.5514.05800.70777.719893.774C25-C2712.142510.4535.45800.66368.4641711.6C27-C296.0710519.6124.6700.46542.4194453.98局部阻力计算表 表418管段编号公称直径d(mm)名称数量（个）局部阻力(m)C-C1150分流三通分支管18.4闸阀12.24合计10.64C1-C5150分流三通直通管15.6锻压弯头方形补偿器115.4合计21C5-C7125分流三通直通管14.4锻压弯头方形补偿器112.5合计16.9C7-C11125分流三通直通管14.4C11-C17125分流三通直通管14.4C17-C2580分流三通直通管12.55C25-C2780分流三通直通管12.55锻压弯头方形补偿器17.9合计10.45C27-C2970分流三通分支管13锻压弯头方形补偿器213.6锻压弯头11闸阀22合计19.6由与资用压头的差值不平衡率: 需在CC1管段上加调压孔板调压板的孔径为：（1）支干线C1的水力计算管段C1C3的资用压差为：PC1C3=PC1C29 = 11268.32Pa设局部损失与沿程损失的估算比值j=0.6 (见供暖工程附录9-3)，则比摩阻大致可控制为计算结果见表419、420水力计算表表419管段编号计算流量(t/h)管段长度（m）局部阻力当量长度之和（m）折算长度（m）公称直径（mm）流速（m/s）比摩阻（Pa/m）管段的压力损失(Pa)C1-C215.2639.51352.5800.833106.2844196.79C2-C38.59815.5520.5700.65882.7851283.17局部阻力计算表 表420管段编号公称直径d(mm)名称数量（个）局部阻力(m)C1-C280分流三通分支管13.82闸阀11.28锻压弯头方形补偿器17.9合计13C2-C370三通分流管14闸阀11合计5由与资用压头的差值不平衡率：需在C1C2管段上加调压孔板调压板的孔径为：（2）支线C2的水力计算管段C2C4的资用压差为：PC2C4=PC2C3 = 1283.17Pa设局部损失与沿程损失的估算比值j=0.6 (见供暖工程附录9-3)，则比摩阻大致可控制为计算结果见表421、422水力计算表表421管段编号计算流量(t/h)管段长度（m）局部阻力当量长度之和（m）折算长度（m）公称直径（mm）流速（m/s）比摩阻（Pa/m）管段的压力损失(Pa)C2-C46.6714519700.5150.33704.55局部阻力计算表 表422管段编号公称直径d(mm)名称数量（个）局部阻力(m)C2-C470三通分流管14闸阀11合计5由与资用压头的差值不平衡率：需在C2C4管段上加调压孔板调压板的孔径为：（3）支干线C5的水力计算管段C5C6的资用压差为：PC5C6=PC5C29 = 10222.62Pa设局部损失与沿程损失的估算比值j=0.6 (见供暖工程附录9-3)，则比摩阻大致可控制为计算结果见表423、424水力计算表表423管段编号计算流量(t/h)管段长度（m）局部阻力当量长度之和（m）折算长度（m）公称直径（mm）流速（m/s）比摩阻（Pa/m）管段的压力损失(Pa)C5-C613.2830.56.3836.88800.72580.7632463.26局部阻力计算表 表424管段编号公称直径d(mm)名称数量（个）局部阻力(m)C5-C680分流三通分支管13.82闸阀22.56合计6.38由与资用压头的差值不平衡率：需在C5C6管段上加调压孔板调压板的孔径为：（4）支干线C7的水力计算管段C7C10的资用压差为：PC7C10=PC7C29 = 7932.57Pa设局部损失与沿程损失的估算比值j=0.6 (见供暖工程附录9-3)，则比摩阻大致可控制为计算结果见表425、426水力计算表表425管段编号计算流量(t/h)管段长度（m）局部阻力当量长度之和（m）折算长度（m）公称直径（mm）流速（m/s）比摩阻（Pa/m）管段的压力损失(Pa)C7-C86.7639.59.849.3700.5251.652040.14C8-C106.6715419700.5150.33754.87局部阻力计算表 表426管段编号公称直径d(mm)名称数量（个）局部阻力(m)C7-C870分流三通分支管13锻压弯头方形补偿器16.8闸阀11合计9.8C8-C1070分流三通分支管13闸阀11合计4由与资用压头的差值不平衡率：需在C7C8管段上加调压孔板调压板的孔径为：（5）支线C8的水力计算管段C8C9的资用压差为：PC8C9=PC8C10 = 754.87Pa设局部损失与沿程损失的估算比值j=0.6 (见供暖工程附录9-3)，则比摩阻大致可控制为计算结果见表427、428水力计算表表427管段编号计算流量(t/h)管段长度（m）局部阻力当量长度之和（m）折算长度（m）公称直径（mm）流速（m/s）比摩阻（Pa/m）管段的压力损失(Pa)C8-C90.0955.8410.84250.1116.984.52局部阻力计算表 表428管段编号公称直径d(mm)名称数量（个）局部阻力(m)C8-C925分流三通直通管10.57焊接异径接头10.17截止阀15.1合计5.84由与资用压头的差值不平衡率：需在C8C9管段上加调压孔板调压板的孔径为：（6）支干线C11的水力计算管段C11C16的资用压差为：PC11C16=PC