建筑结构模板施工专项方案.doc

西圩村拆迁安置房二期项目14#结构工程模板施工专项方案第一章 工程概况1.1、本工程是南京市浦口区保障房建设发展有限公司投资，由绿城房地产集团南京有限公司代建的西圩村拆迁安置房二期项目，建总建筑面积为226768.50，其中地上面积为200368.08，地下面积为26400.42。14#楼0.000标高为8.8m，建筑面积为16081.12，地上面积为15214.72，地下面积为866.4，层高为2.8m，建筑高度为56.2m。2、本工程结构形式，基础为500.PHC-500-AB-125-13.13.13预应力管桩加整板基础，基础板厚1100mm，地下室外墙为厚度为200，外侧迎水面加50厚内配4150搞裂钢筋。地下室顶板厚160mm，3、主体结构工程 竖向结构为短肢剪力墙结构，水平结构为梁板结构。第二章 质量目标2.1本工程质量目标定为争创优质主体结构工程。第三章 编制依据3.1 国家工程质量验收规范、工程质量控制标准、施工技术规程。3.2南京市宁建工字【2004】154号、宁建工字【2004】38号文件，关于南京市住宅工程质量通病防治导则的通知。3.3南京市宁建工字【2007】32号文件，关于加强建筑结构工程施工质量管理的若干规定的通知。3.4本公司ISO9001、ISO2000质量控制程序文件。第四章 质量控制保证体系4.1建立工程质量管理组织体系，对主体工程质量进行全过程控制是保证主体工程质量的有效组织措施。建立以项目经理、项目副经理、项目技术负责人和各专业工长组成的项目工程质量管理体系。4.2质量管理体系构架资料员(水电)公 司质量工程处项目经理项目副经理（水电）项目技术负责人项目副经理（土建）材料员(水电)专业施工员(水电)专业工长(土建)质检员(土建)质检员(水电)材料员(土建)资料员(土建)试验员(土建)质量检查员施工班组质量检查员施工班组第五章 质量控制管理制度第一节 工程项目质量目标管理5.1.1实行项目质量目标管理，明确工程质量目标，项目部与集团公司签订创建优质工程质量责任状，明确责权利，确保总目标实现。5.1.2以项目经理为第一责任者，把施工全过程的工序进行层层分解，落实质量责任。确保每个分部都争创优良。使每个人心中都明白自己应做什么？怎么做？负什么责？做的工艺标准是什么？从分项工程到分部工程真正形成一个严密的质量管理工作体系，通过开展定期和不定期的质量检查活动，进行动态的管理和控制。5.1.3组成强有力的质量检查小组，由公司质量处、项目部专职质量员、班组质量检查员三级管理对施工全过程的质量进行检查、验收和监督，发现问题坚持“四不放过”，即“原因找不出不放过，责任查不清不放过，纠正措施不落实不放过，纠正措施效果不验证不放过”，以确保每道工序符合验收标准。第二节 坚持材料抽检复试制度5.2.1所有原材料和半成品进场必须持有产品出厂合格证或质保书。5.2.1模板材周转质量检查：模板的厚度不得有负偏差或起皮脱胶，以每一流水段为一个检验批，每周转一次应对保养更换情况进行检查和记录，脱模剂应有出厂合格证，不得使用废机油等污染性强的替代品。第三节 坚持轴线定位、标高确认制度5.3.1根据业主提供的坐标点和高程点，将其引测到施工现场上作为施工的依据，该坐标点和高程点必须经监理确认后方能使用。根据图纸进行定位测量的轴线和标高报监理确认后方能进行施工。第四节 坚持施工技术交底制度5.4.1工程开工前项目技术负责人应根据施工组织设计中的主要内容向专业工长进行施工组织设计交底，施工过程中应针对工程关键部位、重要部位、专项工程对专业工长进行专项施工方案的技术交底。5.4.2施工前专业工长应根据施工组织设计和专项施工方案及技术交底的要求向施工班组进行施工技术交底。第五节 坚持“三检查、三控制”制度5.5.1认真进行自检、互检、交接检，由施工员组织各班组进行，前道施工工序合格后方可进行后道工序施工。专职检应在“三检”合格的基础上进行，专职检合格后才能报请监理进行验收。未经检验（验收）合格的工序一律不准转序，特别对地下室外墙中预埋管道和洞口的位置和尺寸要与设计图纸一一校核清楚后才能进行下道工序作业。5.5.2“三控制”是施工班组自检、专职质量员检控、监理工程师监控。第六节 坚持隐蔽工程验收制度5.6.1隐蔽验收是指基础、钢筋、预埋件、预埋管等分项工程施工完成后，通过自检和专职检合格后开出隐蔽验收单，由业主、监理有关人员进行验收。业主或监理在验收单上签字认可后，方可进行下道工序施工。对于工程的关键部位应由业主、设计、监理及承包方共同验收合格后，方可进行下道工序施工。第六章 模板工程质量控制第一节 模板配置质量要求6.1.1本工程地下部分基础均为筏板式基础结构，自行车库为剪力墙结构，上部主体结构为剪力墙结构，模板配置以上部主体结构为主，结合地下室综合考虑。墙、梁板模板采用16mm胶合板。木方采用50100方木。地下室主体结构一步到位，拆除后用于上部结构使用，上部结构墙、柱配二套（一套使用一套更新），水平结构梁板配三套同时使用，每次拆除后更换不合格模板。6.1.2模板及其支撑系统必须满足以下要求：保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确；必须具有足够的强度、刚度和稳定性；模板接缝要严密，不得漏浆。第二节 砖胎模板质量控制6.2.1由于地下室需作防水，地下室梁/板的模板采用砖模及垫层构成，如下图所示施工：6.2.2本工程地下室筏板基础下、电梯坑、集水井也采用砖胎模，砖胎膜高度1000采用240砖墙，1000高度1500采用370砖墙，1500高度2000采用240墙加设圈梁做法。6.2.3砖胎膜砖墙施工处于冬季施工期，砌筑砂浆标号采用M10水泥砂浆提高早期强度。第三节 柱墙模板质量控制6.3.1本工程板墙厚度有200、250两种断面，采用16厚木胶合板，模板竖楞采用50100mm的木枋，横楞采用483.5mm的钢管。为保证模板的侧向刚度，在模板中间加设12的对拉螺杆，浇筑高度2/3h以下采用双螺帽，对拉螺杆尚需带50504厚的钢板止水片，对拉螺杆的纵横向间距按460mm460mm布设。为了保证墙模板垂直度，用48钢管将墙模横楞与满堂支模架连接。8.3.2地下室外墙模板对拉螺栓，采用12钢筋制作，且均按防水要求带止水板，一次性使用。第三节 梁模板质量控制6.3.1 本工程梁断面都较小（200450、250450、250400、250500等）。6.3.2本工程梁线荷载小于20KN，板面荷载小于15KN，按有关规定均不需专家论证。梁支模采用钢管扣件刚度强、稳定性高支撑体系，该支撑体系为正常采用的常规支模体系。6.3.3底板木楞、墙板水平方向木楞间距控制在350mm以内，对拉螺杆间距控制在500mm以内。6.3.4根据梁断面高度尺寸和线荷载设计梁下立杆间距，线荷载10KN以下：梁高600mm以内，立杆间距不大于1000mm，梁高1000mm以内，立杆间距不大于900mm，梁高1000mm以外，立杆间距不大于800mm，线荷载大于10KN时，立杆间距不大于800mm，且采用双扣件支撑。6.3.5梁模板支撑架应与平台楼面支模架连成整体，并按横竖两个方向每10m间隔设置剪刀撑（梁两侧），扫地杆必须设置，扫地杆距楼地面距离不大于200mm。梁支模图如下图所示：50100杉枋300 48钢管 48钢管50100杉枋300第四节 平台模板质量控制6.4.1本工程地下室顶板厚度为160mm，上部主体结构平台模板为100mm和120mm。6.4.2上部主体结构平台模采用钢管扣件支撑体系，模板采用16mm厚木胶合板，根据楼板砼厚度设计支撑立杆间距。楼板厚度在200mm以内的，立杆间距不大于1000mm，平台板下水平木楞，间距不大于300mm。6.4.3为了保证平台模板的标高准确，确保“一房一验”房间的空间尺寸要求，平台模板支好后，应在平台模上架设水平仪测量模板的水平标高，水平标高误差控制在5mm以内。6.4.4为了保证平台模板支撑架体有足够的刚度，剪力墙将楼层分成若干个单元，以每个单元为一个独立体，搭设两个方向剪刀撑，剪刀撑最大间距每10m设一道，单元体之间能够连接的用水平杆连接。第五节 后浇带模板质量控制6.5.1本工程地下室底板、外墙、顶板均设置了温度变形后浇带。后浇带宽度800，后浇带处的梁、板和砼墙的钢筋可贯通不断。为了施工方便，后浇带处模板采用钢丝网模板。 6.5.2底板后浇带模板使用快易收口网，在底板钢筋绑扎完毕后安装，顶板后浇带参照底板后浇带做法，如下图所示：6.5.3外墙后浇带模板首先在设计指定位置安装快易收口网。然后在快易收口网外侧绑扎S型拉筋，使快易收口网得以固定。最后安装该处的最后一块模板，并加设一道对拉螺杆固定。如下图所示：6.5.4顶板后浇带支模与楼面板支模工艺和质量要求相同，但拆模时间不相同，因此后浇带处的支模支撑架及模板应与楼面支模架及模板一同安装，后浇带模板应独立搭设，但应与整体架体牢固连接，便于楼面支模架和模板先拆除，待后浇带混凝土达到60天后再拆除后浇带模板。6.5.5 底板、墙板、顶板3300止水钢板，板与板之间应搭接满焊，底板与墙板、墙板与顶板止水钢板应互相连接，接触面应满焊，止水钢板转角止水钢板接触面也应满焊，满足止水要求。第六节 吊模模板质量控制6.6.1外墙板水平施工缝设在底板向上300-500高范围内加钢板止水带，此处模板为吊模模板，可用外墙竖筋焊支架做为支撑，用12止水螺杆固定和夹紧模板。6.6.2降板处吊模模板下脚用短钢筋焊在梁箍筋上作为模板支撑点，12螺栓夹具，根据梁高度配置12螺栓道数。短钢筋焊在梁箍筋上6.6.3厨卫间吊模本工程设计图纸要求厨卫间结构标高低于楼面标高50mm，按照南京市宁建工【2007】32号文应采用定型工具式吊模方法。本工程采用5040方管框作为吊模模板，以确保厨卫间结构标高低于楼面标高50mm，砼结构断面几何尺寸准确。第七节 模板安装质量控制6.7.1模板安装质量允许偏差表项次项 目容许偏差（mm）检查方法1轴线位置3用经纬仪或尺量2标高（模板上表面）4用水准仪或尺量3截面内部轮廓尺寸偏差+2-4尺量4每层垂直度32m托线板5表面平整度4用2m长靠尺第八节 模板拆除质量控制6.8.1模板拆除前应进行同养混凝土试块试压工作，在混凝土强度达到规定值时，办理模板拆除申请确认，经监理工程师批准后方可进行。6.8.2模板拆除时的混凝土强度要求跨度达到设计值（%）板2502L8758100梁8758100悬臂构件1006.8.3拆模原则：先支后拆、先拆非承重部位，后拆承重部位，自上而下。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。6.8.4梁、楼板模板应先拆梁侧模，再拆楼板底模，最后拆除梁底模。其顺序如下：拆除梁板底模水平托杆 拆除梁连接件及侧模，松动支架扣件，使模板下降2-3 cm ，分段分片拆除楼板模板及支承件 拆除梁底模和支承件。拆下模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，指定地点堆放。6.8.5柱墙模板拆除时应能保证混凝土表面及棱角不受损，混凝土强度大于1N/mm2。6.8.6模板拆除后要及时、认真清除残灰，再刷脱模剂。脱模剂要涂刷均匀，不能漏刷，也不能刷得过多，脱模剂干后再支设模板。脱模剂选用水性的，不能用油性的。不得采用废机油污染钢筋或给装饰质量带来影响。6.8.7按南京市宁建工【2007】32号文规定，模板拆除后应进行模板周转使用质量检查，更换起皮、脱胶、不合格的模板，并做好检查验收记录。第九节 模板质量控制程序6.9.1本工程模板施工质量控制程序图如下所示：第十节 模板质量通病防治6.10.1柱墙质量通病（1）、轴线位移。轴线位移是柱墙常见的质量通病，产生的原因是柱墙下脚没有采取固定措施。防治措施是在柱墙下部焊接边线控制钢筋，并在楼面上弹出控制线，采用短钢管将柱模下部水平钢管横楞与满堂支模架固定。（2）、根部漏浆。柱墙根部漏浆会造成柱墙混凝土蜂窝、麻面、甚至空洞。产生原因是根部板面不平。防治措施是板面混凝土抹平，模板下脚采用绿城公司技术质量节点封堵。如下图：（3）、暴模涨模。暴模涨模会造成混凝土构件蜂窝、麻面，甚至空洞。产生原因是柱箍未夹紧或柱箍、墙螺杆间距过大，穿墙拉杆距端部距离过大，拉杆螺帽滑脱。防治办法是按本方案要求设置拉杆间距不得大于460，2/3h采用双螺帽，穿墙螺杆距端部距离不大于500mm。（4）、墙面不平整。造成原因是模板周转次数过多造成模板翘曲变形或竖楞间距过大。防治措施是更换不平整的墙模板，按施工方案竖楞间距不应大于300mm。6.10.2梁板质量通病（1）、梁板模板漏浆。梁阳角漏浆会造成混凝土蜂窝、露筋。板漏浆会造成混凝土蜂窝、露筋。造成原因是模板接缝不严密或梁下脚未夹紧。防治办法是模板拼缝应严密，加强自检工作，梁夹具应夹紧，螺栓间距不大于500mm。（2）、板面不平整。板面不平整会给一房一验带来难度，影响板厚度。造成原因是未设水平标高线或未按水平线施工。防治办法是按水平线标高浇筑混凝土施工，架设水平仪对楼板模板面抄平。（3）、板底面不平整。板底施工工艺要求是只批平不粉刷，因此板底应平整。造成不平整的原因是模板周转次数太多或模板质量不好。防治措施是按平行检查要求更换不合格品模板。第七章 冬季施工质量控制措施 模板工程支模时，应清除基层的冰雪，在雪天支模施工时，支设的模板要覆盖上口，防止冰雪进入模板内。浇筑混凝土前及时将冰、雪等清理干净。模板外和混凝土表面覆盖的保温层，不得采用潮湿状态的材料，也不应将保温材料直接铺盖在潮湿的混凝土表面，新浇混凝土表面应铺一层塑料薄膜。拆除柱模板时混凝土温度与环境温度差不得大于25，拆模后的混凝土表面应及时覆盖，使其缓慢冷却。第八章 技术培训、样板确认8.1 本施工方案经监理组、业主审批后应组织对所有参加施工的相关管理人员和操作班组的班组长进行技术交底和技术培训，要让所有施工班组人员、操作班组都明确工程的质量目标、质量标准、质量措施、施工工艺。确保工程质量管理全过程、全方位、全员处于受控状态。8.2 本工程分部分项每道工序都必须先做样板，样板先行、样板引路，并且实行工序样板确认制度。样板块、样板间、样板层完成后，应由项目经理组织项目技术负责人、质检员和专业工长进行验收和确认，必要时经监理、业主验收确认。验收确认后方可全面铺开进行大面积施工，按“样板”标准进行检查验收。梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:KL21。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.50；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：2.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：12.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：30mm，200mm，380mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 14.873 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 3822/6=25.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3812=5.472kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.384=2.128kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.15.4723002 + 0.117 2.1283002 = 7.17104Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.15.4720.3+1.22.1280.3=2.572kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.17104 / 2.53104=2.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=5.472N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 38222/12=25.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.4723004/(10060002.53105) = 0.197 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.197mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.572/(0.500-0.120)=6.768kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.025 kNm，最大支座反力 R= 1.455 kN，最大变形 = 0.002 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.52104/6.40104 = 0.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 180/400=0.45mm；次楞的最大挠度计算值 =0.002mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.45mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.196 kNm，最大支座反力 R= 3.237 kN，最大变形 = 0.101 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.96105/1.28105 = 1.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =1.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.101 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.101mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.237 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.237kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.50+0.301.00=15.660kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)1.00=6.300kN/m；q=15.660+6.300=21.960kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/821.962002=1.10105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.521.960.2=2.196kN =Mmax/W=1.10105/6.67104=1.6N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=13.050kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 515.662004/(38460006.67105)=0.082mm；面板的最大挠度计算值: =0.082mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.196/1=2.196kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.12.19612 = 0.22 kNm；最大应力 = M / W = 0.22106/64000 = 3.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.62.1961 = 1.318 kN；方木受剪应力计算值 = 31.3181000/(26080) = 0.412 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.412 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6772.19610004 /(1009000256104)=0.645mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.645 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.196kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.600-0.200)/41.000(1.20.12024.000+1.42.500)+1.221.000(0.500-0.120)0.300=0.969kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=3.165 kN；最大弯矩 Mmax=0.633 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.093 mm；最大应力 =0.633106/4490=141 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 141 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为1.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.165 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.165 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1292.3=0.356 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.20)/4)1.000.30+(1.00/2+(0.60-0.20)/4)1.000.120(1.50+24.00)=2.419 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.500+2.000)1.000/2+(0.600-0.200)/41.000=3.780 kN；N =N1+N2+N3+N4=3.165+0.356+2.419+3.78=9.721 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长