中学实验楼建筑设计毕业设计论文.doc

第一章 建筑设计中学实验楼建筑设计毕业设计论文第一章 建筑设计1.1 工程背景本项目为5层钢筋混凝土框架结构体系，占地面积约为1159.55 m2，总建筑面积约为5511.96 m2；层高4.2m,平面尺寸为68.8m17.2m。采用独立基础，室内地坪为0.000m，室外内高差0.45m。框架梁、柱、楼面、屋面板板均为现浇。1.1.1 设计资料1.1.1.1 气象资料该地区主导风向为东南风，年均气温15度左右,最高气温39度，最低气温-10度；基本风压值0.40 kN/M,基本雪压值0.3 kN/M。1.1.1.2水文地质资料根据勘测报告：土壤为I级大孔性黄土，天然地基承载力为150kNM，地下水位在地表下78m，本地区土壤最大冻结深度为0.5m。1.1.1.3 地震设防烈度7度1.1.1.4 抗震等级三级1.1.1.5 设计地震分组场地为2类一组Tg（s）=0.35s （表3.8高层建筑结构）1.1.2 材料柱采用C30，纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，梁采用C30，纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235。基础采用C30，纵筋采用HRB400，箍筋采用HPB235。1. 采光、通风、防火设计：1.1采光设计采光应尽量采用自然采光，窗户应开向朝阳的方向与通风的方向。1.2.2通风设计在设计中尽量结合门窗的位置，形成“穿堂风”，以取得良好的通风效果。1.2.3防火设计本工程耐火等级为一级，建筑的内部装修，陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有两个，可以方便人员疏散。因该实验楼的总高度超过21m属多层建筑，因而根据高层民用建筑设计防火规范（GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动，自动报警器及高压灭火枪。1.3 室内外细部设计：建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。 建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑维护结构的保温和隔热，以利节能。 采暖地区的保温隔热标准应符合现行的民用建筑设计通则的规定。室内应尽量利用天然采光。1.4 工程特点：多层建筑采用的结构可分为钢筋混凝土结构、钢结构、钢-钢筋混凝土组合结构等类型。根据不同结构类型的特点，正确选用材料，就成为经济合理地建造高层建筑的一个重要方面。经过结构论证以及设计任务书等实际情况，以及本建筑自身的特点，决定采用钢筋混凝土结构。不同的结构体系，适用于不同的层数、高度和功能。框架结构体系是由梁、柱构件通过节点连接构成，既承受竖向荷载，也承受水平荷载的结构体系。这种体系适用于多层建筑及高度不大的高层建筑。本建筑采用的是框架机构体系，框架结构的优点是建筑平面布置灵活，框架结构可通过合理的设计，使之具有良好的抗震性能；框架结构构件类型少，易于标准化、定型化；可以采用预制构件，也易于采用定型模板而做成现浇结构，本建筑采用的现浇结构。由于本次设计是实验楼设计，要求有灵活的空间布置，和较高的抗震等级，故采用钢筋混凝土框架结构体系。3第二章 框架结构设计计算第二章 框架结构设计计算2.1 工程概况本项目为五层钢筋混凝土框架结构体系，占地面积约为1159.55 m2，总建筑面积约为5511.96 m2；层高4.2m平面尺寸为68.8m17.2m。采用独立基础，室内地坪为0.000m，室外内高差0.45m。框架平面同柱网布置如下图：图2-1 框架平面柱网布置框架梁柱现浇，屋面及楼面采用100mm厚现浇钢筋混凝土。2.2 设计资料2.2.1气象条件:基本风荷载W。=0.4kN/ m2;基本雪荷载为0.3 KN/ m2。2.2.2楼、屋面使用荷载：走道：2.5kN/ m2；消防楼梯2.5kN/ m2；实验室2.0kN/ m2；为安全考虑，均按2.5kN/ m2计算。2.2.3 工程地质条件：根据勘测报告：土壤为I级大孔性黄土，天然地基承载力为150kNM，地下水位在地表下78m，本地区土壤最大冻结深度为0.5m。场地位1类一组Tg（s）=0.35s （表3.8高层建筑结构）2.2.4 屋面、楼面及檐沟做法：屋面做法： 5mm高聚物改性沥青卷材防水层;20mm厚1：2水泥砂浆找平；100mm厚（2%找坡）膨胀珍珠岩；100mm厚现浇钢筋混凝土楼板；一毡两油隔汽层;15mm厚纸筋石灰抹灰。楼面做法：10mm厚水磨石地板；25mm厚1：2水泥砂浆找平； 100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 15mm纸筋石灰抹灰 檐沟做法： 5mm高聚物改性沥青卷材防水层;20mm厚1：2水泥砂浆找平；60mm厚现浇钢筋混凝土楼板；2.3 梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定2.3.1 初估截面尺寸（1）柱截面尺寸框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算：柱截面尺寸初估时，可用下列经验公式粗略确定： (2-3-1)式中 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似取15；按简支状态计算的柱的负荷面积；验算截面以上楼层层数；考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，中柱取1.25；混凝土轴压强度设计值；框架柱轴压比限值，查建筑抗震设计规范第6.3.6条；柱截面面积，取方形截面时边长为a。因为柱的混凝土强度等级为C30，故，本方案为三级抗震等级，查建筑抗震设计规范（GB500112010）第6.3.6条知轴压比为0.9；中柱与边柱的负荷面积分别为（7.2+2.4）/24.5=21.6和7.2/24.5=16.2 ；所以得柱截面面积为：中柱： 边柱： 柱取方形截面，则中柱与边柱边长分别为397和350,根椐上述计算结果并综合考虑其它因素， 本设计柱截面尺寸2-5层为500mm500mm，底层柱尺寸为500mm500mm。2-5层柱高度为4.2m，底层柱高度为。其中4.2m为底层层高，0.45m为室内外高差，0.5m为基础顶面至室外地面的高度。 (2)梁：梁编号如下图：L1: h=(1/121/8)7200=600900 取h=600mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)600=200300 取b=300mmL2: h=(1/121/8)2400=200300 取h=400mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)300=100150 取b=250mmL3: h=(1/121/8)4500=375562.5 取h=500mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)400=133200 取b=250mmL4: h=(1/121/8)5400=450675 取h=500mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)500=225250 取b=250mmL5: h=(1/121/8)3000=250375 取h=400mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)300=100150 取b=250mm图2-2 框架梁编号2.3.2 梁的计算跨度框架梁的计算跨度以上柱形心为准，由于建筑轴线与柱轴线重合，故计算跨度如下：图2-3 梁的计算跨度2.3.3 柱高度底层柱 h=4.2+0.45+0.5=5.15m其他层 h=4.2m图2-4 横向框架计算简图及柱编号2.4 荷载计算(取轴线上的一樞框架)2.4.1屋面均布恒载二毡三油防水层 0.35 kN/ m2冷底子有热玛蹄脂 0.05 kN/ m220mm厚1：2水泥砂浆找平 0.02 20=0.4 kN/ m2100140厚(2%坡度)膨胀珍珠岩 (0.1+0.14)7/2=0.84 kN/ m2100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 0.125=2.5 kN/ m215mm厚纸筋石灰抹底 0.01516=0.24 kN/ m2共计 4.38 kN/ m22.4.2檐沟均布恒载二毡三油防水层 0.35 kN/ m220mm厚1：2水泥砂浆找平 0.02 20=0.4 kN/ m260mm厚现浇钢筋混凝土楼板 0.0625=1.5 kN/ m2共计 2.25 kN/ m2屋面恒载标准值为：4.5（7.22+2.4+0.6）4.38+(0.5+0.27) 4.5 22.25=356.58kN2.4.3 楼面均布恒载按楼面做法逐项计算10厚水磨石地板 0.65 kN/m225厚水泥砂浆找平 0.02520=0.05 kN/ m2100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.125=2.5 kN/ m215厚纸筋石灰抹灰 0.01516=0.24 kN/ m2共计 3.44 kN/ m2一四楼楼面恒载标准值为：4.5（7.22+2.4+0.6）3.44=267.8 kN2.4.4 屋面均布活载计算重力荷载代表值时，仅考虑屋面雪荷载0.3KN/m2： 0.34.5（7.22+2.4+0.5）+0.5 4.5 2=24.71 kN2.4.5 楼面均布活荷载楼面均布活荷载对于实验楼一般房间为2.0KN/ m2，走道、消防楼梯为2.5 kN/ m2，为计算方便，偏安全的统一取均布活荷为2.5 kN/ m2。楼面均布活荷载标准值为： 一四层楼面活载标准值为：2.54.5（7.22+2.4+0.5）=194.63kN2.4.6 梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱的抹灰重量）L1： bh=0.3m0.6m 长度6.7m 每根重量 0.66.725（0.022+0.3）=34.17 kN 根数 1624+122=152根L2： bh=0.25m0.4m 长度1.9m 每根重量 0.41.825（0.022+0.25）=5.51 kN 根数 164+12=76根L3： bh=0.25m0.5m 长度4.0m 每根重量 0.54.025（0.022+0.25）=14.5 kN 根数 (142+122) 4+104=248根Z1： 截面 0.50.5 m2 长度5.15m 每根重量 （0.5+0.022）5.1525=37.54kN 根数 164=64根Z2： 截面 0.50.5 m2 长度4.2m 每根重量 （0.5+0.022）4.225=30.62kN 根数 1643+124=240根表2-1 梁柱自重梁（柱）编 号截面（m2）长度（m）根数每根重量（kN）L10.30.66.715234.17L20.250.41.9765.51L30.250.54.024814.5L40.250.54.92017.76L50.250.42.5166.0Z10.50.55.156437.54Z20.50.54.224030.622.4.7 墙体自重外墙墙厚300mm，采用瓷砖贴面；内墙墙厚200mm，采用水泥砂浆抹面，内外墙均采用加气混凝土砌块砌筑。单位面积外墙体重量为：5.50.3=1.65 kN/ m2 单位面积外墙贴面重量为：0.5 kN/ m2单位面积内墙体重量为：5.50.2=1.1 kN/ m2单位面积内墙贴面重量为（双面抹面）：0.362=0.72 kN/ m2表2-2 墙体自重墙体每片面积（m2）片数重量（KN）底层纵墙外墙4.05.15-3.02.72外墙墙体39.5851.57外墙墙面11.99内墙4.05.152内墙墙体44.1973.11内墙墙面28.92底层横墙外墙 外墙墙体 外墙墙面 内墙6.75.052内墙墙体73.33121.33内墙墙面48.0墙体每片面积（m2）片数重量（KN）二到五层纵墙外墙4.03.7-3.02.72外墙墙体20.8927.22外墙墙面6.33内墙4.03.72内墙墙体31.7552.53内墙墙面20.78二到五层横墙外墙 外墙墙体 外墙墙面 内墙6.73.62内墙墙体52.2786.48内墙墙面34.21注意：所有墙体都考虑梁高，有窗的墙体已抠除窗洞，有门的墙体不作抠除。2.4.8女儿墙自重采用240厚普通砖，墙两面均作抹面处理,墙高900mm, 100mm的混凝土压顶。女儿墙荷载： 0.2418 =4.32kN/ m2 0.3620.72 kN/ m2 0.3257.5 kN/ m2 顶层女儿墙自重： (4.32+0.72) 4.50.9+7.54.50.1=20.75 kN2.4.9 门窗荷载计算M1824采用钢丝玻璃门，单位面积钢框门重量为0.26kN/ m2M0824、M1024、M1524采用木门，单位面积木门重量为0.2 kN/ m2C0927、C1509、C1527、C2112、C2127、C3027、C3627均采用钢框玻璃窗，单位面积钢框玻璃窗重量为0.45 kN/表2-3 门窗重量计算层号门窗号单位面积（m2）数量重量(kN)M10241.02.420.968.25C30273.02.727.292.4.10 荷载总汇顶层重力荷载代表值包括屋面恒载+50%屋面雪载+女儿墙自重+纵横梁自重+门窗自重+半层柱自重+半层墙体自重。顶层恒载：356.58kN顶层活载：24.71kN顶层梁自重：+=34.172+5.511+14.54=131.85kN顶层柱自重：30.624=122.48kN顶层门窗自重:8.25 kN顶层墙自重：27.22+52.53+86.48=166.23 kN顶层女儿墙自重：20.75 kN=+1/2+1/2+1/2+1/2+=691.13 kN其他层重力荷载代表值包括楼面恒载+50%活载+纵横梁自重+楼面上下各半层的柱及纵横墙体自重。=267.8+194.63/2+128.2+43.04+8.25+166.23=839.8KN=267.8+194.63/2+128.2+43.04/2+52.744/2+8.25+166.23/2+(51.57+73.11+121.33)/2=874.42kN2.5 水平地震作用下框架的侧向位移验算2.5.1 框架刚度计算：混凝土C30.Ec=3107KN/在框架结构中,现浇楼面或预制楼板,但有现浇层的楼面,可以作为梁的有效翼缘增大梁的有效刚度,减少框架侧移.为考虑这一有利作用,在计算梁的截面惯性时,对现浇楼面的边框架取(为梁的截面惯性矩);对中框架梁取.横梁线刚度计算结果于表2-4表2-4 横梁线刚度 梁号（L）截面跨度m惯性矩(m4)边框架梁中框架梁(m4)KNm (m4)KNmL10.30.67.25.410-38.1010-33.3810410.8010-34.50104L20.250.42.41.3310-32.010-32.51042.6610-33.35104L30.250.54.52.6010-33.9110-32.611045.2110-33.47104L40.250.55.42.6010-33.9110-32.171045.2110-32.89104L50.250.43.01.3310-32.010-32.51044.2710-34.271042.5.2 横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度见表2-5，横向框架柱侧移刚度D值计算见表2-6。 表2-5柱线刚度 柱号截面柱高h(m) (m4) KNmZ10.50.55.155.210-33.03104Z20.50.54.25.210-33.71104表2-6横向框架柱侧移刚度D值计算 项目柱类型层根数底层中框架边柱0.577814.22中框架中柱0.6739226.2234080.8一至五层中框架边柱0.3779514.82中框架中柱0.51512997.6245024.8G5=691.13 kNG4=839.8kNG2=839.8kNG1=874.42 kNG3=839.8kN图2-5 各楼层重力代表值2.5.3 横向框架自振周期：按顶点位移法计算框架自振周期,，其中为框架顶点位移计算是表2-7 表2-7顶点位移层数 (KN)（KN）（KN/m）层间相对位移5691.13691.1345024.80.01530.29274839.81530.9345024.80.03400.27743839.82370.7345024.80.05270.24342839.83210.5345024.80.07130.19071859.074069.634080.80.11940.1194=0.552（s）2.5.4 横向地震作用计算在类场地,七度结构特征周期Tg影响系数分别是：Tg=0.35(s). =0.08由于T1=0.5521.4Tg=1.40.35=0.49(s).故要考虑顶点附加地震作用。=0.08+0.01=0.080.552+0.01=0.05412.5.5 结构横向总水平地震作用标准值顶点附加水平地震作用：183.640.05419.94KN各层横向地震剪力计算见表2-8，表2-8各层横向地震作用及楼层地震剪力 层数(kN)(m)(KN.m)(KN.m)(KN)(KN)5691.1321.9515170.3058.9858.984839.817.7514906.4548.19107.173839.813.5511379.2936.79143.962839.89.357852.1325.38169.341859.075.154424.2153732.3814.30183.64注意：顶部加了183.640.05419.94KN横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图26：58.98KN14.30KN25.38KN36.79KN48.19KN58.98KN107.17KN143.96KN169.34KN183.64KN图2-6水平地震作用和地震剪力2.5.6 横向框架抗震变形验算：多遇地震作用下,层产弹性位移验算见表2-9。层间弹性相对转角均满足要求：表2-9横向框架变形验算 层数层间剪力Vi（KN）层间刚度Di(KN/m)层间位移Vi/Di层高hi(m)Vi/(Dihi)层间相对弹性转角558.9845024.80.001314.21/32064107.1745024.80.002384.21/17653143.9645024.80.003204.21/13142169.3445024.80.003764.21/11171183.6434080.80.005395.151/956所以均满足要求2.5.7 水平地震作用下横向框架的内力分析本设计取中框架为例，柱端计算结果详见表2-10。地震作用下框架梁柱弯矩，梁端剪力及柱轴力分别见表2-11、图2-7，图2-8。表中： 梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下列公式计算： （257） （258） （259） （2510）表2-10 A轴柱（边柱）柱端弯矩计算层次层高h层间剪力层间刚度y(m)54.258.9845024.89514.812.461.210.2937.1715.1844.2107.1745024.89514.822.651.210.3561.8333.2934.2143.9645024.89514.830.421.210.4471.5556.2224.2169.3445024.89514.835.791.210.5075.1575.1515.15183.6434080.87814.242.111.490.6967.22149.62表2-11 B轴柱（中柱）柱端弯矩计算层次层高h层间剪力层间刚度y(m)54.258.9845024.812997.617.032.120.2950.7720.7444.2107.1745024.812997.630.942.120.3584.4645.4834.2143.9645024.812997.641.562.120.4497.7476.824.2169.3445024.812997.648.882.120.50102.66102.6615.15183.6434080.89226.249.712.590.6979.37176.66注：该框架为对称结构,A轴柱与D轴柱相同，B轴柱与C轴柱相同。38第二章 框架结构设计计算表212 框架梁端弯矩、剪力及轴层次AB跨BC跨柱轴力lM左M右VblM左M右VbNANB56.737.1729.10 9.89 1.921.67 21.67 22.81 9.89 12.91 46.777.0160.31 20.49 1.944.89 44.89 47.26 30.39 39.68 36.7104.8482.10 27.90 1.961.12 61.12 64.34 58.29 76.11 26.7131.37102.88 34.96 1.976.58 76.58 80.62 93.25 121.77 16.7142.37104.35 36.82 1.977.68 77.68 81.77 130.07 166.71 注：表中M左、M左的单位为kNm，Vb 、NA 、NB的单位为。中柱两侧梁端弯矩按梁线刚度分配： I1分配系数 I2分配系数 图2-7 地震作用下中框架弯矩图（kN/m）图2-8 地震力作用下框架梁端剪力及柱轴力(kN)2.6 风载作用下的位移验算2.6.1 风荷载标准值（基本风压W0: 0.4KN/m2 ） 体型系数s: 1.3(迎风面取0.8，背风面取-0.5)风振系数z：取1（因为H=21.45M） 集中荷载W：W=zszW0A集中荷载zZ(M)szAW0Pw(KN)W51.021.451.30.86313.950.46.26W41.017.251.30.7918.90.47.76W31.013.051.30.7418.90.47.27W21.08.851.30.7418.90.47.27W11.04.651.30.7421.040.48.10 表8-13 各层风载 图2-9 各层风载选取轴线对应的框架，根据水平荷载，计算层间剪力，再依据层间侧移刚度，计算出各层的相对侧移和绝对侧移。计算过程见表2-14。表2-14 风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层数层间风载Fi（KN）层间剪力Vi（KN）层间刚度Di（KN/m）层间位移Vi/Di层高hi(m)Vi/(Dihi)层间相对弹性转角56.266.2645024.80.0001394.21/3020847.7614.0245024.80.0003114.21/1348837.2721.2945024.80.0004734.21/888227.2728.5645024.80.0006344.21/662118.136.6634080.80.0010765.151/4788由表2-14可以看出，风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/47881/550，满足规范要求。2.6.1 风荷载作用下的内力计算（1）计算方法用D值法（改进的反弯点法）进行计算，其步骤为：1）求各柱反弯点处的剪力；2）求各柱反弯点高度；3）求各柱杆端弯矩和梁端弯矩；4）求各柱轴力和梁剪力。（2）第i层和第m柱所分配的剪力按式2-6-1： （2-6-1）式中 Vimi层m柱分担的剪力，Dm柱m的抗侧刚度；Di层所有柱的抗侧刚度之和；Vii层的总剪力。（3）反弯点位置计算框架柱反弯点位置按式2-6-2计算：Yyh（y0+y1+y2+y3）h （2-6-2）式中 Y反弯点高度，即反弯点到柱下端的距离；y反弯点高度比，即反弯点高度与柱高的比值；h计算层柱高；y0标准反弯点高度；y1上下梁线刚度变化时反弯点高度比修正值；y2、y3上、下层柱高变化时反弯点高度比修正值。2.6.3 框架柱端弯矩计算：柱端弯矩按式2-6-3式2-6-4计算。 （2-6-3） （2-6-4）按照以上方法计算所得的风荷载作用下的各柱柱端弯矩见表2-15和表2-16。表2-15（a） 风荷载作用下边柱弯矩、剪力计算表层次/m/kN(N/mm)y54.26.2645024.89514.81.321.210.293.941.6144.214.0245024.89514.82.961.210.358.094.3634.221.2945024.89514.84.501.210.4410.588.3124.228.5645024.89514.86.041.210.512.6712.6715.1536.6634080.87814.28.411.490.6913.4229.87注：表中、的单位为kNm，的单位为。表2-16（b） 风荷载作用下中柱弯矩、剪力计算表层次/m/kN(N/mm)y54.26.2645024.812997.61.811.210.295.392.2044.214.0245024.812997.64.051.210.3511.055.9534.221.2945024.812997.66.151.210.4414.4611.3624.228.5645024.812997.68.241.210.517.3117.3115.1536.6634080.89226.29.921.490.6915.8435.27注：表中、的单位为kNm，的单位为。2.6.4 风荷载作用下的梁端弯矩及柱轴力计算梁端弯矩、剪力及柱轴力按照下列公式计算。 （2-6-5） （2-6-6） （2-6-7） （2-6-8）具体计算结果表2-17表2-17 左风作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力层次AB跨BC跨柱轴力lM左M右VblM左M右VbNANB56.73.94483.09 1.05 1.92.30 2.30 2.42 1.05 1.37 46.79.69967.60 2.58 1.95.65 5.65 5.95 3.63 4.74 36.714.93711.70 3.98 1.98.71 8.71 9.17 7.61 9.93 26.720.98916.44 5.59 1.912.24 12.24 12.88 13.19 17.23 16.726.09419.01 6.73 1.914.15 14.15 14.89 19.92 25.39 注：表中、单位为kNm，为，为。2.6.5 风荷载作用下的框架内力图根据上面计算结果，得出左风作用下弯矩图见图2-10，梁端剪力和柱轴力见图2-11。图2-10 左风作用下弯矩图（kNm）图2-11 左风荷载作用下框架梁端剪力和柱轴力图（kN）2.7 竖向荷载作用下横向框架的内力分析仍以中框架为例进行计算。720045002.7.1 荷载计算梯形：三角形：Pe=5P/8=0.625 P 图2-12 荷载折减示意图第5层梁的均布线荷载 AB跨：屋面均布恒载传给梁 4.384.50.838=16.52kN/m横梁自重（包括抹灰） （0.3+0.022）0.625=5.1kN/m恒载： 21.62kN/mBC跨：屋面均布恒载传给梁 4.384.50.625=12.32kN/m横梁自重（包括抹灰） （0.25+0.022）0.425=2.9N/m恒载： 15.22kN/m第24层梁均布线荷载AB跨： 楼面均布恒载传给梁 3.444.50.838=12.97kN/m横梁自重（包括抹灰） （0.3+0.022）0.625=5.1kN/m无横墙恒载： 18.07kN/mBC跨： 楼面均布恒载传 3.444.50.625=9.68kN/m 横梁自重（包括抹灰） （0.25 +0.022）0.425=2.9kN/m 恒载： 12.58kN/m第24层集中荷载：纵梁自重（包括抹灰）： （0.25+0.022）0.5254.5=16.31 kN 外纵墙自重（包括抹灰）： 13.61kN内纵墙自重： 26.26kN柱自重（包括抹灰）： 0.540.544.225=30.62 kN 总计： 86.8 kN第1层梁均布线荷载AB跨恒载： 18.07kN/mBC跨恒载： 12.58kN/m第1层集中荷载：纵梁自重（包括抹灰）： 16.31 kN纵墙自重（包括抹灰）： 39.87 kN柱自重（包括抹灰）： 37.54 kN总计： 93.72 kN活荷载计算：屋面梁上线活荷载 楼面梁上线活荷载 边框架恒载及活荷载见图2-13。（a）恒载示意 （b）活载示意图2-13 框架竖向荷载示意2.7.2 用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置。这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低，但当活荷载在总荷载比例较大时，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘1.11.2的放大系数予以调整。a.固端弯矩计算1.恒荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。计算结果见表2-18。表2-18固端弯矩计算层数简图边跨框架梁顶层21.62kN/m7200底层18.07kN/m7200中间跨框架梁顶层15.22kN/m2400底层12.58kN/m24002.活荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。计算结果见表2-19。表2-19固端弯矩计算层数简图边跨框架梁顶层1.89kN/m7200底层9.43kN/m7200中间跨框架梁顶层1.89kN/m2400底层9.43kN/m24003.714.53.353.714.53.353.714.53.353.714.53.354.53.353.039b.分配系数计算 考虑框架对称性，取半框架计算，半框架的梁柱线刚度如图2-14。各杆端分配系数见下面计算。 图2-14 半框架梁柱线刚度示c.传递系数各节点的分配系数（采用分层法计算构件内力时）A5节点: 右梁: 4.5/（4.5+3.75）=0.545 下柱： 1-0.545=0.455B5节点: 左梁： 44.5/（44.5+3.714+3.35）=0.497 右梁： 3.35/（44.5+3.714+3.35）=0.093 下柱： 1-0.207-0.184=0.41A42节点: 右梁： 44.5/（44.5+3.7142）=0.378 上柱： 43.71/（44.5+3.7142）=0.311 下柱： 43.71/（44.5+3.7142）=0.311B42节点:左梁： 44.5/（44.5+3.7142+3.35）=0.497