现浇箱梁施工方案.doc

石环十一标石黄互通B、C线桥施工方案 zx11标石环公路(省道S101)工程十一标段桥梁工程现浇箱梁施工方案1 编制依据1.1石环公路(省道S101)工程十一标段桥梁工程施工组织设计1.2相关的规范、规程及标准1.2.1混凝土质量控制标准（GB50164-92）1.2.2现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范（GB50236-98）1.2.3混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）1.2.4钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2003）1.2.5钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级（GB/T33232005）1.2.6施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）2 施工概况B匝道桥的上部结构跨径及分跨组合为：425+【37+55+37】+325+325，共4联，桥宽15.5m，桥长383.77m。其中【37+55+37】为钢砼叠合梁，其余为预应力钢筋砼连续现浇箱梁。现浇箱梁梁高为1.4m。下部结构采用柱式墩、肋板式和U型桥台，钻孔灌注桩基础。C匝道桥的上部结构跨径及分跨组合为：325+325+【37+55+37】+25+34+34+25+325+325，共6联，桥宽8.5m，桥长552.84m。其中【37+55+37】为钢砼叠合梁，其余为预应力钢筋砼连续现浇箱梁。钢筋砼连续现浇箱梁部分了，25+34+34+25联上跨A、B匝道，梁高为1.8m，其余联梁高为1.4m。下部结构采用柱式墩、肋板式桥台，钻孔灌注桩基础。连续箱梁桥均处于旱地，考虑实际施工的难度和节约成本投资等因素，箱梁采用483.5mmWDJ碗扣式多功能钢管满堂支架，全断面现浇的方法施工。3 施工准备3.1技术准备由项目总工认真组织技术人员熟悉图纸，编制详细的施工方案，对特殊工序、重点部位制定具体的施工方案，并组织对各工种施工人员进行技术交底。组织技术及管理人员对施工现场范围内的建筑物、地下管线进行调查，摸清现状管线及各种障碍物的分布情况，并有针对性地制定保护和预防措施。组织技术及测量人员检查验收控制桩，并做好控制桩保护工作，做好导线点和水准点的加密与复核工作。配备齐全有效的施工技术规范、质量验收标准，制定技术资料管理目标，建立健全资料管理体系。根据施工承包合同的具体要求确定本工程的质量标准，制定本工程的质量目标，建立工程质量保证体系和质量管理体系。3.2机具准备机械设备配备表序号机械名称规格型号功率单位数量备注1张拉设备套32千斤顶300T个33汽车吊QY2020T台24汽车吊QY50100T台15汽车输送泵HBT60B60M3台16砼运输车6M3206KW辆47插入式振捣器D40台108钢筋切割机台59钢筋弯曲机台510电焊机台1011发电机75KW台2备用3.3材料准备材料计划配备表序号材料名称规格型号单位数量备注1脚手架WDJ碗扣式 483.5mmT6002竹胶板高强 15mm厚m235003木方m31104砂中砂方5005碎石0.51方10006碎石12方10007碎石13方10008减水剂高效T103.4劳动力准备拟投入的技术工人主要由瓦工、混凝土工、钢筋工、模板工、架子工、焊工、特种机械司机及汽车司机等工种组成，并配备一定数量的普通工。根据本工程的实物工程量和进度安排以及配备的机械设备，并结合在类似工程施工中积累的经验，经过分析测算，日平均150人，施工高峰期拟投入劳动力200人左右。结合工程专业特点和现代科学管理理论充分发挥和调动每个人的劳动积极性，精心筹划，科学安排，进行动态管理、弹性编组、灵活组织，实施平行、流水、交叉作业。劳动力计划表序号工种单位数量备注1瓦工人102混凝土人153钢筋工人504模板工人305架子工人406焊工人107司机人53.5试验检验准备工作序号进场材料检验情况备注1砂已检验2碎石已检验3水泥已检验4减水剂已检验5钢筋已检验6钢绞线已检验7碗扣式脚手架厂家提供合格证8模板厂家提供合格证4 施工安排4.1工期计划计划于2007年4月15日开工，2007年10月31日结束。4.2工程管理组织机构我项目部积极配合业主、设计、监理等其他相关单位，选用同公司多年合作的作业队承担本工程施工。为保证工程质量，满足业主要求符合相关规范要求，项目经理部下设技术质量部、工程部、测量部、经营部、材料部、试验室等职能部门。5 主要施工方法5.1施工工艺流程满堂红脚手架基础处理 满堂红脚手架搭设 预压 砼现浇箱梁底模施工 外模安装 现浇箱梁钢筋绑扎 芯模安装 顶板钢筋绑扎 预应力钢束安装 箱梁砼浇注和养护 预应力钢束张拉 脚手架拆除。5.2施工工艺的施工技术方法5.2.1地基处理为防止支架沉陷，地基处理是关键。先将连续梁支架范围内的原地表泥浆或粘泥清除干净，特别是支架范围内的水坑或泥浆池要全部清除，换填粘土，层层压实到原地面。然后支架范围内做一层20cm厚的6%石灰土，并用18T以上的压路机碾压5-8遍。要求表面要平整，平整度在2cm以内，并要设置2%的横坡，再做10cm厚砼，设置2%的横坡。以便于向周边排水沟排水。同时在基础四周边缘开挖底宽60cm，深40cm的排水沟，以利于排水，严防地基因浸泡而下陷。5.2.2防雷支架、塔吊等防雷做好接地和安装避雷装置。5.2.3满堂红脚手架架设由于该桥梁板高度及梁端的横截面形式和截面积有很大的差异，造成各截面因新浇筑结构混凝土产生的荷载而不同，依照现有图纸将其划分为C9C13联、C0C3、C3C6、C13C16、C16C19联、B线桥现浇砼箱梁等四部分分别进行计算，各部分分别取横梁下和跨中的断面进行计算，设计荷载的限值取该段最大净截面积的荷载。经过计算比较选出最佳组合，5.2.3.1支架组架方式C9C13支架如下设置：端横梁下采用0.60.60.6（每侧二排），纵横向立杆间距均为0.6m，横杆步距0.6m；中横梁下采用0.60.60.6（墩两侧各二排），纵横向立杆间距均为0.6m，横杆步距0.6m；跨中采用：腹板下采用0.60.90.6（每个腹板下两排），箱体下采用0.60.91.2；翼板下采用：0.90.91.2（两排）；整架四周满框布置斜杆，在腹板及横梁下设斜杆加强支撑；C0C3、C3C6、C13C16、C16C19支架如下设置：横梁下采用0.60.60.6（每侧二排）纵横向立杆间距均为0.6m，横杆步距0.6m；跨中采用：腹板下采用0.60.90.6（每个腹板下两排），箱体下采用0.60.91.2；翼板下采用：0.90.91.2（两排）；整架四周满框布置斜杆，在腹板及横梁下设斜杆加强支撑；B线桥支架如下设置：横梁考虑到预应力张拉后横梁部位应力增加，采用0.60.60.6（每侧二排）纵横向立杆间距均为0.6m，横杆步距0.6m；跨中采用：腹板下采用0.60.90.6，箱体下采用0.60.91.2；翼板下采用：0.90.91.2（两排）；整架四周满框布置斜杆，在腹板及横梁下设斜杆加强支撑；横梁下支架体系与其余体系通过钢管架进行连接，使整个支架成为一体。5.2.3.2测量放线待地基处理完毕，测量人员根据控制桩在所处理的地基上放出梁的纵轴线，每隔6米打一中心点，以此线为准放出脚手架搭设的范围，然后测出地基标高，根据梁底标高计算所搭设支架高度。安装模板前，在支架上测出梁纵轴边线的标高，以便于立模、检查和调整。5.2.3.3支架搭设支架以中心线为轴线，并垂直于中心点法线往两翼和跨两端对称搭设。在拐弯及与横梁部分支架交接处用扣件式钢管脚手架联接。在已处理好的地基上按支架排放计划，在立杆下铺520cm木板，然后在木板上安装长立杆、调整立杆可调座，使同一层立杆接头处于同一水平面内，以便于安装横杆。组架顺序：立杆底座横杆斜杆接头锁紧上层立杆立杆连接销横杆。根据计算顶部用尺寸小的立杆分段找齐，最后在顶端设顶杆，以便能插入顶部可调拖撑。支撑架在拼装3-5层和最顶层时，均要检查每根立杆底座是否松动，否则，要旋紧可调座，并用钢板垫实。整架拼装完后，在纵、横向连续面设剪刀撑，立杆在顶上和底座30cm处各设水平和扫地杆，以增强支架的稳定，然后在顶部拖撑上放纵、横方木，以备立模。脚手架靠近桥面的一侧从支架伸出斜杆设60cm宽斜坡人行道，铺木板，并安装钢管护栏，便于施工人员工作。5.2.3.4安装模板前必须进行整架检验和验收，检验主要内容：基础是否有不均匀沉降。立杆垫层与基础面是否接触良好，有无松动或脱离情况。检验全部接点的上碗扣是否锁紧。整架垂直度和横杆水平度是否达到相应要求。复合荷载是否超过规定5.2.4支架预压5.2.4.1预压材料：采用袋装粘土作为预压材料5.2.4.2预压顺序：根据连续梁的施工方向，预压依照施工顺序先于钢筋施工逐步进行，这样可以与钢筋绑扎，浇筑混凝土进行流水作业。5.2.4.3预压荷载验算在考虑梁体自重和施工活载的情况下，为保证混凝土的浇筑质量，预压荷载数值取梁体自重的1.2倍。端头变截面长度范围内预压高度向跨中方向进行渐变，确保预压的有效性。观测点的布置：为准确测出整跨的沉降情况，每跨布置观测点数不少于9个，分别布设于L/4、L/2、3L/4截面处，每个截面布设3个观测点（L为跨度）。5.2.4.4沉降观测并画出沉降曲线按上述要求布好点后，进行编号，并定期进行观测。预压前，对支架进行全面检查，对所有点进行观测。加载分三次进行，每次加载重量为总重量的1/3，每次加载完成后，均观测各点下沉量，在最后一次加载完成后观测一次。预压时间为不少于5天。以后每两小时观测一次，一直观测到各点均不再沉降为止。以时间为横轴，以沉降量为纵轴，画出每一点的沉降曲线。5.2.4.5卸载沉降量稳定后，即可测出所有点的标高，然后分层卸载。全部卸载完成后，测量各点的标高，支架的非弹性变形已经消除，计算出支架和地基的弹性变形量，以便确定模板准确的立模高度和预拱度。在预压结束，模板调整完成后，再次检查支架和模板的扣件和螺丝是否牢固。地基是否下陷，脚手架是否有明显变形等，发现问题及时处理。沉降稳定卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形数值。根据各点对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模板的高程。预拱度计算公式为f=f1+f2+f3,其中f1：地基弹性变形，f2：支架弹性变形，f3：梁体挠度（设计提供）。底模安装前先安装好支座，另考虑预拱度设置及模板调整。预拱度最大值设置在梁的跨中位置，并按抛物线进行分配，算得各点的预拱度值后，通过支架顶部微调装置进行调整、加固。分项内容参考数据接头承压非弹性变形木与木每个接头的顺纹2mm，横纹3mm木与钢每个接头约2mm卸落设备的压缩变形砂筒2-4mm木马每个接缝约1-3mm支架基础沉陷底梁置于混凝土约3mm5.2.5箱梁施工5.2.5.1底板和腹板钢筋、钢绞线施工将模板上的杂物彻底清理干净，并涂刷脱模剂。然后绑扎钢筋，安装预应力管道，穿钢绞线，调整坐标，安装排气孔。绑扎底板和梁肋钢筋为减少支架上的钢筋绑扎工作，钢筋预先在钢筋加工厂或桥梁工地制成平面或立体骨架，制作钢筋骨架时，须焊扎牢固，以防在运输和吊装过程中变形，加工场应设雨蓬，防止钢筋锈蚀。钢筋加工好后，吊装到底模上进行拼装、绑扎和进一步焊接，整个骨架要保证牢固、尺寸准确，防止因受外力而产生变形。钢筋若与波纹管或预埋件有抵触时，可适当移动钢筋位置。钢筋绑扎时，注意支座、护栏和伸缩缝等预埋件的预埋。为保证混凝土保护层的厚度，应在钢筋骨架与模板间交错放置适当数量的水泥砂浆垫块，骨架侧面的垫块应绑扎牢固。钢筋绑扎时，箱梁顶板、底板的上、下层钢筋及腹板的内、外层的钢筋之间采用12的短螺纹钢（两端弯成90弯钩）固定绑扎成整体。钢筋骨架的尺寸准确，整体牢固。安装预应力管道钢束采用的坐标系为：以箱梁梁底线为坐标的X轴，以路线前进方向为X轴的正方向；以过桥台顶梁端线或桥墩中心线且垂直于X轴的直线为Y轴，垂直于箱梁底板向上为Y轴正方向，由于桥梁平面为曲线，则此坐标系为曲线坐标系。钢束竖弯时以墩顶或梁端处各曲线参数向跨中控制放样。预应力管道采用塑料波纹管，在充分熟悉图纸预应力钢束坐标的基础上，严格按坐标用架立筋定位，特别强调拐点处一定要准确，形状圆滑，线形顺畅。穿钢绞线束严格按图纸要求尺寸下料，留足工作长度。切断要用切割机，严禁使用气割，钢绞线束应进行编号，梳理顺直。编束时，每隔1.0-1.5m绑扎一道铁丝，在每束的两端2.0m范围内应保证绑扎间距不大于50cm。所有铁丝打接应顺一方向，铁丝扣要打入钢束间隙中，防止穿束时刮破波纹管。绑好的钢绞线束应编号挂牌码放。码放时必须离开地面，保持干燥，并进行遮盖。钢绞线要绑扎牢固，严禁互相缠绞和“骑马”现象。钢束长约为20-80m之间，长度较大时，穿束时采用一端用卷扬机牵引，一端人工推送的方式。5.2.5.2安装排气孔穿束后，要认真检查波纹管是否出现漏洞，发现后及时用胶带贴好。锚垫板，连接器和螺旋筋就位后，波纹管接头用胶带缠紧，避免进浆。锚垫板、连接器位置和角度必须准确，严禁出现偏转现象。为保证压浆一次顺利进行，每孔道最高点留出几道排气孔。排气孔与波纹管结合处要帖好胶带，严禁进浆。5.2.5.3立内模底板、梁肋钢筋及波纹管定位经自检和监理工程师检查合格后，安装内模，内模采用支架、竹胶板和木模相结合的方式，用48钢管及1010cm方木作内模骨架，钢管下部插入固定于底板主筋的支撑筋上，内模只立到梁的翼角部分，梁底顶面不安装模板，即纵向中间一块模板不安装，以便于底板混凝土的浇筑。内模立好后，检查其拼缝、平整度和错台，必要时进行处理。5.2.5.4第一次砼浇筑箱梁砼标号C50，水泥为P.O52.5普通硅酸盐水泥，水泥用量严格控制在500KG/m3以内，由于箱梁腹、底板中预应力管道较密，故砼中石子粒径选用5-25mm，砂用中砂、外加剂为FSS-6A缓凝高效减水剂。根据以上要求配置出箱梁砼配合比。浇筑砼前，再次对模板支架全面检查木楔如有松动现象必须全部打紧，特别当采用预压措施后，支架将有回弹现象，应特别注意波纹管、锚垫板位置准确，定位要牢固，同时要注意预埋件、预埋筋的埋设，尤其是伸缩缝锚固筋支座钢板、防撞墙底座钢筋、通风漏水孔洞等。砼在拌和站拌制，拌制砼时严格按配合比进行施工，用砼搅拌运输车运送砼，砼输送泵浇筑。为保证预应力钢束在梁体砼浇筑后能在管道内自由抽动，浇筑砼过程中用人工或机械来回抽拔几次。预应力钢绞线伸出梁外部分，在浇筑砼时用塑料布或彩条布包裹，为保证锚固端锚具不受砼浇筑的损坏，浇筑时要离开锚具一定距离，然后用振捣棒将砼赶至锚固端锚具周围。箱梁砼浇筑采用分两次浇筑成型，第一次浇筑底板和腹板砼，施工缝留在腹板、翼板交界处，施工缝要求平直、位置统一。浇筑砼时应对称、分层、连续进行，先中间，再从梁体两侧腹板均匀布砼，防止内模因受力不均匀而偏移。分层浇筑厚度控制在30cm。插入式振动器移动间距不超过振动器作用半径的1.5倍；与侧模保持510cm距离；插入下层砼510cm，对每个振动部分，做到快插慢拔，直到该部位砼密实，对波纹管密集区、张拉端，倒角等关键部位，振捣重点防范，以防空洞、漏振，确保该部位砼振捣密实。为防止箱梁梁肋砼浇筑时底板砼上涌，应在底板八字角处设置压板。第一次砼浇筑完成后，及时覆盖土工布进行养护，砼达到一定强度(不小于2.5Mpa)后拆除腹板内侧模板并对施工缝认真凿毛和清洗。5.2.5.5安装箱梁顶板内模、绑扎顶板钢筋箱梁内模的安装，采用胶合板，钢管及木方支撑，支撑要稳固，模板拼缝密实。在箱梁两端0.25L的箱室顶板处设置60cm（纵向）*40cm（横向）进人洞两个，同时要留出钢筋搭接长度，并在孔周围四个角加8根16八角钢筋加固。以便于内模的拆除。内模支立结束验收后，进行顶板钢筋绑扎，绑扎时严格按照设计和规范要求。绑扎顶板钢筋时注意护栏钢筋、伸缩缝、泄水孔、通讯电缆等预埋件的预埋，并注意为下道工序的施工预埋钢筋、构件或留孔、槽，并确保位置准确。钢筋绑扎完毕，经监理工程师检查合格后，准备混凝土的浇筑。5.2.5.6第二次砼浇筑混凝土浇筑时，将进人洞处顶板预留筋弯起，待梁体张拉完毕，用扁担梁将窗口底模吊装到位，绑扎或焊接工作窗口处预留筋，然后浇筑与梁体同标号的砼。为确使桥梁外观颜色一致，拌制混凝土所用水泥必须是同厂家、同品种水泥。5.2.5.7砼浇注筑要点砼浇筑时按监理工程师批准的配合比（包括掺加的外加剂）在砼拌和站统一拌制；每孔砼浇筑顺序为：箱梁砼浇筑从支架沉降大的部位向沉降小的部位浇筑，即纵向应从跨中向支点位置浇筑，横向应由腹板向顶板中部浇筑，砼浇筑时落差在1.0-1.5米之间，分层渐进浇筑，分层厚度30cm，分层间隔时间以砼初凝时间控制，砼浇注应一次连续性浇筑完成，中间不停顿。振捣时使用插入时振捣器，预应力筋锚固端及其他钢筋密集部位应加强振捣，并派专人全过程跟踪检查模板、管道、锚固端钢垫板等，以保证其位置及尺寸符合设计要求。混凝土浇筑时，质检工程师要做到全过程旁站，浇筑前在箱梁底面设置观测装置，观测支架的位置情况，发现超限及时调整。浇筑前，要对所有操作人员进行详细的技术交底，并对支架的稳定性以及混凝土的拌和、运输、浇筑系统所需的机械设备是否齐全，运转是否正常进行一次全面检查后，方可开始浇筑混凝土。浇筑采取水平分层、斜向分段连续浇筑方式，从梁的一端向另一端推进。分段长度为4-6m，分层下料厚度不超过30cm，上层混凝土必须在下层混凝土初凝前覆盖，以保证接缝处混凝土的良好结合。浇筑过程中，下料应均匀连续，不可集中或猛投。施工中随时注意检查模板、支架、钢筋及各种预埋件的位置和稳固情况，发现问题及时处理。浇筑过程中随时检查砼的坍落度，严格控制水灰比，不得随意增加用水量，前后台密切配合，以保证砼的浇筑质量。砼的浇筑顺序和振捣方式实行统一要求和检查，浇筑区域责任到人，严防漏振、过振现象。振捣过程中，严禁振动棒触及波纹管、以免波纹管破裂，造成漏浆；顶板浇筑完毕后选派有经验、责任心强的职工及时整平、抹面，控制好标高，并进行拉毛处理；每片梁除留足标准养护件外，还应制作随梁同条件养护的试件3组，作为拆模、张拉等工序的强度控制依据。5.2.5.8砼的养护砼浇筑完成后，应在收浆后尽快予以覆盖和洒水养护，对炎热天气浇筑的桥面大面积外露的砼，在浇筑完成后立即加设棚罩，待收浆后予以覆盖和洒水养生，但覆盖时不得损伤或污染桥面砼；梁体砼的养护要及时到位，注意在中午太阳直射的情况下，避免用较凉的水直接浇在砼表面上，以免温差过大，造成收缩裂缝，较好的方法是用桶等容器贮水使水温与气温相差不致过大，或用砼养护膜等先进的砼养护手段与方法。砼养护用水与拌和用水相同。砼的洒水养护控制在7天左右，每天洒水次数以能保持砼表面经常处于湿润状态为准。5.2.5.9张拉、压浆本标段预应力钢材：采用由省部级鉴定的专业厂家生产，符合GB/T5224-2003标准的高强度低松驰（初始荷载为70%持续1000小时的松驰值2.5%）270级j15.24mm钢绞线。标准强度1860MPa，单根面积A=140mm2，弹性模量EP=1.95105MPa。锚具采用钢波纹管的OVM型系列锚具及其配套锚垫板、螺旋筋，且应符合GB/14370预应力筋锚具、夹片和连接器中的相关要求。锚夹具出厂前应由供方按规定进行检验并提供质量证明书。锚夹具进场时应分批进行外观检查，不得有裂纹、伤痕、锈蚀，尺寸不得超过允许偏差，对锚具的强度、硬度、锚固能力等，应根据供货情况确定是否复验的项目、数量。当质量证明书不符合要求或对质量有疑点时，应按有关规定进行检验，符合要求时才能验收和使用。张拉设备的选择a、千斤顶需用张拉力NK=nAK其中：NK预应力钢材的张拉力n每束钢绞线的根数；A每根钢绞线的计算面积mm2；K预应力钢材张拉控制应力MPa，施工时NK按100%K进行张拉。为保证张拉钢束安全可靠，选用张拉机具的吨位数等于钢绞线张拉力的1.5倍b、张拉机具的吨位数及型号的确定：Q=1.5NK/1000，根据计算值选择合适型号的千斤顶c、压力表的选用首先查出所用千斤顶的张拉油缸面积AU，为保证压力表使用安全和不宜损坏，实际压力表最大量程选用1.52.0PU，精度不底于1.5级。PUNK/AUPU压力表的读数,MPaAU张拉设备的工作油压面积，mm2理论伸长值：a、钢绞线的平均张拉力为：P=P1-e（kx+）/kx+式中：P预应力钢绞线张拉端的张拉力（N）x从张拉端至计算截面的孔道长度（m）从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数预应力钢绞线与孔道的摩擦系数。b、理论伸长值（从固定端至张拉端）L=PL/AEg式中：Eg-本批钢绞线的弹性模量（N/mm2 ） P-钢绞线的平均张拉应力（N） L-钢绞线的计算长度（m） A-钢绞线的截面面积（mm2）预应力钢绞线张拉前，应先调整到初应力0（为张拉控制应力的10%左右），再开始张拉和测量伸长值。实际伸长值除测量的伸长值外，应加上初应力的推算伸长值。实际伸长值L为：L=L1+L2其中：L1从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值（cm） L2初应力时的推算伸长值（cm），可采用相邻级的伸长值推算。张拉顺序张拉顺序严格按图纸设计进行。张拉控制要点a、混凝土强度达到设计强度的95%以上时进行张拉。b、张拉前，校准千斤顶的张拉力和油泵应力间的对应关系。c、张拉过程中，边张拉边测量伸长值，张拉时采用应力、应变双控制，实际伸长值与理论伸长值误差应控制在6%以内，如发现伸长值异常，应暂停张拉并通知监理工程师，待查明原因并采取措施加以调整后方可继续张拉。d、张拉程序首先将钢绞线束略微张拉以消除钢束的松弛状态，然后检查孔道轴线、锚具和千斤顶是否在一条直线上，保证钢束中每根钢绞线受力均匀；钢束初应力达到10-25%时，可在钢丝上划一记号作为量测延伸率的参考点，并检查钢丝有无滑动；钢绞线张拉应按下列程序进行0初应力10%K -100%K持荷2分 钟 锚固。e、张拉时，如果锚头处出现滑丝、断丝或锚具损坏，应即停止操作进行检查，并做出详细记录，当滑丝、断丝数量超过规定数量时，抽换钢绞线，如图纸没有规定，应遵守下列要求：每束钢丝或钢绞线断丝、滑丝不得超过一根，每个断面断丝之和不得超过该断面钢丝总数的1%。根据图纸设计预应力钢索均为低松弛高强钢绞线，张拉时只需按设计张拉力持荷时间达到规范要求，油压稳定即可，不实行超长张拉工艺。张拉安全操作及事故处理张拉时，操作者要戴防护罩，千斤顶不得站人，高压油泵有不正常情况时，应立即停止作业并进行检查，禁止千斤顶工作时，拆卸液压系统部件和敲打千斤顶。张拉预应力筋时如出现滑丝、断丝数超过规范要求，要进行钢绞线数的更换，如为可直接抽出损坏的钢绞线，再将新的钢绞线束用穿束机穿束，如劈锚时必须将锚固端凿开抽出钢绞线则抽出后重新穿束，锚固端浇筑砼待强度达到85%以上，再进行张拉。压浆a、张拉完成后，压浆前割除锚具外钢绞线，同时将周围的钢绞线与锚具的间隙用高标号砂浆封堵。b、压浆机要能够制造出符合要求的胶状水泥浆，并能够以0.7Mpa的常压连续进行作业。c、压力表经校准后方能使用。d、水泥浆的拌制严格按配合比进行施工。e、待其封堵水浆达到一定强度后，再进行压浆，防止冒浆而损失灌浆压力。孔道压浆按自下而上的顺序进行，水泥浆从拌制到压入孔道的时间一般不超过3045分钟，压浆过程中，不断搅拌水泥浆，水泥浆的配合比（掺如一定比例的铝粉作为膨胀剂）须征得监理工程师的认可。用灰浆泵由一端向另一端依次压浆，当一端冒出浆与压入浆浓度相同，将冒浆孔阀门关闭，保持一段时间压力，关闭进浆阀门，原则上同一孔梁所有孔道按顺序一次压完，如因故中断时，必须将未压完的孔道里的压入浆及时清理。j、水泥浆的水灰比应控制在0.4-0.45之间，所使用的水泥龄期不超过一个月，水泥浆的泌水率最大不超过4%，拌和后3h泌水率应小于2%，24h泌水应完全吸收。水泥浆的标号要求不底于设计强度C50。h、水泥浆的拌和应先将水加于拌和机内，再放入水泥，经充分拌和后，再加入掺加剂。水泥浆拌和时间不少于2min。水泥浆自调制至压入孔道的持续时间，不应超过30min。5.2.5.10拆除模板及支架浇筑完砼3-4天后随梁压试块，根据其强度拆除侧模和内模；底模和支架的拆除待管道压浆的强度均达到设计强度的80%以上时方可进行。落架应遵循全孔多点、对称、缓慢、均匀的原则，从跨中向支点拆卸。在梁体张拉完以后进行，拆除底模、支架时，从每孔的跨中向两端对称进行。现浇梁施工工艺流程图附后。特别说明：WDJ碗扣式多功能支架根据使用说明书，支撑立杆的设计荷载为：当横杆竖向步距为600mm时，每杆立杆可承受最大竖直荷载为40KN；当横杆竖向步距为1200mm时，每杆立杆可承受最大竖直荷载为30KN；由于一般计算时是按平均布载，所以在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到0.60m。另外，还要落架增加纵横梁一道，满足立杆竖向荷载要求。斜撑布置一般在整架四周満框布置，也在隔墙及腹板下満框布置。预应力混凝土连续箱梁施工工艺流程混凝土养生拆内模、顶模安装模板及支架拆除天窗、张拉槽口混凝土浇注 试块制作养生试块试验钢绞线下料钢绞线、锚具检查、试验支座安装支座检测混凝土养生第二次混凝土（顶板混凝土）浇注内侧模安装灰浆配制钢束张拉张拉检查千斤顶、油泵校检第二次混凝土施工前后底模标高变化观测试块试验混凝土试块制作、养生现场检查顶模标高检查试块试验混凝土试块制作、养生第一次混凝土施工前后底模标高变化观测箱梁第一次混凝土浇注（底模、腹板混凝土浇注）现场检查底板钢筋、腹板钢筋绑扎及预应力体系安装、定位顶板钢筋绑扎、预应力体系安装、定位预应力孔道压浆卸载及底模标高的调整支架预压及沉降、变形观测底板铺设、侧模安装支架拼装支架基础施工静载预压及沉降观测支架地基处理5.3支架内力验算下面就按上述四段分别对其进行验算(参考路桥施工常用数据手册、公路桥涵施工规范（JTJ041-2000）、WDJ碗扣型多功能支架根据使用说明书、桥梁施工百问、桥涵、土力学与地基基础、箱梁设计图、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范等文献)。5.3.1C9C13联【25+34+34+25】支架受力荷载计算、组架方式及支架搭设5.3.1.1根据施工设计图纸，计算荷载的最不利情况（梁端及梁中实心部分）如下： S端头=12.13m2 G砼=12.1326=315.38KN S中横=9.20m2 G砼=9.2026=239.20KNS跨中=5.194m2 G砼=5.19426=135.04KN换算为单位面积上重量：315.38KN /5.5=57.3KN/m2 239.20KN /4.5=53.1KN/m2 135.04KN /4.5=36.0KN/m2单位面积模板支架重： 1.5KN单位面积施工活载取： 3.5KN垂直荷载合计：W端头=57.3+1.5+3.5=62.3KN/m2 W中横=53.1+1.5+3.5=58.1KN/m2 W跨中=36.0+1.5+3.5=41.0KN/m25.3.1.2支架方案采用碗扣式脚手架搭设连续支撑架，受力检算如下：通过以上计算得单位面积上最不利垂直均布荷载为62.3KN/m2、41.0KN/m2。脚手架单元尺寸为：端横梁处单杆承重为0.60.60.6m，纵向间距为0.6m，横向间距为0.6m。最不利荷载处单杆承重为62.30.60.6=22.43KN，安全系数为1.78。中横梁处单杆承重为0.60.60.6m，纵向间距为0.6m，横向间距为0.6m，横杆步距为0.6m。最不利荷载处单杆承重为58.10.60.6=20.92KN，安全系数为1.91。跨中处单杆承重为0.60.91.2m，纵向间距为0.9m，横向间距为0.6m。单杆承重为410.90.622.14 KN，K1.35。对连续梁横断面结构分析可看出，最不利荷载位于横端面两侧腹板下，其余部分结构重量远小于此处，所以将腹板下横杆步距设计为0.6m。5.3.1.3模板纵横向方木设计面板采用15mm厚胶合板面板下横桥向采用1010方木，间距0.3m顶托上顺桥向采用1015方木方木间距验算：为使计算更安全可靠，按简支梁计算a、跨中面板下横桥向采用1010方木，间距0.3mq=41.00.3 =12.3KN/MM=1/8qa2=1/812.30.92=1.25KNMW=1/6bh2=1/60.10.12=1.6710-4=M/W=1.25(1.6710-4)=7.5103=13103,安全系数1.73。b、梁端面板下横桥向采用1010方木，间距0.3mq=62.30.3=18.69KN/MM=1/8qa2=1/818.690.62=0.841KNMW=1/6bh2=1/60.10.12=1.6710-4=M/W=0.841(1.6710-4)=5.04103=13103,安全系数2.58。 c、跨中托架顺桥向采用1015方木，间距0.9mq=41.00.9 =36.9KN/MM=1/8qa2=1/836.90.92=3.74KNMW=1/6bh2=1/60.10.152=3.7510-4 M-3=M/W=3.74(3.7510-4)=10.0103 KN/M2 =13103 KN/M2,安全系数1.3。d、梁端托架顺桥向采用1015方木，间距0.6mq=62.30.6 =37.38KN/MM=1/8qa2=1/837.380.62=1.68KNW=1/6bh2=1/60.10.152=3.7510-4 M-3=M/W=1.68(3.7510-4)=4.48103=1310,安全系数2.90。方木挠度验算:a、跨中横向：采用1010cm方木作横梁，方木挠度F计算如下： F=(1/128)(qa4)/(EI)=(1/128)(123000.94)/(EI)=0.08mma/400其中：E=1.01010pa q=12300N/M I=0.13/12=8.33310-5N/M b、端横梁横向：采用1010cm方木作横梁，方木挠度F计算如下： F=(1/128)(qa4)/(EI)= (1/128)(186900.64)/(EI)=0.02mma/400其中：E=1.01010pa q=18690N/M I=0.13/12=8.33310-5M3 c、跨中纵向：采用1015cm方木作横梁，方木挠度F计算如下： F=(1/128)(qa4)/(EI)=(1/128)(246000.94)/(EI)=0.06mma/400其中：E=1.01010pa q=410.624.6KN/M I=0.10.152/12=1.87510-4M3 5.3.1.4综上所述，C9C13支架如下设置：端横梁下采用0.60.60.6（每侧二排）纵横向立杆间距均为0.6m，横杆步距0.6m；中横梁下采用0.60.60.6（墩两侧各二排），纵向立杆间距均为0.6m横向立杆间距均为0.6m；跨中采用：腹板下采用0.60.90.6（每个腹板下两排），箱体下采用0.60.91.2；翼板下采用：0.90.91.2（两排）；整架四周满框布置斜杆，在腹板及横梁下设斜杆加强支撑；横梁下支架体系与其余体系通过钢管架进行连接，使整个支架成为一体。该支架搭设方案满足施工要求。5.3.2 C0C3、C3C6、C13C16、C16C19联均为325，支架受力荷载计算、组架方式及支架搭设5.3.2.1根据施工设计图纸，计算荷载的最不利情况（梁端及梁中实心部分）如下： S横梁=8.53m2 G砼=8.5326=221.78KNS跨中=4.354m2 G砼=4.35426=113.20KN换算为单位面积上重量：221.78KN /5.5=40.32KN/m2113.20KN /4.5=25.16KN/m2单位面积模板支架重： 1.5KN单位面积施工活载取： 3.5KN全垂直荷载合计：W横梁=40.32+1.5+3.5=45.32KN/m2 W跨中=25.16+1.5+3.5=30.16KN/m25.3.2.2支架方案采用碗扣式脚手架搭设连续支撑架，受力检算如下：通过以上计算得单位面积上最不利垂直均布荷载为45.32KN/m2、30.16KN/m2。脚手架单元尺寸为：横梁处单杆承重为0.90.60.6m，纵向间距为0.6m，横向间距为0.9m。最不利荷载处单杆承重45.320.90.6=24.5KN。根据桥梁施工常用数据手册，横杆步距为0.6m时，每根立杆荷载设计为40KN，此时安全系数为1.63，合格。跨中处单杆承重如为0.90.91.2m，纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m。单杆承重为30.160.90.9=24.4KN。根据桥梁施工常用数据手册，横杆步距为1.2m时，每根立杆荷载设计为30KN，此时安全系数为1.23，偏小。对连续梁横断面结构分析可看出，最不利荷载位于横端面两侧腹板下，其余部分结构重量远小于此处，所以将每侧腹板下立杆横向间距改为0.6m,横杆步距设计为0.6m。5.3.2.3模板纵横向方木设计面板采用15mm厚胶合桥面板下横桥向采用1010方木，间距0.3m顶托上顺桥向采用1015方木方木间距验算：因相比较C9C13联比此联单位荷载要大的多，已验算合格。5.3.2.4综上所述，C0C3、C3C6、C13C16、C16C19支架如下设置：横梁下采用0.60.60.6（每侧二排）纵横向立杆间距均为0.6m，横杆步距0.6m；跨中采用：腹板下采用0.60.90.6（每个腹板下两排），箱体下采用0.90.91.2；翼板下采用：0.90.91.2（两排）；整架四周满框布置斜杆，在腹板及横梁下设斜杆加强支撑；横梁下支架体系与其余体系通过钢管架进行连接，使整个支架成为一体。该支架搭设方案满足施工要求。5.3.3 B线支架受力荷载计算、组架方式及支架搭设5.3.3.1根据施工设计图纸，计算荷载的最不利情况（梁端及梁中实心部分）如下： S横梁=17.2m2 G砼=17.226=447.2KNS跨中=8.57m2 G砼=8.5726=222.82KN换算为单位面积上重量：447.2KN /11.5=38.89KN/m2222.82KN /11.5=19.38KN/m2单位面积模板支架重： 1.5KN单位面积施工活载取： 3.5KN全垂直荷载合计：W横梁=40.32+1.5+3.5=43.89KN/m2 W跨中=25.16+1.5+3.5=24.38KN/m25.3.3.2支架方案采用碗扣式脚手架搭设连续支撑架，受力检算如下：通过以上计算得单位面积上最不利垂直均布荷载为43.89KN/m2、24.38KN/m2。脚手架单元尺寸为：横梁处单杆承重为0.60.60.6m，纵向间距为0.6m，横向间距为0.9m。最不利荷载处单杆承重43.890.90.6=23.7KN。根据桥梁施工常用数据手册，横杆步距为0.6m时，每根立杆荷载设计为40KN，此时安全系数为1.69，合格。跨中处单杆承重如为0.90.91.2m，纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m。单杆承重为24.380.90.9=19.75KN。根据桥梁施工常用数据手册，横杆步距为1.2m时，每根立杆荷载设计为30KN，此时安全系数为1.52，合格。对连续梁横断面结构分析可看出，最不利荷载位于横端面两侧腹板下，其余部分结构重量远小于此处，所以将腹板下,立杆横桥向间距设为0.6m,横杆步距设计为0.6m。5.3.3.3模板纵横向方木设计面板采用胶合桥面板下横桥向采用1010方木，间距0.3m顶托上顺桥向采用1015方木方木间距验算：因相比较C9C13联比此联单位荷载要大的多，已验算合格。5.3.3.4综上所述B线桥支架如下设置：横梁考虑到预应力张拉后横梁部位应力增加，采用0.60.60.6（每侧二排）纵横向立杆间距均为0.6m，横杆步距0.6m；跨中采用：腹板下采用0.60.90.6，箱体下采用0.60.91.2；翼板下采用：0.90.91.2（两排）；整架四周满框布置斜杆，在腹板及横梁下设斜杆加强支撑；横梁下支架体系与其余体系通过钢管架进行连接，使整个支架成为一体。该支架搭设方案满足施工要求。5.3.4地基承载力验算桥支架高度按12米计算，单根立杆的支架重量为：10*(0.6+0.9)*5+12*5=135kg。（483.5mm钢管每米自重3.84kg，加上扣件按5kg/m考虑）。从支架、模板内力验算过程中得知各段立杆承受由纵梁传递来的最大荷载为24.5KN。立杆底托下用厚5cm宽20cm的木板作垫板。基础底面下浇注10cm厚C20素混凝土和20cm厚6%石灰土（灰土按18KN/m3计算）。基础底面积计算：(0.12+0.1tg452+0.2tg302)2=0.303m2基础底面最大荷载P计算： pz = (24.5+135*10-3*9.8)/ 0.303 =85.2KN/m2；pcz =24*0.1+18*0.2=6.0（KN/m2）；pcz -垫层底面处土的自重压力（KN/m2）；pz -垫层底面处的附加压力（KN/m2）；fz -垫层底面处土层的地基承载力（KN/m2）；-垫层的压力扩散角，灰土取30；从地质报告的土层物理力学性质参数表中得知地基承载力荷载fz =150（KN/m2）。pcz+pz =85.4+6.0=91.4fz =150，安全系数为1.64，满足要求。验算时未考虑立杆可调座下的方木，这样安全系数更高。5.4雨季施工措施为保证工程在雨季期间能顺利进行，确保工程质量及施工安全。本工程以项目经理为首成立雨季施工领导小组，制定雨季施工保障措施及紧急预防措施。5.4.1成立雨季施工领导小组：组 长：项目经理副组长：项目总工 副经理组 员：技术 质量 材料 试验 安全 测量项目部及各专业施工作业队成立抢险小分队，队长1人，成员30人；各小分队备齐抢险物资，并接受季节施工领导小组的领导，随时待命。抢险队员职责：抢险队员必须认真贯彻落实“安全第一，常备不懈，预防为主，全力抢险”的防汛工作总方针。做好宣传教育工作，广泛宣传防汛工作方针，把各项工作落实到实处。有备无患，立足于防大汛、抗大洪、抗大险，时刻以党和国家利益、人民群众的生命财产为重。做到召之即来，来之能战，战之能胜。值班日坚持收听天气预报，思想上早做准备，遇有险情，及早通知抢险队员。认真做好值班工作，值班时忠于职守，不做有碍值班的事。抢险时服从命令，听从指挥，保证完成任务。做好值班记录，并及时向带班领导汇报。值班司机保证车辆完好，值班时间不得饮酒。季节施工前认真组织有关人员制定雨季施工生产计划，根据雨季施工项目编制雨季施工方案（具体措施见专项方案）；组织相关人员对施工现场进行一次全面检查。5.4.2雨季施工保证措施5.4.2.1结构施工控制：项目部安排专人与当地气象台及当地防汛指挥机构建立联系，掌握天气变化情况，掌握防汛形势，安排专人进行现况排洪沟观测，遇到