榆绥高速新堡山大桥上部结构设计毕业论文.doc

榆绥高速新堡山大桥上部结构设计毕业论文目录第一章 绪论11.1 我国桥梁的发展11.2 预应力钢筋混凝土连续梁桥11.3 设计资料1第二章 设计方案比选32.1 方案比选的基本原则和依据32.2 方案拟定32.2.1 方案一：预应力钢筋混凝土连续箱型梁桥32.2.2 方案二：上承式预应力混凝土拱桥32.2.3 方案三：钢筋混凝土斜拉桥42.3 方案比选42.4 主梁结构尺寸52.4.1 沿桥方向尺寸52.4.2 箱梁横截面尺寸62.4.3 桥面铺装82.5 桥梁材料的选用8第三章 桥面板内力计算及配筋93.1 桥面板的设计弯矩计算93.1.1 桥面板恒载及内力计算93.1.2 车辆荷载内力计算93.1.3 设计弯矩计算103.2 悬臂板的设计弯矩计算113.2.1 恒载及其内力的计算113.2.2 车辆荷载产生内力123.2.3 弯矩计算123.3 支点处剪力计算133.3.1 箱梁顶板剪力计算133.3.2 悬臂板剪力计算143.4 桥面板配筋143.4.1 跨中桥面板配筋143.4.2 支点桥面板配筋153.4.3 抗剪验算16第四章 桥梁的分节段施工及内力计算174.1 桥梁的施工分段174.1.1 主梁分块174.1.2 横隔板的重量计算194.1.3 铺装和防撞墙每米重量计算：194.2 施工分段自重计算194.2.1 主跨、次跨施工分段(1000 kN起吊能力)194.2.2 边跨施工分段(1000 kN起吊能力)194.2.3 全桥施工分段汇总204.3 恒载内力的计算214.3.1 按施工阶段计算各时期内力情况214.3.2 使用阶段恒载内力计算294.4 活载内力的计算314.4.1 荷载标准值314.4.2 加载方式314.4.3 车辆荷载作用下各个截面内力计算314.5 内力组合404.5.1 承载能力极限状态组合404.5.2 正常使用极限状态组合45第五章 配筋计算485.1 翼缘有效宽度计算485.2 预应力筋束计算495.2.1 截面31预应力配筋计算505.2.2 截面41预应力配筋计算505.3 预应力束布置535.3.1 预应力束筋布置原则535.3.2 预应力束的布置545.3.3 下弯肋束的布置56第六章 预应力损失计算596.1 主梁截面几何特性计算596.2 预应力损失的计算596.2.1 预应力钢筋与管道壁之间的摩擦损失596.2.2 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩损失616.2.3 混凝土的弹性压缩损失626.2.4 预应力筋的应力松弛损失636.2.5 混凝土的收缩和徐变损失656.3 各截面预应力损失汇总66第七章 截面的承载力验算677.1 抗裂性验算677.1.1 正截面抗裂性验算677.1.2 斜截面抗裂验算687.2 应力验算707.2.1 混凝土的法向压应力717.2.2 预应力钢筋的最大拉应力717.3 锚下局部应力验算727.3.1 抗压强度727.3.2 抗裂验算737.4 挠度与预拱度的计算737.4.1 挠度计算737.4.2 预拱度设置计算74第八章 总结75参考文献77致谢78附录 英文文献及翻译7989榆绥高速新堡山大桥上部结构设计第一章 绪论1.1 我国桥梁的发展道路交通一直是关系到经济发展的一个重要因素，道路交通也伴随着经济共同发展。自然道路受到地形地貌的严重限制，于是，人们就发明了桥梁把被河流或洼地隔开的地方连接起来。从最原始的独木桥、石板桥，到如今的预应力钢筋混凝土桥、钢架桥，桥梁的承载能力越来越高，跨度也越来越大，使得地形对公路的限制越来越不明显。可见，桥梁的发展，让道路交通的发展更上一层楼。1.2 预应力钢筋混凝土连续梁桥预应力钢筋混凝土连续梁桥作为高速公路桥梁，有着非常突出的优点。首先，预应力钢筋混凝土连续梁桥受力功能良好，它具有一般钢筋混凝土桥承载能力强的优点，连续梁桥与普通简支梁桥相比跨径更大，加之预应力钢筋的设置，能够保证混凝土处于受压状态，防止开裂，使得混凝土发挥其抗压性能好的优点，弥补了其受拉时易开裂、抗拉性能差的不足。即能够在满足承载力要求的基础上，获得较大的跨径。其次，连续梁桥无伸缩缝等接缝结构，桥面的连续性好，有利于行车道的布设，设计桥梁为高速公路桥梁，连续梁桥可以保证高速公路的较高行车速度，同时避免了桥面不平整时车辆对桥面铺装层的磨耗与冲击，有效延长了公路路面的寿命。同时，连续梁桥在投入使用后，支点处负弯矩将对主梁荷载产生卸载作用，增强了承载能力。主梁整体性好，抗震性能较好。最后，在施工方面，预应力钢筋混凝土连续梁有着成熟的施工规范，施工方法多，可根据周围地形以及地质条件灵活选择。1.3 设计资料榆绥高速公路是省级高速公路榆商线的重要路段，也是陕西省“2367”高速公路网规划和榆林市“两纵两横”主骨架规划中的组成部分。新堡山大桥位于中心桩号K17+958处，路基宽度24.5m，双向四车道，桥长320米，设计荷载为公路I级；该桥为预应力混凝土连续箱梁桥。该桥型为我们国家目前修建最广泛的一种桥梁形式。在设计及施工上相比其他桥型都有着很大的优势，其设计理论、施工技术成熟。对于缩短工期，及早通车都有着很重要的意义。桥梁性质：高速公路桥梁。设计中所考虑的地震烈度为：6度。通航要求：无通航要求。设计计算依据：、公路工程技术标准（JTG B012003）1-5；、公路桥涵设计通用规范（JTG D602004）；、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）；、公路桥涵地基与基础设计（JTJ024-85）；设计内容：、根据已给设计资料，选择三至四种以上可行的桥型方案，拟定桥梁结构主要尺寸，根据技术经济比较，推荐最优方案进行上部结构设计，拟定上部结构的细部尺寸。、根据推荐方案桥型确定桥梁施工方案。对推荐桥梁方案进行运营及施工阶段的内力计算，并进行内力组合，强度、刚度、稳定性等验算。6、绘制上部结构的一般构造图、钢筋构造图及施工示意图。桥址处原地形与地质情况如图1-1：图1-1 原始地形图第二章 设计方案比选2.1 方案比选的基本原则和依据桥梁设计有很多原则，在考虑结构合理、价格经济的同时，还要兼顾外形的美观，为了统筹考虑这些方面，在桥梁的设计过程中往往需要设计多种方案，并从材料、工期、造价、费用、地质构造、施工条件等方面统筹考虑，选出最合适的桥型7-9。2.2 方案拟定根据桥梁跨越的长度与桥下地形，拟定三个方案供比较选择。分别为预应力钢筋混凝土连续箱型梁桥10、上承式预应力混凝土拱桥和钢筋混凝土斜拉桥11。2.2.1 方案一：预应力钢筋混凝土连续箱型梁桥桥梁高程：534.00m；桥梁长度：40m+80m3+40m 总长320m；桥面坡度：不设纵坡，横坡1.5%；主梁构造：上下行分离，单向为单箱单室箱型梁，箱宽6m，墩台处梁高5m，跨中梁高2m，梁底呈抛物线变化。桥梁纵断面见图2-1：图2-1 预应力钢筋混凝土连续梁桥2.2.2 方案二：上承式预应力混凝土拱桥桥梁高程：529.00m；桥梁长度：60m5 总长320m；桥面坡度：不设纵坡，横坡1.5%；主梁构造：主梁为方孔混凝土板，拱的矢跨比，拱截面高2m，拱板与桥面板之间以竖向杆支撑。桥梁纵断面见图2-2：图2-2 预应力混凝土上承式拱桥2.2.3 方案三：钢筋混凝土斜拉桥桥梁高程：526.00m；桥梁长度：总长320m；桥面坡度：不设纵坡，横坡1.5%；主梁构造：主梁为单箱三室混凝土箱型梁，截面为等截面，梁高6m，梁宽24.6m，半漂浮体系，塔梁分离，墩塔下主梁处设竖向支承。桥梁纵断面见图2-3：图2-3 钢筋混凝土斜拉桥2.3 方案比选将拟定的方案信息汇总进行比较，见表2-1：主要比选项目为：桥高，桥长，工艺技术要求，使用效果，维修养护费用以及养护难度，材料使用。最终方案确定：通过对各个方面的对比，由于预应力混凝土连续梁桥具有连续性好，适应高速行车要求，施工技术成熟，投入使用后维护难度小，费用也较低。最终选择方案一，即预应力混凝土连续梁桥。表2-1 方案比较序号比较项目第一方案第二方案第三方案主桥：预应力混凝土连续箱型梁桥(40m+80m3+40m)主桥：上承式预应力混凝土拱桥(60m5)主桥：钢筋混凝土斜拉桥(160m2)1桥高(m)55.849.346.62桥长(m)3203053203工艺技术要求有完备的技术体系，工艺要求严格，有多种施工方法，可根据实际情况选择。施工工艺较为成熟，拱桥桥墩以及拱肋自重大，需要大型起重器械吊装。且拱轴线的确定与施工需要耗费大量的劳动力。斜拉桥构造较为特殊，对施工的要求比较严格，在计算方面比较繁琐。但较高的桥塔需要进行高空作业。4使用效果桥面连续，具有较好的整体性，能更好的适应高速公路的行车要求。属于超静定结构，结构受力条件较好。拱桥具有承载能力强的特点，对地基两侧受理条件的要求较高，桥梁两端的承台耗费较多混凝土，且自重大。桥梁跨度大，外形美观，新颖。桥面连续无接缝，有利于行车道的布设。5维修与养护维护费用较低养护难度较小维护费用较低养护难度较小维护费用较高养护难度较大6材料使用整体为钢筋混凝土材料。桥面采用钢筋混凝土，H截面刚性竖杆为钢板，拱肋为混凝土。桥面及桥塔需要钢筋混凝土，缆索为钢绞线。2.4 主梁结构尺寸2.4.1 沿桥方向尺寸主跨为80m，连续3跨。边跨为0.5倍中跨，即40m。全桥40m+80m3+40m=320m。支点梁高：梁高可采用1/16L1/20L，取L/16，即H=5.0m。跨中梁高：梁高可采用1/30L1/50L，取L/40，即h=2.0m。梁底曲线：根据相关资料选择二次抛物线，如图2-4：把支点处梁底部作为原点，则得到曲线方程：(3-1)整理得：(3-2)图2-4 梁底抛物线2.4.2 箱梁横截面尺寸所选择方案为预应力混凝土箱型梁桥，上下行分离，对向车道间使用钢板连接并设置防眩网，每个方向的宽度设计为7.5m（行车道）+0.5m2（护栏）。梁宽9m，箱宽6m。支撑结构为混凝土桥墩，下为桩基础7。所选择方案横纵断面如图2-5，图2-6所示：图2-5 方案纵断面示意图图2-6 方案横断面示意图主梁支点截面细部尺寸如图2-7所示，跨中截面尺寸如图2-8所示：图2-7 支座处箱型梁截面尺寸图2-8 跨中处箱型梁截面尺寸顶板厚度取35cm，跨度为520cm；跨中处底版厚30cm，以便布置钢筋，支点处底板厚为1/101/12倍的梁高，取H/10，即50cm，中间底板板厚成线性变化；腹板厚度由于要布置预应力钢束锚头，最小38cm，故采用40cm；横隔板每跨各设两道，即只在梁端支点处设置横隔板。横隔板取50cm。横隔板上留人孔，尺寸为：150cm120cm。2.4.3 桥面铺装通过查阅相关文献资料，桥面铺装层选择10cm厚防水混凝土，上面覆盖2cm厚的沥青混凝土磨耗层，桥面铺装总计12cm。桥面横坡：桥面横坡选择范围为1.5%至3.0%，本设计采用1.5%，箱梁不设横坡，坡度由梁下垫块完成。纵截面：根据设计资料，桥梁纵截面采取直线，不设纵坡。2.5 桥梁材料的选用通过查阅相关的梁桥实例8，参考其他同类桥型的取材，预应力混凝土连续箱型梁材料使用C50混凝土，预应力筋采用公称直径15.20mm的17的钢绞线，防护栏选用C30混凝土，非预应力主梁配筋选用HRB335钢筋。第三章 桥面板内力计算及配筋3.1 桥面板的设计弯矩计算由公式确定主梁桥面板的受力形式80/4=20m， 20/9=2.222， 故可按单向板计算。3.1.1 桥面板恒载及内力计算每延米板恒载：沥青混凝土磨耗层： 0.02122=0.44KN/m防水混凝： 0.10123=2.3KN/m桥面板： 0.35125=8.75KN/m恒载合计为： 每米宽板条的恒载弯矩桥面板计算跨径：按简支板计算跨中弯矩：3.1.2 车辆荷载内力计算单向板的有效分布宽度。将车辆荷载的后轮一个作用于跨中处，另一个自然分布，两个后轴总计作用力2P=280KN。如图3-1：图3-1 荷载分布宽度计算图示有桥规查得，车辆荷载的后轮着地长度为0.20m,宽度为0.60m，则在跨中位置的有效分布宽度为 由规范知，故取值为5.1m其中H为铺装层厚度，本桥取H=0.12m每米宽板条的活载弯矩依据桥规汽车荷载13的局部加载及在T梁、箱梁悬臂板上的冲击系数采用0.3，即=0.3。则作用于每米宽板条上的跨中弯矩按简支梁进行计算，如图3-2：有结构力学的方法可以求的跨中弯矩：跨中截面弯矩影响线如图3-3示：图3-2 简支梁上的荷载图示图3-3 跨中单位弯矩影响线 3.1.3 设计弯矩计算按正常使用极限状态进行内力组合，则按简支梁计算设计弯矩为由于t/h=0.35/4.60=0.0760.25跨中弯矩： 支点弯矩： 按承载能力极限状态进行内力组合，则按简支梁计算设计弯矩为由于t/h=0.35/4.60=0.0760.25跨中弯矩：支点弯矩：3.2 悬臂板的设计弯矩计算3.2.1 恒载及其内力的计算每延米板的恒载：沥青混凝土磨耗层 ：防水混凝土 ：桥面板 ：恒载合计为： 防撞护栏： 悬臂板的计算长度：根部布载及单位弯矩影响线如图3-4所示：图3-4 根部布载及单位弯矩影响线悬臂板根部弯矩为： 3.2.2 车辆荷载产生内力1、悬臂板的有效分布宽度将桥梁车辆的荷载按桥规横向靠防撞栏边布置，如图3-5示：图3-5 悬臂板计算图示查桥规得，车辆荷载的后轮着地长度为0.20m,宽度为0.60m，则有图12可计算出荷载压力面外缘至腹板外边缘的距离为： 则荷载分布宽度2、每米宽板条的计算弯矩：依据桥规汽车荷载的局部加载及在T梁、箱梁悬臂板上的冲击系数采用0.3，即冲击系数=0.3。即冲击系数=0.3。则作用于每米宽板条上的弯矩为： 3.2.3 弯矩计算经过各处弯矩的对比，去较大的弯矩值：3.3 支点处剪力计算3.3.1 箱梁顶板剪力计算当车轮作用在板的支承处时，车轮的有效分布宽度：取则： 箱梁顶板荷载分布及支承处单位弯矩图如图3-6所示：图3-6 箱梁顶板荷载分布及支承处单位弯矩图(4-1)其中矩形部分荷载的合力为：三角形部分荷载的合力为： 由内插可求得： 3.3.2 悬臂板剪力计算由于高速公路不设置人行道，故 车辆荷载： 表示防撞护栏荷载。 表示防撞护栏宽度。 3.4 桥面板配筋3.4.1 跨中桥面板配筋取1米板宽进行配筋计算：取保护层厚度为30mm。则有效高度 根据查表数据用内插法得： 选用10120 () 满足要求。根据桥规9.2.5规定：分布钢筋设在主钢筋的内侧，其直径不应小于8，间距不应大于200，截面面积不应小于板的截面面积的0.1%。在主钢筋的弯折处，应布置分布钢筋。人行道板分布钢筋直径不应小于6，且间距不应大于200。根据以上原则由于不设人行道板，故只在范围内布置8150的钢筋。 满足要求。3.4.2 支点桥面板配筋取1米板宽进行配筋计算，保护层厚度为30mm。则有效高度 查表可得 选用1080 ()满足要求。根据桥规9.2.5规定：分布钢筋设在主钢筋的内侧，其直径不应小于8，间距不应大于200，截面面积不应小于板的截面面积的0.1%。在主钢筋的弯折处，应布置分布钢筋。人行道板分布钢筋直径不应小于6，且间距不应大于200。根据以上原则在1米宽度范围内布置8150的钢筋。满足要求。3.4.3 抗剪验算故无需进行专门的配筋设计。第四章 桥梁的分节段施工及内力计算4.1 桥梁的施工分段4.1.1 主梁分块梁段分块如图4-1，图4-2，桥梁节段自重如表4-1所示：图4-1 边跨施工单元划分图4-2 主跨、次跨施工单元划分表4-1 桥梁节段与总重截面梁高/m梁底厚/m截面面积/节段体积/m*注分段梁重/KN该段梁重/KN梁到此重/KN05.000 0.500 9.400 711.370014.852 0.500 9.282 9.341 233.520 233.520 24.708 0.500 9.166 9.224 230.600 464.120 34.567 0.500 9.054 9.110 894.64227.750 691.870 44.430 0.500 8.944 8.999 224.970 916.840 54.297 0.500 8.838 8.891 222.270 1139.110 64.168 0.500 8.734 8.786 219.650 1358.760 74.042 0.500 8.634 8.684 853.84217.100 1575.860 83.920 0.500 8.536 8.585 214.620 1790.480 93.802 0.500 8.442 8.489 212.220 2002.700 103.688 0.500 8.350 8.396 209.900 2212.600 续表4-1 桥梁节段与总重梁高梁底厚截面面积节段体积*分段梁重该段梁重梁到此重113.577 0.400 7.742 8.046 772.34201.150 2413.750 123.470 0.400 7.656 7.699 192.470 2606.220 133.367 0.400 7.574 7.615 190.370 2796.590 143.268 0.400 7.494 7.534 188.350 2984.940 153.172 0.400 7.418 7.456 734.64186.400 3171.340 163.080 0.400 7.344 7.381 184.520 3355.860 172.992 0.400 7.274 7.309 182.720 3538.580 182.908 0.400 7.206 7.240 181.000 3719.580 192.827 0.400 7.142 7.174 881.74179.350 3898.930 202.750 0.400 7.080 7.111 177.770 4076.700 212.677 0.400 7.022 7.051 176.270 4252.970 222.608 0.400 6.966 6.994 174.850 4427.820 232.542 0.400 6.914 6.940 173.500 4601.320 242.480 0.400 6.864 6.889 849.86172.220 4773.540 252.422 0.400 6.818 6.841 171.020 4944.560 262.368 0.400 6.774 6.796 169.900 5114.460 272.317 0.400 6.734 6.754 168.850 5283.310 282.270 0.400 6.696 6.715 167.870 5451.180 292.227 0.400 6.662 6.679 794.86166.970 5618.150 302.188 0.400 6.630 6.646 166.150 5784.300 312.152 0.300 6.082 6.356 158.900 5943.200 322.120 0.300 6.056 6.069 151.720 6094.920 332.092 0.300 6.034 6.045 151.120 6246.040 342.068 0.300 6.014 6.024 749.24150.600 6396.640 352.047 0.300 5.998 6.006 150.150 6546.790 362.030 0.300 5.984 5.991 149.770 6696.560 372.017 0.300 5.974 5.979 149.470 6846.030 382.008 0.300 5.966 5.970 149.250 6995.280 392.002 0.300 5.962 5.964 298.12149.100 7144.380 402.000 0.300 5.960 5.961 149.020 7293.400 *注：此处阶段体积近似计算为左右截面面积平均值节段长度由于各梁端尺寸相同且对称，只将边跨和中跨编号。为了方便全桥的施工分段，更好的根据起吊重量来划分阶段，所以列表将每隔1m处的梁的截面特性和梁的总重计算出来。4.1.2 横隔板的重量计算根据设计，本桥只在支座处设置一道横隔板，具体重量见表4-2：表4-2 横隔板重量计算面积（）体积（）Q（）支座处19.789.89247.254.1.3 铺装和防撞墙每米重量计算： 4.2 施工分段自重计算将梁沿纵轴根据起吊能力分成适当长短的结段，在支点附近由于梁高，重量大，故需分数段预制吊装。此外在分段时要充分考虑到拼装周期、施工速度、混凝土龄期大小、以及混凝土收缩徐变大小，对其进行综合考虑后进行分段。关于合拢段的施工，为保证合拢的顺利进行和完成体系转换，要预留1.5m2.0m的合拢段17。4.2.1 主跨、次跨施工分段(1000 kN起吊能力)支座处段：02，464.12+247.25=711.37 kN第二段：26，1358.76-464.12=894.64kN第三段：610，2212.6-1358.76=853.84kN第四段：1014，2984.94-2212.6=772.34 kN第五段：1418，3719.58-2984.94=734.64kN第六段：1823，4601.32-3719.58=881.74kN第七段：2328，5451.18-4601.32=849.86kN第八段：2833，6246.04-5451.18=794.86kN第九段：3338，6995.28-6246.04=749.24kN中间段：3842，(7293.4-6995.28)2=596.24kN4.2.2 边跨施工分段(1000 kN起吊能力)支座处段：02，464.12+247.25=711.37 kN第二段：26，1358.76-464.12=894.64 kN第三段：610，2212.6-1358.76=853.84 kN第四段：1014，2984.94-2212.6=772.34 kN第五段：1418，3719.58-2984.94=734.64 kN第六段：1823，4601.32-3719.58=881.74 kN第七段：2328，5451.18-4601.32=849.86 kN第八段：2833，6246.04-5451.18=794.86 kN第九段：3338，6995.28-6246.04=749.24 kN中间段：3840，7293.4-6995.28=298.12 kN4.2.3 全桥施工分段汇总查找相关的施工经验14，浇预应力混凝土连续梁合龙的顺序一般是先边跨、后次跨、再中跨。如表4-3所示：表4-3 施工主要阶段阶段图式1悬臂浇筑2边跨合龙3次跨合龙4中跨合龙5二期恒载全桥施工分段分别如图4-1和4-2所示。全桥共有81个节点，80个单元，其中两个边跨各有10个单元，中间跨有193=57个单元。在后面的恒载、活载、施工及内力计算1519时，代入程序的单元划分形式都以上述这种划分方式填写数据文件，各施工单元集度及自重如表4-4：表4-4 施工单元数据汇总单元集度(KN/m)梁段自重(KN)单元 集度(KN/m)梁端自重(KN)1149.06298.1221149.06298.122149.848749.2422149.848749.243158.972794.8623158.972794.864169.972849.8624169.972849.865176.348881.7425176.348881.746183.66734.6426183.66734.647193.085772.3427193.085772.348213.46853.8428213.46853.849223.66894.6429223.66894.6410355.685711.3730355.685711.3711355.685711.3731355.685711.3712223.66894.6432223.66894.6413213.46853.8433213.46853.8414193.085772.3434193.085772.3415183.66734.6435183.66734.6416176.348881.7436176.348881.7417169.972849.8637169.972849.8618158.972794.8638158.972794.8619149.848749.2439149.848749.2420149.06298.1240149.06298.124.3 恒载内力的计算4.3.1 按施工阶段计算各时期内力情况阶段一：悬臂拼装阶段。施工阶段一是在主墩上悬臂浇筑混凝土，梁体是用钢筋和垫块锚固在桥墩上。浇筑至各跨合龙段，此时梁与桥墩视为刚结。如图4-3：图4-3 主梁悬臂浇筑内力计算如图4-4，图4-5及结构力学求解器数据输出：图4-4 一阶段剪力图图4-5 一阶段弯矩图表4-5 施工一阶段杆端内力值 杆端 1 杆端 2 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -298.120000 -298.120000 2 0.00000000 -298.120000 -298.120000 0.00000000 -1047.36000 -3661.82000 3 0.00000000 -1047.36000 -3661.82000 0.00000000 -1842.22000 -10885.7700 4 0.00000000 -1842.22000 -10885.7700 0.00000000 -2692.08000 -22221.5200 5 0.00000000 -2692.08000 -22221.5200 0.00000000 -3573.82000 -37886.2700 6 0.00000000 -3573.82000 -37886.2700 0.00000000 -4308.46000 -53650.8300 7 0.00000000 -4308.46000 -53650.8300 0.00000000 -5080.80000 -72429.3500 8 0.00000000 -5080.80000 -72429.3500 0.00000000 -5934.64000 -94460.2300 9 0.00000000 -5934.64000 -94460.2300 0.00000000 -6829.28000 -119988.070 10 0.00000000 -6829.28000 -119988.070 0.00000000 -7500.65000 -134318.000 11 0.00000000 7500.65000 -134318.000 0.00000000 6829.28000 -119988.070 12 0.00000000 6829.28000 -119988.070 0.00000000 5934.64000 -94460.2300 13 0.00000000 5934.64000 -94460.2300 0.00000000 5080.80000 -72429.3500 14 0.00000000 5080.80000 -72429.3500 0.00000000 4308.46000 -53650.8300 15 0.00000000 4308.46000 -53650.8300 0.00000000 3573.82000 -37886.2700 16 0.00000000 3573.82000 -37886.2700 0.00000000 2692.08000 -22221.5200 17 0.00000000 2692.08000 -22221.5200 0.00000000 1842.22000 -10885.7700 18 0.00000000 1842.22000 -10885.7700 0.00000000 1047.36000 -3661.82000 19 0.00000000 1047.36000 -3661.82000 0.00000000 298.120000 -298.120000 20 0.00000000 298.120000 -298.120000 0.00000000 0.00000000 0.00000000阶段二：边跨合龙阶段。施工阶段二是合龙边跨，将已连接的桥墩处锚固拆除，此时桥墩处视为铰结。图4-6 边跨合龙阶段内力计算如图4-7，图4-8及结构力学求解器输出：图4-7 二阶段剪力图图4-8 二阶段弯矩图表4-6 施工二阶段杆端内力值 杆端 1 杆端 2 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -298.120000 -298.120000 2 0.00000000 -298.120000 -298.120000 0.00000000 -1047.36000 -3661.82000 3 0.00000000 -1047.36000 -3661.82000 0.00000000 -1842.22000 -10885.7700 4 0.00000000 -1842.22000 -10885.7700 0.00000000 -2692.08000 -22221.5200 5 0.00000000 -2692.08000 -22221.5200 0.00000000 -3573.82000 -37886.2700 6 0.00000000 -3573.82000 -37886.2700 0.00000000 -4308.46000 -53650.8300 7 0.00000000 -4308.46000 -53650.8300 0.00000000 -5080.80000 -72429.3500 8 0.00000000 -5080.80000 -72429.3500 0.00000000 -5934.64000 -94460.2300 9 0.00000000 -5934.64000 -94460.2300 0.00000000 -6829.28000 -119988.070 10 0.00000000 -6829.28000 -119988.070 0.00000000 -7500.65000 -134318.000 11 0.00000000 7500.65000 -134318.000 0.00000000 6829.28000 -119988.070 12 0.00000000 6829.28000 -119988.070 0.00000000 5934.64000 -94460.2300 13 0.00000000 5934.64000 -94460.2300 0.00000000 5080.80000 -72429.3500 14 0.00000000 5080.80000 -72429.3500 0.00000000 4308.46000 -53650.8300 15 0.00000000 4308.46000 -53650.8300 0.00000000 3573.82000 -37886.2700 16 0.00000000 3573.82000 -37886.2700 0.00000000 2692.08000 -22221.5200 17 0.00000000 2692.08000 -22221.5200 0.00000000 1842.22000 -10885.7700 18 0.00000000 1842.22000 -10885.7700 0.00000000 1047.36000 -3661.82000 19 0.00000000 1047.36000 -3661.82000 0.00000000 298.120000 -298.120000 20 0.00000000 298.120000 -298.120000 0.00000000 0.00000000 0.00000000阶段三：次跨合龙阶段。施工阶段三是合龙次跨，将刚连接的桥墩锚固拆除，此时桥墩处视为铰结，中跨为悬臂。图4-9 次跨合龙阶段输出结果如图4-10，4-11及结构力学求解器输出：图4-10 三阶段剪力图图4-11 三阶段弯矩图表4-7 施工三阶段杆端内力值 杆端 1 杆端 2 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 1 0.00000000 1887.42721 0.00000000 0.00000000 1589.30721 3476.73443 2 0.00000000 1589.30721 3476.73443 0.00000000 840.067217 9550.17052 3 0.00000000 840.067217 9550.17052 0.00000000 45.2072177 11763.3566 4 0.00000000 45.2072177 11763.3566 0.00000000 -804.652782 9864.74270 5 0.00000000 -804.652782 9864.74270 0.00000000 -1686.39278 3637.12879 6 0.00000000 -1686.39278 3637.12879 0.00000000 -2421.03278 -4577.72233 7 0.00000000 -2421.03278 -4577.72233 0.00000000 -3193.37278 -15806.5334 8 0.00000000 -3193.37278 -15806.5334 0.00000000 -4047.21278 -30287.7045 9 0.00000000 -4047.21278 -30287.7045 0.00000000 -4941.85278 -48265.8357 10 0.00000000 -4941.85278 -48265.8357 0.00000000 -5613.22278 -58820.9112 11 0.00000000 6556.93639 -58820.9112 0.00000000 5885.56639 -46378.4085 12 0.00000000 5885.56639 -46378.4085 0.00000000 4990.92639 -24625.4229 13 0.00000000 4990.92639 -24625.4229 0.00000000 4137.08639 -6369.39737 14 0.00000000 4137.08639 -6369.39737 0.00000000 3364.74639 8634.26818 15 0.00000000 3364.74639 8634.26818 0.00000000 2630.10639 20