某框架超市结构设计及施工组织设计毕业论文.doc

邵阳学院毕业设计（论文）某框架超市结构设计及施工组织设计毕业论文1 建筑设计1.1 工程概况工程名称： 步步高超市隆回分店设计；工程环境： 本工程位于邵阳市隆回县；建筑类别： 丙类；设计使用年限： 50年；地面粗糙度： B类；抗震等级： 三级；设防烈度： 6度，远震；结构重要性系数： 1.0；1.2 原始设计资料1.2.1 自然条件该地区全年主导风向夏季东南风，冬季北偏东风，基本风压0.45kN/m2， 基本雪压0.4kN/m2，全年最高气温40.3，最低气温-2.7.最大降雨强度集中在6 、7、8月,年平均降水量1289mm. 1.2.2 工程地质条件本工程地质条件能满足一般建筑物的要求，自然地表下0.5m内为填土,填土下1m内为粘土(地基承载力设计值,其下层为砾石层(地基承载力设计值,地下水位在地表下4.5m.该工程所处地区地震基本烈度6度，远震。场地土为级,冻结深度为150mm.1.2.3 设计要求建筑结构的安全等级: 二级. 建筑耐久等级: 级.建筑防火等级: 级. 框架结构为： 二a类环境.环境类别: 梁板为一类环境. 屋面防水等级: 级.1.2.4 设计功能要求该商场是满足该商业区居民和游客的购物需求而建立。1.3 防火及疏散设计本建筑每层为一个防火分区，设三部疏散楼梯；内部疏散距离和疏散宽度符合防火规范规定。建筑有一面临街，可有消防车道，与四周建筑的间距符合消防规范要求。该建筑主要承重构件均为钢筋混凝土构件，其燃烧性能及耐火极限均满足规范规定。1.4 建筑设计说明本工程平面位置详见总平面图；本工程室内地面标高为；1.4.1 建筑构造设计做法及材料选用(1) 材料选用如下：混凝土：C30；墙体：外墙及内隔墙均采用200mm厚的蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，重度；(2) 构件构造做法如下：屋面（不上人） 30厚的C20细石混凝土保护层三毡四油防水层20厚水泥砂浆找平层150m水泥蛭石保温层40厚水泥石灰焦渣砂浆3找平20厚的1：2.5水泥砂浆找平层80厚的钢筋混凝土板V型轻钢龙骨吊顶搂面 大理石地面80厚现浇钢筋混凝土楼板V型轻钢龙骨吊顶1.4.2 设计依据 主要设计规范：商店建筑设计规范（JGJ48-88） 建筑设计防火规范(GBJ50016-2006) 民用建筑设计通则(GB50352-2005) 建筑结构荷载规范(GB5009-2001) 混凝土结构设计规范GB50010-2002） 建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)2 框架结构设计2.1 结构布置及计算简图本工程共3层。层高均为4.2m，建筑总高为13.9m。纵横向柱距均为6m，纵向共8个柱距，总长48m，横向共5个柱距，总宽30m。本工程建于6度抗震设防区类场地土。据规范查得，框架的抗震等级为三级。图2.1 结构柱网布置2.1.1 选择承重方案本工程结构框架结构体系，横向框架承重方案（六柱五跨等跨的形式），因为建筑物上部结构荷载对称，平面布局简单，受力比较均匀，且房屋总高度不超过6度抗震设防时的55m高度的限值；取G号轴线上的一榀框架作为计算单元。2.1.2 截面尺寸估算(1) 梁板截面尺寸估算确定主梁的跨度为6m,次梁的跨度为6m，主梁每跨内布置两个次梁，板的跨度为2m。按高跨比条件，单向板厚度不小于跨度的，即不小于57mm，取板厚为.次梁的截面高度应满足：h=l/18l/12=6000/186000/12=(333.3500) mm,考虑到楼面活荷载较大，取次梁的截面尺寸为。框架梁截面高度 确定，则横向框架梁高为，取主梁的截面尺寸为。(2) 柱截面尺寸估算根据柱支撑的楼板面积计算由竖向荷载作用下产生的轴力，并按轴压比控制估算柱截面面积，估算柱截面时，楼层荷载按1114kN/m2计，本工程采用14kN/m2。边柱： 中柱：各柱的轴力虽然不同，但为了施工方便和美观，本工程将柱截面归并为一种。取轴力最大的中柱估算截面面积。设柱为正方形，取柱截面尺寸为。柱轴压比控制值查规范得,其中 柱截面核算:柱轴压满足要求。柱高度：地上部分每层柱高均等于该层层高， 23层均取4.2m，底层柱高。2.1.3 框架计算简图及梁柱线刚度(1) 框架的计算单元如图2.1所示，取G轴线上的一榀框架计算。框架的计算简图，如图2.2所示。图2.2 计算简图(2) 框架梁柱的线刚度计算对于中框架梁取框架梁刚度：柱刚度：底层各柱：上层各柱：2.2 水平风荷载计算为简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁结点处的集中风荷载标准值：已知该市基本风压值；该建筑为矩形平面建筑，迎风面，；城市郊区，地面粗糙度为B类，按规范取；因建筑总高，可不考虑风振的影响，取；为下层柱高；为上层柱高，对顶层为女儿墙高的2倍；为迎风面宽度， 计算过程见下表2.1：表2.1 集中风荷载标准值离地高度12.91.081.291.00.454.2211.668.71.01.291.00.454.24.214.634.51.01.291.00.454.54.215.152.3风荷载作用下框架结构分析 本工程中，故采用反弯点法计算内力。2.3.1 风荷载作用下的侧移验算(1) 侧移刚度，计算见下表2.2表2.2 各层柱D值的计算构件底层柱5.1579034738二层及三层柱4.21036662196(2)风荷载作用下框架侧移计算层侧移 顶点侧移 框架在风荷载作用下侧移的计算见表2.3表2.3 风荷载作用下框架侧移计算层次311.6611.66621960.0002214.6326.29621960.0004115.1541.44347380.0012 侧移验算：层间侧移最大值（满足要求）2.3.2 风荷载标准值作用下的内力计算(1)各柱的剪力三、二、一层柱的剪力分配系数分别为，。 从而第一层各柱的剪力均为；第二层各柱的剪力均为；第三层各柱的剪力均为。(2)框架弯矩将各反弯点的处剪力乘反弯点到柱顶或柱底距离，可以得到各柱顶和柱底弯矩。再由节点弯矩平衡求各梁端弯矩。顶角边节点 一般边节点 中间节点 图2.3 边节点及中间节点脱离体图经计算所得框架弯矩、剪力及轴力如表2.4所示表2.4 风荷载作用下框架柱剪力和梁柱端弯矩层柱311.661.494.074.074.0711.661.494.074.072.042.0411.661.494.074.072.042.0411.661.494.074.072.042.0411.661.494.074.072.042.0411.661.494.074.074.07226.294.389.29.213.2726.294.389.29.26.646.6426.294.389.29.26.646.6426.294.389.29.26.646.6426.294.389.29.26.646.6426.294.389.29.213.27141.446.9111.7523.4920.9541.446.9111.7523.4910.8410.8441.446.9111.7523.4910.8410.8441.446.9111.7523.4910.8410.8441.446.9111.7523.4910.8410.8441.446.9111.7523.4920.95表2.5 风荷载作用下框架柱轴力和梁端剪力层梁端剪力柱轴力31.020.680.680.681.02-1.020.34000.34-1.0222.642.212.212.212.64-3.660.43000.43-3.6615.243.493.493.495.24-8.901.75001.75-8.90注：轴力压力为+，拉力为-。图2.4 风荷载作用下框架弯矩图图2.5 风荷载作用下框架梁剪力及柱轴力图注：柱轴力以压力为正，拉力为负2.4 竖向荷载计算2.4.1恒荷载标准值(1)屋面荷载30厚的C20细石混凝土保护层 三毡四油防水层 20厚水泥砂浆找平层 150m水泥蛭石保温层 40厚水泥石灰焦渣砂浆3找平 20厚的1：2.5水泥砂浆找平层 80厚的钢筋混凝土板 V型轻钢龙骨吊顶 合 计 (2)标准层楼面荷载大理石地面（包括面层、结合层） 80mm现浇钢筋混凝土楼板 V型轻钢龙骨吊顶 合 计 (3)梁自重次梁 梁自重 抹灰层：10厚混合砂浆合 计 主梁 梁自重 抹灰层：10厚混合砂浆合 计 (4)柱自重 柱自重 抹灰层：10厚混合砂浆合 计 (5)墙体外墙 瓷砖贴面 200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块 内抹灰：20厚水泥砂浆 合 计 内墙 20厚水泥砂浆抹灰 200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块 抹灰：20厚水泥砂浆 合 计 女儿墙（构造同外墙，高1m，上为100高混凝土压顶） 瓷砖贴面 200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块 抹灰：20厚水泥砂浆 合 计 200厚混凝土压顶 (6)门窗窗采用铝合金窗，。门和玻璃墙均采用10mm厚钢化玻璃，为。2.4.2 活荷载标准值(1)屋面和楼面活荷载标准值不上人屋面：商店楼面：(2)雪荷载 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大值，故不考虑雪荷载作用。2.4.3 竖向荷载下框架受荷总图 (1) 框架梁荷载各框架梁的竖向荷载一致，现例轴间框架梁荷载如下，次梁支承在框架梁上，板上恒、活荷载通过次梁传给主梁，在主次梁接触处形成集中荷载。屋面次梁传集中荷载：恒载： 活载： 搂面次梁传集中荷载：恒载： 活载： 框架梁自重： 框架梁的荷载为：屋面梁：恒载 活载：集中荷载搂面梁：恒载 活载：集中荷载(2) 轴柱集中荷载计算顶层柱：女儿墙恒载：活载： 中间柱：恒载：活载： 基础顶面恒载：(3) 轴柱集中荷载计算（、轴柱同）顶层柱：恒载：活载： 中间柱：恒载：活载： (4) 轴柱集中荷载计算顶层柱：恒载：活载： 中间柱：恒载： 活载： 基础顶面恒载： (5) 轴柱集中荷载计算顶层柱：女儿墙恒载：活载： 中间柱：恒载：活载： 基础顶面恒载： 图2.6 竖向荷载下框架受荷总图注：1.图中集中荷载的值为KN，均布荷载值为KN/m 2.括号内数值为相应的活荷载值，图中数值均为标准值2.5 竖向荷载作用下框架结构内力计算为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况：(1) 恒载作用；(2) 满布活荷载作用；(3) 风荷载作用（从左向右，或从右向左）。对于(1)、(2)两种情况，框架在竖向荷载作用下的内力近似按分层法计算。2.5.1 恒载标准值作用下内力计算(1) 内力计算：图2.7 顶层内力计算图2.8 二层内力计算图2.9 底层内力计算(2) 计算结果：图2.10 恒荷载作用下框架弯矩图（KN.m）图2.11 恒荷载作用下框架剪力图(KN)图2.12 恒荷载作用下框架轴力图(KN)2.5.2 活荷载标准值作用下内力计算(1) 内力计算：图2.13 顶层内力计算图2.14 二层内力计算图2.15 底层内力计算(2) 计算结果：图2.16 活荷载作用下框架弯矩图(KN.m)图2.17 活荷载作用下框架剪力图(KN)图2.18 活荷载作用下框架轴力图(KN)- 87 -2.5 内力组合由于构件控制截面内力值应该取自支座边缘处，为此，进行组合前应先计算各控制截面处的内力值 梁支座边缘处的内力值：柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在梁顶。按轴线计算简图算得得柱端内力值，宜换算到控制截面处的值。此处为简化计算，采用轴线处内力值，偏安全。对于由可变荷载效应控制的组合对于由永久荷载效应控制的组合各内力组合见表2.6-表2.11表2.6 用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（第三层）层梁编号截面内力（KN或KNM）恒载活载左风右风Mmax 及相应的VMmin 及相应的V|V|max 及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值3梁12左M-12.4 -0.9 3.5 -3.5 1.2*+1.4*0.9*(+)-20.4 1.2*+1.4*0.9*(+)-20.4 V64.3 4.3 -0.8 0.8 83.6 83.6 中M87.6 6.2 0.7 -0.7 1.2*+1.4*0.9*(+)113.7 V右M-119.2 -8.3 -2.1 2.1 1.2*+1.4*0.9*(+)-156.2 1.2*+1.4*0.9*(+)-156.2 V-112.3 -7.7 -0.8 0.8 -145.5 -145.5 梁23左M-116.5 -8.2 2.3 -2.3 1.2*+1.4*0.9*(+)-153.1 1.2*+1.4*0.9*(+)-153.1 V94.3 6.4 -0.7 0.7 122.0 122.0 中M49.2 3.5 0.1 -0.1 1.2*+1.4*0.9*(+)63.6 V右M-91.8 -6.4 -2.1 2.1 1.2*+1.4*0.9*(+)-120.9 1.2*+1.4*0.9*(+)-120.9 V-82.3 -5.6 -0.7 0.7 -106.6 -106.6 梁34左M-92.0 -6.4 2.3 -2.3 1.2*+1.4*0.9*(+)-121.4 1.2*+1.4*0.9*(+)-121.4 V88.3 6.0 -0.7 0.7 114.4 114.4 中M62.7 4.4 0.1 -0.1 1.2*+1.4*0.9*(+)81.0 V右M-92.0 -6.4 -2.1 2.1 1.2*+1.4*0.9*(+)-121.0 1.2*+1.4*0.9*(+)-121.0 V-88.3 -6.0 -0.7 0.7 -114.4 -114.4 续表层梁编号截面内力（KN或KNM）恒载活载左风右风Mmax 及相应的VMmin 及相应的V|V|max 及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值3梁45左M-91.8 -6.4 2.0 -2.0 1.2*+1.4*0.9*(+)-120.7 1.2*+1.4*0.9*(+)-120.7 V82.3 5.6 -0.6 0.6 106.5 106.5 中M49.2 3.5 0.1 -0.1 1.2*+1.4*0.9*(+)63.5 V右M-116.5 -8.2 -1.9 1.9 1.2*+1.4*0.9*(+)-152.5 1.2*+1.4*0.9*(+)-152.5 V-94.3 -6.4 -0.6 0.6 -121.9 -121.9 梁56左M-119.2 -8.3 1.8 -1.8 1.2*+1.4*0.9*(+)-155.8 1.2*+1.4*0.9*(+)-155.8 V112.3 7.7 -1.2 1.2 145.9 145.9 中M87.6 6.2 -0.4 0.4 1.2*+1.4*0.9*(+)113.4 V右M-12.4 -0.9 -2.6 2.6 1.2*+1.4*0.9*(+)-19.2 1.2*+1.4*0.9*(+)-19.2 V-64.3 -4.3 -1.2 1.2 -84.1 -84.1 表2.7 用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（第三层）层梁编号截面内力（KN或KNM）恒载活载Mmax 及相应的VMmin 及相应的V|V|max 及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值3梁12左M-12.4 -0.9 1.35*+1.4*0.7*-17.61 1.35*+1.4*0.7*-17.61 V64.3 4.3 90.99 90.99 中M87.6 6.2 1.35*+1.4*0.7*124.249V右M-119.2 -8.3 1.35*+1.4*0.7*-169.09 1.35*+1.4*0.7*-169.09 V-112.3 -7.7 -159.13 -159.13 梁23左M-116.5 -8.2 1.35*+1.4*0.7*-165.34 1.35*+1.4*0.7*-165.34 V94.3 6.4 133.54 133.54 中M49.2 3.5 1.35*+1.4*0.7*69.84 V右M-91.8 -6.4 1.35*+1.4*0.7*-130.17 1.35*+1.4*0.7*-130.17 V-82.3 -5.6 -116.59 -116.59 梁34左M-92.0 -6.4 1.35*+1.4*0.7*-130.43 1.35*+1.4*0.7*-130.43 V88.3 6.0 125.06 125.06 中M62.7 4.4 1.35*+1.4*0.7*89.01 V右M-92.0 -6.4 1.35*+1.4*0.7*-130.43 1.35*+1.4*0.7*-130.43 V-88.3 -6.0 -125.06 -125.06 续表层梁编号截面内力（KN或KNM）恒载活载Mmax 及相应的VMmin 及相应的V|V|max 及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值3梁45左M-91.8 -6.4 1.35*+1.4*0.7*-130.17 1.35*+1.4*0.7*-130.17 V82.3 5.6 116.59 116.59 中M49.2 3.5 1.35*+1.4*0.7*69.84 V右M-116.5 -8.2 1.35*+1.4*0.7*-165.34 1.35*+1.4*0.7*-165.34 V-94.3 -6.4 -133.54 -133.54 梁56左M-119.2 -8.3 1.35*+1.4*0.7*-169.09 1.35*+1.4*0.7*-169.09 V112.3 7.7 159.13 159.13 中M87.6 6.2 1.35*+1.4*0.7*124.25 V右M-12.4 -0.9 1.35*+1.4*0.7*-17.61 1.35*+1.4*0.7*-17.61 V-64.3 -4.3 -90.99 -90.99 表2.8 用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（第二层）（第一层与第二层同）层梁编号截面内力（KN或KNM）恒载活载左风右风Mmax 及相应的VMmin 及相应的V|V|max 及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值2及1梁12左M-20.2 -14.7 13.3 -13.3 1.2*+1.4*0.9*(+)-59.5 1.2*+1.4*0.9*(+)-59.5 V46.1 30.2 -2.6 2.6 96.7 96.7 中M57.8 39.9 3.3 -3.3 1.2*+1.4*0.9*(+)123.8 V右M-81.7 -56.8 -6.6 6.6 1.2*+1.4*0.9*(+)-177.9 1.2*+1.4*0.9*(+)-177.9 V-79.9 -53.8 -2.6 2.6 -167.0 -167.0 梁23左M-78.3 -54.4 6.6 -6.6 1.2*+1.4*0.9*(+)-170.9 1.2*+1.4*0.9*(+)-170.9 V67.2 44.9 -2.2 2.2 140.0 140.0 中M36.9 25.6 0.0 0.0 1.2*+1.4*80.0 V右M-65.7 -45.6 -6.6 6.6 1.2*+1.4*0.9*(+)-144.6 1.2*+1.4*0.9*(+)-144.6 V-58.8 -39.1 -2.2 2.2 -122.5 -122.5 梁34左M-66.0 -46.1 6.6 -6.6 1.2*+1.4*0.9*(+)-145.7 1.2*+1.4*0.9*(+)-145.7 V63.0 42.0 -2.2 2.2 131.3 131.3 中M42.8 29.5 0.0 0.0 1.2*+1.4*92.7 V右M-66.0 -46.1 -6.6 6.6 1.2*+1.4*0.9*(+)-145.7 1.2*+1.4*0.9*(+)-145.7 V-63.0 -42.0 -2.2 2.2 -131.3 -131.3 续表层梁编号截面内力（KN或KNM）恒载活载左风右风Mmax 及相应的VMmin 及相应的V|V|max 及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值2及1梁45左M-65.7 -45.6 6.6 -6.6 1.2*+1.4*0.9*(+)-144.6 1.2*+1.4*0.9*(+)-144.6 V58.8 39.1 -2.2 2.2 122.5 122.5 中M36.9 25.6 0.0 0.0 1.2*+1.4*80.0 V右M-78.3 -54.4 -6.6 6.6 1.2*+1.4*0.9*(+)-170.9 1.2*+1.4*0.9*(+)-170.9 V-67.2 -44.9 -2.2 2.2 -140.0 -140.0 梁56左M-81.7 -56.8 6.6 -6.6 1.2*+1.4*0.9*(+)-177.9 1.2*+1.4*0.9*(+)-177.9 V79.9 53.8 -2.6 2.6 167.0 167.0 中M57.8 39.9 -3.3 3.3 1.2*+1.4*0.9*(+)123.8 V右M-20.3 -14.7 -13.3 13.3 1.2*+1.4*0.9*(+)-59.6 1.2*+1.4*0.9*(+)-59.6 V-46.1 -30.2 -2.6 2.6 -96.7 -96.7 表2.9 用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（第二层）（第一层与第一层同）层梁编号截面内力（KN或KNM）恒载活载Mmax 及相应的VMmin 及相应的V|V|max 及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值2及1梁12左M-20.2 -14.7 1.35*+1.4*0.7*-41.67 1.35*+1.4*0.7*-41.67 V46.1 30.2 91.80 91.80 中M57.8 39.9 1.35*+1.4*0.7*117.122V右M-81.7 -56.8 1.35*+1.4*0.7*-165.89 1.35*+1.4*0.7*-165.89 V-79.9 -53.8 -160.56 -160.56 梁23左M-78.3 -54.4 1.35*+1.4*0.7*-159.07 1.35*+1.4*0.7*-159.07 V67.2 44.9 134.73 134.73 中M36.9 25.6 1.35*+1.4*0.7*74.83 V右M-65.7 -45.6 1.35*+1.4*0.7*-133.30 1.35*+1.4*0.7*-133.30 V-58.8 -39.1 -117.63 -117.63 梁34左M-66.0 -46.1 1.35*+1.4*0.7*-134.28 1.35*+1.4*0.7*-134.28 V63.0 42.0 126.18 126.18 中M42.8 29.5 1.35*+1.4*0.7*86.72 V右M-66.0 -46.1 1.35*+1.4*0.7*-134.28 1.35*+1.4*0.7*-134.28 V-63.0 -42.0 -126.18 -126.18 续表层梁编号截面内力（KN或KNM）恒载活载Mmax 及相应的VMmin 及相应的V|V|max 及相应的M组合项目值组合项目值组合项目值2及1梁45左M-65.7 -45.6 1.35*+1.4*0.7*-133.30 1.35*+1.4*0.7*-133.30 V58.8 39.1 117.63 117.63 中M36.9 25.6 1.35*+1.4*0.7*74.83 V右M-78.3 -54.4 1.35*+1.4*0.7*-159.07 1.35*+1.4*0.7*-159.07 V-67.2 -44.9 -134.73 -134.73 梁56左M-81.7 -56.8 1.35*+1.4*0.7*-165.89 1.35*+1.4*0.7*-165.89 V79.9 53.8 160.56 160.56 中M57.8 39.9 1.35*+1.4*0.7*117.12 V右M-20.3 -14.7 1.35*+1.4*0.7*-41.79 1.35*+1.4*0.7*-41.79 V-46.1 -30.2 -91.80 -91.80 表2.10 用于承载力计算的框架柱由可变荷载效应控制的基本组合表（轴柱）层截面内力（KN或KNM）恒载活载左风右风Nmax 及相应的M、VNmin 及相应的M、V|M|max 及相应的N、V组合项目值组合项目值组合项目值3上M7.251.11-4.074.071.2*+1.4*0.9*(+)4.971.2*+1.4*0.9*(+)15.231.2*+1.4*0.9*(+)15.23N281.2320.030.34-0.34363.14362.29362.29下M-5.04-2.194.07-4.071.2*+1.4*0.9*(+)-3.681.2*+1.4*0.9*(+)-13.941.2*+1.4*0.9*(+)-13.94N299.2120.030.34-0.34384.72383.86383.86V2.930.78-1.941.942.056.946.942上M3.932.73-9.29.21.2*+1.4*0.9*(+)-3.441.2*+1.4*0.9*(+)19.751.2*+1.4*0.9*(+)19.75N515.6160.20.77-0.77821.56819.61819.61下M-3.93-2.739.2-9.21.2*+1.4*0.9*(+)3.441.2*+1.4*0.9*(+)-19.751.2*+1.4*0.9*(+)-19.75N533.58160.20.77-0.77843.13841.19841.19V1.871.3-4.384.38-1.649.409.401上M2.952.05-11.811.751.2*+1.4*0.9*(+)-8.681.2*+1.4*0.9*(+)20.931.2*+1.4*0.9*(+)20.93N749.97300.42.52-2.521281.631275.281275.28下M-1.475-1.0323.49-23.51.2*+1.4*0.9*(+)26.541.2*+1.4*0.9*(+)-32.661.2*+1.4*0.9*(+)-32.66N790.95300.42.52-2.521330.811324.461324.46V0.870.6-6.916.91-6.9110.5110.51 表2.11 用于承载力计算的框架柱由永久荷载效应控制的基本组合表（轴柱）层截面内力（KN或KNM）恒载活载Nmax 及相应的M、VNmin 及相应的M、V|M|max 及相应的N、V组合项目值组合项目值组合项目值3上M7.251.111.35*+1.4*0.7*10.87531.35*9.78751.35*+1.4*0.7*10.8753N281.2320.03399.29379.661399.29下M-5.04-2.191.35*+1.4*0.7*-8.95021.35*-6.8041.35*+1.4*0.7*-8.9502N299.2120.03423.563403.934423.563V2.930.784.71993.95554.71992上M3.932.731.35*+1.4*0.7*7.98091.35*5.30551.35*+1.4*0.7*7.9809N515.6160.2853.066696.06853.066下M-3.93-2.731.35*+1.4*0.7*-7.98091.35*-5.30551.35*+1.4*0.7*-7.9809N533.58160.2877.339720.333877.339V1.871.33.79852.52453.79851上M2.952.051.35*+1.4*0.7*5.99151.35*3.98251.35*+1.4*0.7*5.9915N749.97300.41306.841012.461306.84下M-1.475-1.031.35*+1.4*0.7*-2.99581.35*-1.99131.35*+1.4*0.7*-2.9958N790.95