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该计算书为多层酒店毕业设计 第一章：建筑总说明一、 总平面设计本工程选址于贵阳市花溪区，建筑物与城市主干道连通，交通便利，坐北朝南，群山环抱，风景优美。 二、 建筑平面设计由于本建筑属于多层酒店，根据酒店建筑室内活动特点、酒店设备数量和布置要求、安全疏散、采光通风要求。设计有公共用房、服务用房、门厅、走道、楼梯入口。各房间的门窗尺寸、开启方式、面积均符合规范要求，房间平面形状、尺寸及面积为客房3.9m8.15m、会议室15.6m8.15m、12.3m8.15m。走道为宽度为2.4m，设有两个入口，两个楼梯及两个电梯。另外为丰富建筑内部观赏性，在入口出加宽了走道作为展览、陈列所用，并设计有中庭花园。本建筑由两部分组成，组合方式为走廊式。三、 建筑体型和立面设计建筑物围护墙体采用了玻璃幕墙，由于玻璃幕墙的反射效果和简洁轻盈以及幕墙框架的线条，使建筑物体型简洁、造型优美、节奏轻快、与环境十分协调。建筑物的两个组成部分也考虑了大小、高低、宽窄、形状的对比，并且次要部分的平面位置靠后，主要部分的入口突出，这样更加强调了主体部分。四、 主要设计依据1、由学院提供的2008级建工专业毕业设计任务书；2.由学院提供的建筑、结构设计资料；3.经指导老师批准的设计方案。五、 设计规模、范围及工程概述 本工程为市酒店，占地面积约910m2，总建筑面积约6800m2。建筑类型：七层酒店，框架填充墙结构，外加一层地下室。设计标高：室内地平标高0.00m，相当于绝对标高1285.00m。本工程设计范围为建筑主体，总图及室内主要部分二次装修设计。设计专业为建筑、结构和建筑声学。玻璃幕墙、门窗设计与制作应由相关专业设计厂家单位设计并由专业施工队伍施工。六、 墙体工程 为了满足建筑物外部围护和内部分隔的功能需要，以及建筑外观的装饰效果。内墙采用空心砌块做填充墙；外墙采用半隐框中空玻璃幕墙和空心砌块填充墙。规格如下：1. 内墙为填充墙，采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块规格600mm200mm300mm，图例参见西南J112-1107/3,M5混合砂浆，墙厚200mm。2. 外墙分为填充墙、玻璃幕墙。填充墙规格同内墙；玻璃幕墙按国家规定应由具有相应资质的专业厂家设计并由专业施工队伍施工，梁内预埋件必须在施工前确定厂家，并经过专业设计，由承制商在施工前确定埋件位置和大小。本人只负责玻璃幕墙立面的划分、材料色彩的确定和审查。对其结构安全、构造处理及材质的选定，全部由承担玻璃幕墙的装饰工程设计及施工单位负责，并根据国家及地方建设管理部门的规定办理报建及施工验收手续。跨越楼层的幕墙与楼板交接处须由厂家提供可靠防火措施的构造结点，经本人确认后方可施工。3. 所有填充墙与框架柱的连接，均在墙中每500高配26通长钢筋与钢筋混凝土墙及框架柱伸出的拉筋焊牢。4. 所有墙体用料外形尺寸要求准确统一，表面无边角破损，砖块或砌块墙体上下匹之间应互相错缝搭接，不得有垂直通缝，转角处咬砌伸入墙内长度1/2砌块，砌筑砂浆应饱满，所有墙体砌筑砂浆比例及标号均详见结构说明。七、 门窗、栏杆工程1. 门窗仅提供洞口尺寸，加工制作时应注意扣除粉刷层及安装缝隙尺寸，由承制商实测复核尺寸方可制作安装。栏杆采用不锈钢栏杆，高度为1.1m。2. 铝合金门窗灰色窗框，窗用5厚玻璃，门用10厚钢化玻璃。3. 木门制作材料的材质应作干燥处理，含水率不应大于15%，木材与墙接触部分应作防腐处理。4. 所有门窗与墙体的连接应满足规范要求。5. 防火门及防火卷帘应选用公安消防部门认可的厂家产品。6. 门窗、栏杆大样图见建施-9。7. 门窗过梁：一砖墙：洞宽3按单向板计算。板的厚度与跨度的最小比值： ，本工程板厚取100mm，特殊部位取120mm。4、结构措施及其特殊部位的处理1. 框架部分详见结施图，未做特殊说明处，均按相应规范、标准、规定施工。2. 玻璃幕墙，门窗部分详见相应设计单位和厂家提供的施工图。第三章：楼梯计算一、 楼梯配筋计算：(标准层)1、示意图2、基本资料：几何参数楼梯净跨：L= 3600 楼梯高度：H= 1800 梯板厚： t= 120 踏步数： n= 11 阶上平台楼梯梁宽：b1= 250 下平台楼梯梁宽：b2= 250 荷载标准值：可变荷载：q= 3.5 KN/面层荷载：qm=1.0 KN/ 考虑50厚，14厚瓷砖，36厚水泥砂浆，按1m1m算 20 KN/m31m1m0.036m15.4 KN/m30.014m1m1m = 0.94 KN/ 取1.0 KN/栏杆荷载：=0.2 KN/m3、材料信息： 混凝土强度等级：C30 =14.3 KN/ =1.43 KN/ =25.0 KN/ 钢筋强度等级：HPB235 =210.00 KN/ 抹灰厚度 ：c=20.0 =20.0 KN/ 梯段纵筋合力点至近边距离：=20 支座负筋系数：a=0.354、计算过程 （1）、楼梯的几何参数 踏步高度：h = 0.1640 m 踏步宽度：b = 0.2600 m 计算跨度：= =2.60=2.85 m 楼梯段与水平方向夹角余弦值：cosa=0.846 （2）、荷载计算（取B=1m宽板带） 面层：=1.63 KN/m 自重：=5.60 KN/m 抹灰：=0.47 KN/m 恒载标准值：=1.635.600.470.20=7.90 KN/m 恒载控制值：=1.351.40.7B =1.357.901.40.713.5 =14.10 KN/m 活载控制值：=1.21.4Bq =1.27.901.413.5 =14.38 KN/m 荷载设计值：=max，=14.38 KN/m （3）、正截面受弯承载力计算 左端支座反力：=22.65 KN 右端支座反力：=22.65 KN 最大弯矩截面距左支座的距离：=1.75 m 最大弯矩截面距左边支座的距离：x=1.75 m =22.651.575 =17.84 KN/m 纵筋号计算面积： 支座负筋（2号、3号）计算面积：4、计算结果（为每米宽板带的配筋）（1）、1号钢筋计算结果（跨中） 计算面积： 采用 实配面积：1283 （2）、2号、3号钢筋计算结果（支座） 计算面积： 采用方案： 实配面积：654 （3）、4号钢筋结果 采用方案： 实配面积：141.5 二、 楼梯荷载导算 在本工程进行PKPM建模时，在楼梯间处梯步板厚设为0，将楼梯荷载换成结构的外荷载，楼梯活载3.5 KN/，按消防楼楼梯面层采用贴小瓷砖，斜板倾角：arctan=32.24。 楼梯板厚取楼梯板跨度的 厚度取 ：3150cos32.24。()=124149 取120 楼梯荷载计算： TB-1： 踏步：瓷砖面层：(0.26m+0.164m)1.0 KN/1.4m10=5.94 KN 混凝土踏步：25KN/m30.26m0.164m1.4m10=7.46 KN 混凝土斜板：25KN/m30.13m1.4m2.6mcos32.24。=12.91 KN 20厚板底抹灰：20 KN/m30.02m1.6m2.6mcos32.24。=1.72KN 合计：28.03 KN在PKPM建模时将梯步的荷载（恒载）这算成面荷载为：7.34 KN/活载：3.5 KN/总活荷载：3.5 KN/0.3m1.4m10=12.74 KN故由梯板传至PTL-2上的荷载： 恒线荷载：28.03KN21.8m=7.79 KN/m 活线荷载：12.74KN21.8m=3.54 KN/m PTB-2：板厚0.1m，按单向板导荷简化计算 瓷砖面层 ：1.0 KN/2.42m3.15m=7.62 KN 混凝土结构板：25 KN/0.1m2.42m3.15m=19.06 KN 板底抹灰：20 KN/0.02m2.42m3.15m=3.05 KN 合计：29.73 KN 活载：3.5 KN/2.42m3.15m=26.68 KN PTL-2自重：25 KN/m30.25m0.4m=2.5 KN/m PTL-3自重：25 KN/m30.25m0.3m=1.88 KN/m 由PTB-2传至PTL-2、PTL-3上的荷载： 恒线荷载：29.73KN3.15m2=4.72 KN/m 活线荷载：26.68KN3.15m2=4.23 KN/mPTL-2 总恒线荷载：7.79 KN/m2.5 KN/m4.72 KN/m=15.01 KN/m 总活线荷载：3.54 KN/m4.23 KN/m=7.77 KN/mPTL-3 总恒线荷载：4.23 KN/m1.88 KN/m=6.11 KN/m总活线荷载：4.23 KN/mPTL-3下的次梁荷载： 承受墙体荷载：墙体积：0.2m3.3m3.15m0.2m0.9m2.1m=1.701m3 墙重 ：1.701 m310 KN/m3=17.01 KN 窗重： 0.45 KN/m30.9m2.1m=0.85 KN 抹灰重：(0.55 KN/0.36 KN/)(3.3m3.15m-0.9m2.1m)=7.74 KN 合计：25.60 KN 梁间线荷载：25.60KN3.15m=8.13 KN/m PTL-3下的次梁荷载： 总恒线荷载：2.0 KN/m8.13 KN/m6.11 KN/m=16.24 KN/m 总活线荷载：4.23 KN/mPTB-1：板厚0.1m，按单向板导荷简化计算 瓷砖面层：1.0 KN/1.5m3.15m=4.73 KN 混凝土结构板：25 KN/m30.1m1.5m3.15m=11.81 KN 板底抹灰：20 KN/m30.02m1.5m3.15m=1.89 KN 合计：18.43 KN 活载：3.5 KN/1.5m3.15m=16.54KN PTL-1 自重：25 KN/m30.25m0.4m=2.5 KN 主梁自重：25 KN/m30.3m0.7m=5.25 KN由PTB-1传至PTL-1和主梁上的荷载： 恒线荷载：18.43KN3.15m2=2.93 KN/m 活线荷载：16.54KN3.15m2=2.63 KN/m PTL-1总恒线荷载：2.93 KN/m2.5 KN/m7.79KN/m =13.22 KN/m 总活线荷载：2.63 KN/m3.54 KN/m=6.17 KN/m楼梯屋面:楼梯屋面板按单向板计算 恒载：6.0 KN/3.15m=18.9 KN/m 活载：0.5 KN/3.15m=1.58 KN/m三、 平台梁配筋计算跨中弯矩： KNm = = 0.105 = 1- = 0.111 = 0.55 = = 322 和中取较大的 = 0.002200400 = 160 按计算配筋：218 斜截面受剪：按构造配筋 28200。第四章：框架计算一、 结构计算简图及选型结构选型：结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。屋面结构：采用二道防水屋面。楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土楼盖，板厚100，特殊部位局部120。楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。电梯间：填充墙砌体结构。二、 各梁柱线刚度计算确定框架计算简图框架的计算单元如图所示，取轴上的一榀框架计算，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚结，由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线间的距离，底层柱高从基础算至一层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差定为-1.00m，负一层楼面标高为4.20m，故底层柱高5.20m，一层与二层的层高为4.50m,其余个各层高均为3.60m，由此可绘出框架的计算简图：横向主梁：300700，300600纵向主梁：300600次梁：250550 框架梁的线刚度计算 对于中框架梁I = 2I0 左边跨梁：i左边梁 =3.0107KN/20.3m（0.6m）3 8.15m=4.0104 KNm中跨梁：i中跨梁 =3.0107KN/20.3m（0.6m）3 2.4m=13.5104 KNm右边跨梁：i右边梁 =3.0107KN/20.3m（0.6m）3 6=4.0104 KNm底层柱：i边柱 =3.0107KN/2（0.5m）4 5.2m=3.0104 KNmi中柱 =3.0107KN/2（0.6m）4 5.2m=6.2104 KNm一层与二层柱：i边柱=3.0107KN/2（0.5m）4 4.5m=3.5104 KNm i中柱=3.0107KN/2（0.6m）4 4.5m=7.2104 KNm 三层与四层柱：i边柱=3.0107KN/2（0.5m）4 3.6m=4.3104 KNm i中柱=3.0107KN/2（0.6m）4 3.6m=9.0104 KNm 五层七层柱：i边柱=3.0107KN/2（0.4m）4 3.6m=1.8104 KNm i中柱=3.0107KN/2（0.45m）4 3.6m=2.8104 KNm 令三层与四层柱i中柱=1.0，则其余各杆件的相对线刚度梁i左边梁= =0.44 i中跨梁= =1.50 i右边梁= =0.44底柱 i边柱= =0.33 i中柱= =0.69一层与二层柱 i边柱= =0.39 i中柱= =0.80三层与四层柱 i边柱= =0.48五层七层柱 i边柱= =0.20 i中柱= =0.31三、 荷载计算1、恒载标准值计算（1）屋面：二道防水 35厚590590钢筋混凝土预制板 10厚1：2.5水泥砂浆结合层 20厚1：3水泥砂浆保护层 高分子卷材一道，同材料胶粘剂两道（材料按工程设计） 改性沥青卷材一道，胶粘剂两道（材料按工程设计） 刷底胶剂一道（材料同上） 沥青膨胀珍珠岩（材料及厚度按工程设计） 隔气1、2、3、4、5（按工程设计） 15厚1：3水泥砂浆找平层（现浇板） 2.49KN/ 结构层：100厚现浇钢筋混凝土板：0.10m26KN/m3 =2.6 KN/ 抹灰层：20厚水泥砂浆：0.02m20KN/m3 =0.40 KN/ 合计：5.49 KN/（2）走廊楼面与标准层楼面 地砖楼面 地砖面层，水泥砂浆擦缝 20厚1：2.5干硬性水泥砂浆粘合层，上撒1-2厚干水泥并撒清水适量 改性沥青一布四涂防水层 C10细石混凝土敷管找破，最薄处20厚 结构层 20厚水泥砂浆抹面地砖荷载： 0.00819.8=0.16 KN/水泥砂浆荷载：260.020.0420=1.32 KN/结构层 ：0.10m26KN/m3 =2.6 KN/ 合计：4.08 KN/ （3）梁自重： bh = 300600 梁自重：26KN/m30.3m（0.6m-0.1m）=3.90 KN/m 抹灰重：20厚水泥砂浆：0.02m(0.6m-0.1m)20.3m20KN/m3=0.52 KN/m 合计：4.42 KN/m bh = 250550 梁自重：26KN/m30.25m（0.5m-0.1m）=2.93 KN/m 抹灰重：20厚水泥砂浆：0.02m(0.55m-0.1m)20.25m20KN/m3=0.46 KN/m 合计：3.39 KN/m 基础梁bh = 300600 梁自重：26KN/m30.3m0.6m=4.68 KN/m (4)柱自重 bh = 500500 柱自重：26KN/m30.5m0.5m=6.50 KN/m 抹灰重：20厚水泥砂浆：0.02m0.5m420KN/m3=0.80 KN/m 合计：7.30 KN/m bh = 600600 柱自重：26KN/m30.6m0.6m=9.36 KN/m 抹灰重：20厚水泥砂浆：0.02m0.6m420KN/m3=0.80 KN/m 合计：10.32 KN/m bh = 400400 柱自重：26KN/m30.4m0.4m=4.16 KN/m 抹灰重：20厚水泥砂浆：0.02m0.4m420KN/m3=0.64 KN/m 合计：4.80 KN/m bh = 450450 柱自重：26KN/m30.45m0.45m=5.27 KN/m 抹灰重：20厚水泥砂浆：0.02m0.45m420KN/m3=0.72 KN/m 合计：5.99 KN/m2、活荷载标准值计算 (1)屋面和楼面活荷载标准值 上人屋面： 2.0 KN/ 不上人屋面： 0.5 KN/ 楼面： 2.0 KN/ 走廊: 2.5 KN/ (2)雪荷载与屋面活载不同时考虑，两者取大值3、框架在竖向荷载作用下的恒载图如下图竖向受荷恒载图注：1.图中弯矩单位为KNm，其它各值单位为KN2.图中数值均为标准值3. 框架在竖向荷载作用下的活载图如下图竖向受荷活载图注：1.图中弯矩单位为KNm，其它各值单位为KN2.图中数值均为标准值四、 二次弯矩分配1、求分配系数杆件全部为第一类杆，杆的转动刚度均为 S = 4，其中为杆件自身刚度，杆端弯矩传递系数 C = 。对2节点： S2,33=40.33 S2,3=40.44 S2,6=40.39 A1,A=0.285 A1,B1=0.379 A1,A2=0.336对6节点： S6,2=40.39 S6,7=40.44 S6,10=40.39 6,2=0.320 6,7=0.360 6,10=0.320对10节点： S6,2=40.39 S6,7=40.44 S6,10=40.48 10,6=0.298 10,11=0.336 10,14=0.366对14节点： S6,2=40.48 S6,7=40.44 S6,10=40.48 A4,A3=0.343 A4,B4=0.314 A3,A5=0.343对18节点： S18,14=40.48 S18,19=40.44 S18,22=40.20 A4,A3=0.428 A4,B4=0.393 A3,A5=0.179对22节点： S18,14=40.20 S18,19=40.44 S18,22=40.20 A4,A3=0.238 A4,B4=0.524 A3,A5=0.238对26节点： S26,22=40.20 S26,27=40.44 A5,A4=0.313 A4,B4=0.687对3节点： S3,34=40.69 S3,2=40.44 S3,4=41.50 S3,7=40.803,34=0.2013,2=0.1283,4=0.4373,7=0.234对7节点： S7,3=40.80 S7,6=40.44 S7,8=41.50 S7,11=40.807,3=0.2267,6=0.1247,8=0.4247,11=0.226对11节点： S11,7=40.80 S11,10=40.44 S11,12=41.50 S11,15=41.011,7=0.21411,10=0.11811,12=0.40111,15=0.267对15节点： S15,11=41.0 S15,14=40.44 S15,16=41.50 S15,19=41.015,11=0.25415,14=0.11215,16=0.28015,19=0.254对19节点： S19,15=41.0 S19,18=40.44 S19,20=41.50 S19,23=40.3119,15=0.30819,18=0.13519,20=0.46219,23=0.095对23节点： S23,19=40.31 S23,22=40.44 S23,24=41.50 S23,27=40.3123,19=0.12123,22=0.17223,24=0.58623,27=0.121对30节点： S30,27=40.31 S30,31=41.5030,27=0.17130,31=0.829由于结构刚度对称，所以C轴线上各点的分配系数与B轴线上对应相同，D轴线上各点的分配系数与A轴线上对应相同，只有下面列出的不同对31节点： S31,28=40.31 S31,30=41.50 S31,32=40.4423,19=0.13823,22=0.66723,24=0.195对29节点：:与22节点相同对32节点：:与26节点相同2、恒载作用下的弯矩、剪力、轴力恒荷载作用下最后杆端弯矩（单位：KNm）恒载作用下的M图（单位：KNm）当已知框架框架M图求V图以及已知V图求N图时，可采用结构力学取脱离体的方法。如已知杆件（梁或柱）两端的弯矩，如下图LV及N的计算简图其剪力： 式中： ，简支梁支座左端和右端的剪力标准值，当梁上无荷载作用时，=0，剪力以使所取隔离体产生顺时针转动为正 ，梁端弯矩标准值，以绕杆端顺时针为正，反之为负 已知某节点上柱传来的轴力 和左右传来的剪力，时，其下柱的轴为： 式中：，以压力为正，拉力为负恒载作用下V图（单位：KN）恒载作用下的N图（单位：KN）3、活载作用下的弯矩、剪力、轴力活荷载作用下最后杆端弯矩(单位：KNm)活荷载作用下的M图（单位：KN）活载作用下V图（单位：KN）活载总用下N图（单位：KN）五、 风荷载计算1、风载标准值作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中荷载标准值： = （）B /2 式中基本风压 = 0.30 / -风压高度变化系数，该建筑物位于贵阳市花溪郊区，地面粗糙度确定为C类 -风荷载体型系数，根据建筑物的体型查的 = 1.3 -风振系数。当考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响= 1 。本建筑物取1.0 。h-下层柱高h-上层柱高，B迎风面宽度，B= = 7.8m，（B为框架左右两边的开间各一半之和）集中风荷载标准值 表1离地高度Z (m)（/）h(m)h(m)27.450.9591.01.30.33.64.011.0923.850.9021.01.30.33.63.69.8820.250.8441.01.30.33.63.69.2416.650.7431.01.30.33.63.68.1413.050.741.01.30.34.53.69.129.450.741.01.30.34.54.510.134.950.741.01.30.35.24.510.922.计算各柱抗侧移刚度横向二五层D值的计算 表2构件名称= D= （/m）A轴柱 = 2.220.5268767B轴柱= 6.250.75819652C轴柱=6.250.75819652D轴柱 =2.220.5268767 = ( 8767 + 19652 ) 2 = 56838/m横向底三-四层D值的计算 表3构件名称=D= （/m）A轴柱 =0.930.31712621B轴柱= 1.940.49241000C轴柱= 1.940.49241000D轴柱 = 0.930.31712621 = (12621+41000)2= 107242 /m横向底一-二层D值的计算 表3构件名称=D= （/m）A轴柱 =1.140.3637529B轴柱= 2.430.54916267C轴柱= 2.430.54916267D轴柱 = 1.140.3637529 = (17529+16267)2= 47592 /m3、风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算： - 第j 层的总剪力 第j层所有柱的抗侧刚度之和。第一层的层间侧移值求出后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值。各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。j层侧移顶点侧移框架在风荷载作用下侧移的计算见下表： 表4层数（KN）（KN）(KN/m)(m)/ h711.0911.09568380.00021/1800000069.8820.97568380.00041/900000059.2430.21568380.00051/720000048.1438.351072420.00041/900000039.1247.471072420.00041/9000000210.1357.60475920.00121/3750000110.9268.52475920.00141/32100000 =0.0045m 侧移验算： 层间侧移最大值 1/32100001/550 （满足4、柱的反弯点位置确定框架在风荷载（从左往右吹）下的内力用D值法进行计算。其步骤为：求各柱反弯点处的剪力值：求各柱的反弯点高度：求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩：1.求各柱的轴力和梁剪力第i层第m柱所分配的剪力为： ， 。框架柱的反弯点位置，y = , 式中：标准反弯点高度 上、下层梁刚度不等时的修正值 、上、下层层高不等时的修正值计算结果见下表A轴框架柱反弯点位置 表5层号h/miyyh/m63.62.220.460000.461.6653.62.220.500000.501.8043.60.930.450000.451.6233.60.930.500000.501.8023.61.440.500000.502.2515.21.140.640000.642.88B轴框架柱反弯点