05模板工程施工方案.doc

模板工程施工方案一、 工程概况恒福曦园1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#楼工程是恒福房地产开发有限公司投资兴建的高尚住宅，位于清远市新城东23号区，由佛山市城协建筑规划设计院有限公司负责施工图设计，总建筑面积 108689.18 平方米，（其中地上部分 87981.62 平方米，地下室 20707.56 平方米），由1#、2#、3#、4#、5#、6#塔楼及2层商铺组成。其中1#，2#为独立塔楼，高度为99米，32层框架剪力墙结构，首层高度为5.0米；3#、4#和5#、6#两栋靠在一起，高度为87米，28层框架剪力墙结构，首层层高 6.0米、二层以上为标准层，层高为 3.0 米；除1#、2#楼外其余塔楼一层为商场和会所，其余各层均为住宅。地下室二层，主要为车库用途，并包括一些设备房及辅助用房。外墙以釉面砖为主，有较多的装饰线条，造型美观。设计建筑物耐火等级为一级：地震分组为第一组，抗震设防类别为丙类，本工程按6度抗震设防，框架、剪力墙结构抗震等级三级。对于支模高度大于或等于4.5米的模板支撑体系，属于高支模体系，其模板支撑体系须经计算确定。本工程的模板及支撑方案以建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1282000、J432000）、建筑施工手册（1999年1月中国建筑工业出版社出版）、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）、实用建筑工程师手册（1997年12月中国建筑工业出版社出版）、工程设计图纸为依据编制而成。二、模板及支架计算一) 取7#楼地下室顶板结构中KL2梁截面400900作为计算对象，层高为4.3米,采用8080木枋，搁栅间距暂按120mm取值，板厚180mm，门式架垂直于梁轴线设置，间距为900mm。1、底模计算 用18mm厚胶合板。fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2（1）荷载计算钢筋砼自重250.40.9=9底模自重：50.40.018=0.036合计： 9.036（KN/m）模板大样图施工荷载：30.4=1.2振捣砼产生荷载：20.4=0.8合计： 2(KN/m)（2）强度验算底模为一跨度为0.12m的多跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩M=0.125qL2，最大剪力V=0.625qL，最大挠度W=qL4/100EI计算，q=0.9(9.0361.2+21.4)=12.28（KN/m）M=0.12512.280.122=0.022（KN.m）s=6M/bh2=（60.022106）/（400182）=1.02fm=11(N/mm2) （满足要求）v=0.625ql=0.62512.280.12=0.921（KN）=1.5v/bh=(1.50.921103)/(40018)=0.19fv=1.5(N/mm2) （满足要求）(3)挠度验算E=9000N/mm2，v=L/400qk=9.036+2=11.036KN/mv=qkL4/100EI=(11.036120412)/(1009000400183)=0.01L/400=120/400=0.3(mm) （满足要求）2、侧模计算 （1）荷载计算新浇砼对模板的侧压力标准值设T=308C，b1=1.2，b2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rc=24KN/m3F1=0.22rcb1b2V1/2T0 =0.22241.21.1521/2200/(30+15) =45.8（KN/m2）F2=rcH=240.9=21.6（KN/m2）取较小值F2=21.6（KN/m2）振捣砼产生的侧压力4(KN/m2)（2）强度验算q1=0.9(21.61.2+41.4)=28.37(KN/m2)因为立档间距为300mm，所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续梁，化为线荷载q=0.732q1=0.73228.37=20.77KN/mM=0.125ql2=0.12520.770.32=0.234(KN.m)s=6M/bh2=(60.234106)/(732182)=5.91fm=11(N/mm2) （满足要求）v=0.625qL=0.62520.770.3=3.89(KN)=1.5v/bh=(1.53.89103)/(73218)=0.44fv=1.5(N/mm2) （满足要求）(3)挠度验算qk1=21.6+4=25.6(KN/m2)，化为线荷载qk =0.732qk1=0.73225.6=18.74KN/mv=qkl4/100EI=(18.74300412)/(1009000732183)= 0.47L/400=300/400=0.75(mm) （满足）3、搁栅计算，采用8080木枋，间距120mm，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2(1)荷载计算钢筋砼自重 25(1.70.18+0.40.9) 0.12=2.0底模 52.10.0180.12=0.023 侧模 50.750.0180.122=0.016立档 50.0820.592=0.038上托木 50.0820.122=0.01搁栅 50.0823.7=0.118合计 2.205( KN )施工荷载 32.10.12=0.756振捣砼产生荷载 22.10.12=0.503 合计 1.26（KN）(2)强度验算（按单跨简支梁计算）q=0.9(2.2051.2+1.261.4)/0.6=6.615（KN/m)M=qbL（2-b/L）/8=6.6150.61.2（2-0.6/1.2）/8=0.893（KN.m）s=6M/bh2=(60.893106)/803=10.46fm=13(N/mm2) （满足要求）v=0.5qb=0.56.6150.6=1.985KN=1.5V/bh=(1.51.985103)/802=0.47fv=1.4(N/mm2) （满足要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生荷载）E=9000N/mm2 v=L/400q=（2.205+0.756）/0.6=4.90（KN/m）v = qbl3（8-4b2/L2+ b3/L3）/384EI=4.90.61031.23109128-(46002)/12002+6003/12003/3849103804=2.98L/400=1200/400=3（mm） （满足要求）4、托木计算（1）荷载计算每根托木承受的荷载搁栅传来自重部份 2.205/(0.124)=4.59托木自重 50.082=0.032合计： 4.62（KN/m）施工荷载：1.52.1/4=0.79（KN/m）振捣砼产生荷载：2.02.1/4=1.05（KN/m）合计： 1.84（KN/m）(2)强度验算（按两跨连续梁）q=0.9(4.621.2+1.841.4)=7.3（KN/m）M=0.125qL2=0.1257.30.92=0.739（KN.m）s=6M/bh2=(60.739106)/803=8.66fm=13(N/mm2) （满足要求）v=0.625qL=0.6257.30.9=4.11KN=1.5V/bh=(1.53.92103)/(8080)=0.96fv=1.4(N/mm2)（满足要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2 v=l/400 qk=4.62+0.79=5.41（KN/m）按两跨连续梁v=0.912qkL4/100EI=(0.9125.41900412)/(1009000804)=1.05L/400=900/400=2.25（mm） （满足）5、门架计算采用MF1219标准门架查JGJ128-2000附录B得出一榀门架稳定承载力设计值Nd=40.16KN因为模板支撑架高度需用可调底座调节300mm；所以Nd=40.160.9=36.14KN（式中0.9为拆减系数）（1）门架荷载计算托木传来恒荷载标准值NGK1：NGK1=4.6240.9=16.63 （式中0.9为门架间距）查JGJ128-2000附录B得出下列数值：门架自重 门架1榀 0.224交叉支撑2付 0.042=0.08连接棒2个 0.0062=0.012合计 0.316（KN）每米高门架自重 0.3161.9=0.166（KN/m）纵横向加固杆9根（483.5） 11.70.0384=0.449直角扣件12个 0.013512=0.162对接扣件9个 0.01849=0.166可调顶托2个 0.0452=0.09合计 0.867KN门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2：NGK2 = 0.1663.4+0.867 = 1.43（KN） （式中3.4为门架搭设高度）托木传来的活荷载标准值NQK：NQK= 1.8440.9 = 6.624（KN） （式中0.9为门架间距）作用于一榀门架上的轴向力设计值N（不考虑风荷载）：N = 1.2（NGK1+ NGK2）+1.4 NQK = 1.2（16.63+1.43）+1.46.624 = 30.94（KN） (3)门架稳定承载力验算N=30.94Nd=40.16（KN） （安全）四） 从一）节的计算可知，梁底模、托木的强度、挠度主要是由搁栅的间距来控制的，而侧模的强度、挠度则是根据搁栅的间距设置的立档的间距而控制的，同时也可以看到，只要搁栅的强度、挠度满足要求，则底模、侧模、托木的强度和挠度都能远满足要求，门架按900900布置，其稳定承载力也都能远满足要求。现根据设计图纸，从中选择截面为250600和300800的梁为计算对象，即只计算梁下搁栅，立档间距再取搁栅间距或1倍即可。梁下的搁栅间距一览表bh板厚搁栅间距门架间距400900180120900250600180120900300800180120900注：b为梁宽，h为梁高，单位为（mm）。1、选择250600的梁为计算对象，搁栅采用8080枋木，间距120，板厚180，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2。（1）荷载计算钢筋砼自重 25(1.80.18+0.250.6)0.12=1.42（KN）底模 52.10.0180.12=0.023(KN)侧模 50.450.0180.122=0.01（KN）立档 50.0820.292=0.019（KN）上托木 50.0820.122=0.01（KN）搁栅 50.0823.8=0.122（KN）合计 1.604（KN）施工荷载 32.10.12=0.756KN振捣砼产生荷载 22.10.12=0.504KN 合计 1.26（KN）(2)强度验算（按单跨简支梁计算） q=0.9(1.6041.2+1.261.4)/0.5=6.64（KN/m）M=q cL(2-c/L)/8=0.1256.640.51.2(2-0.5/1.2) =0.79（KN.m）s=6M/bh2=(60.79106)/803=9.26fm=13(N/mm2) （满足要求）v=0.5qc=0.56.640.5=1.66KN=1.5V/bh=(1.51.66103)/(802)=0.39fv=1.4(N/mm2) （满足要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2 v=L/400，r=c/Lqk=(1.604+0.756)/0.5=4.72（KN/m）v=qcL3(8-4g2+g3)/384EI=(4.725001200312) 8-4（0.5/1.2）2+（0.5/1.2）3/(3849000804)=2.581200/400=3(mm) （满足要求）2、选择300800的梁为计算对象，搁栅采用8080枋木，间距120，板厚180，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2。（1）荷载计算钢筋砼自重25（1.90.18+0.30.8）0.12=1.746（KN）底模 52.10.0180.12=0.023（KN）侧模 50.750.0180.122=0.016（KN）立档 50.0820.592=0.038（KN）上托木 50.0820.122=0.008（KN）搁栅 50.0823.9=0.125（KN）合计： 1.956（KN）施工荷载 32.10.12=0.756（KN）振捣砼产生荷载 22.10.12=0.504（KN）合计 1.26（KN）（2）强度验算（按单跨简支梁计算） q=0.9（1.956 1.2+1.261.4）/0.5=7.398（KN/m）M=qcL（2-c/L）/8=0.1257.3980.41.2（2-0.4/1.2）=0.74（KN.m）s=6M/bh2=（60.74106）/803=8.67fm=13（N/mm2） （满足要求）v=0.5qc=0.57.3980.5=1.85（KN）=1.5v/bh=(1.51.85103)/802 =0.43fv=1.4（N/mm2） （满足要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2，v=L/400， q=（1.956+0.756）/0.5=5.42KN/mv=qcL38-4（c/L）2+（c/L）3/384EI=5.424001200312)(8-4（0.4/1.2）2+（0.4/1.2）3)/3849000804=2.4L/400=1200/400=3mm （满足要求）五）结论分别通过对截面为400900、250600、300800的梁进行计算可得：1、梁下支撑门架均垂直于梁布置，间距为900，托木均采用8080枋木双托形式，搁栅采用8080枋木，未经计算的梁，其搁栅间距参考“梁下的搁栅间距一览表”值取，但不能大于表中数值，符合表中截面尺寸及板厚的梁，其搁栅可按表中取值。立挡按搁栅间距或1倍取。2、楼板下门架间距为900900，托木均采用8080枋木双托形式，搁栅采用8080枋木，间距为300。三、模板体系的安装及安全措施1、门式脚手架支撑的搭设、拆除、安全管理与维护必须满足建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000，J43-2000）的规定。模板支撑的布置见后附图。（1）搭设1）脚手架支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工组织设计要求向施工管理人员及工人班组进行详细交底，要签字确认。2）要对门架、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的门架、配件。3）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。4）根据门架平面布置图布置，先弹出门架立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。5）门架的安装：铺设基垫拉线安装可调底座脚自一端起门架安于基脚上安装斜撑（交叉撑）水平加固杆连接棒上步门架（或调节架）U型可调支托铺设枋木。6）交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。7）上、下榀门架的组装必须设置连接棒，连接棒直径应小于立杆内径的12mm。8）水平加固杆应在脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢。9）门架、调节架、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。10）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。（2）拆除1）脚手架支撑经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。2）拆除脚手架支撑前，应清除脚手架支撑上存留的零星物件等杂物。3）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。4）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。在拆除过程中，脚手架支撑的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。拆下的门架、钢管与配件，应用人工二次传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。（3）安全管理与维护1）搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划（GB5036）考核合格，持证上岗。2）搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋。3）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。4）脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。5）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与门架接触。6）脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。7）设立门架维护小组，对拆下来的门架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。8）门架堆放场地应平坦，门架宜竖放，不得平放。2、模板安装与拆除（1）梁底模、侧模采用18mm胶合板，梁底平板模铺设在搁栅上，搁栅两头搁置在托木上。搁栅间距按“梁下搁栅间距一览表”取值或参考其取值。门架间距按900900mm布置。（2）楼板模采用10mm竹夹板或18mm胶合板，托木用8080mm双托枋木，搁栅采用8080mm枋木，间距300。门架间距按900900mm布置。（3）梁底模板，按设计标高调整支撑的标高，然后安装底模板，并拉线找平。当梁跨度4米，按设计要求起拱，当设计无要求时，按梁跨中梁底处3/1000起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（4）当梁高为750800（含）时，梁侧模板加穿梁螺栓一道加固，当梁高为8001200（含）时，梁侧模板，加穿梁螺栓二道加固，1200以上的梁加穿梁螺栓三道加固。（5）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑（梁高1.2米以下的梁），拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使门架产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。（6）铺楼面模板时可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。（7）模板安装完成后，应认真检查支架是否牢固，是否符合JGJ-2000和施工方案要求。模板梁面、板面应清扫干净。（8）柱模板安装前，应先按图