沈阳市老干部活动中心结构设计.doc

沈阳市老干部活动中心结构设计第一章 前言本设计题目为沈阳市老干部活动中心设计，按照设计任务书的要求，主要内容包括中英文摘要、建筑方案说明、结构方案说明、结构设计计算和5000 字英文翻译等。本设计严格按照设计任务书的要求，密切结合国家有关建筑设计的最新规范及有关规定进行，在保证使用要求的基础上，尽量满足我国“适用、安全、经济、美观”的建筑方针。毕业设计是我们把大学四年所学理论知识系统化，把所学专业知识用于具体的实践课题，是自己分析问题、解决问题的一次能力的提高，也为自己尽快走向并适应工作岗位打下坚实的基础。所以，在教师的指导下，所有任务由自己独立完成 。本工程位于北三经街和市府大路的交叉口处，建筑平面设计成“一”字形。沈阳地区基本风压0.55kN/m2, 基本雪压0.50kN/m2，工程地质情况良好，建筑地点冰冻深度1.2 M，建筑场地类别：类场地土，地震设防烈度：度。通过分析比较，本建筑上部结构采用钢框架，箱形钢截面柱，H 型钢截面梁，压型钢板组合楼板，外维护结构150mm 厚的蒸压轻质加气混凝土墙板（NACL 板），下部结构采用柱下混凝土独立基础。本设计计算中所涉及的方法有：计算水平地震作用采用底部剪力法；确定柱子的反弯点高度采用D值法，又称修正的反弯点法；计算竖向荷载作用下的内力时采用弯矩的二次分配法；压型钢板组合楼板按照混凝土单向板设计；梁柱连接按照刚性连接设计，主次梁连接按照铰接连接设计。在计算压型钢板组合楼板时，压型钢板可以起到楼板底部受拉钢筋的作用，在计算配筋时应适当减小受拉钢筋的面积，但由于本人知识和能力有限，只是计算顺肋方向的，未对肋板方向进行计算，即顺肋方向按混凝土计算。不足之处是在进行水平地震作用下框架内力分析时应考虑二阶效应与节点效应，在构件设计时应进行弹塑性分析等。 由于时间仓促，本设计未对钢结构的防火及防腐等方面做出详细的研究和具体方案，这些内容可全部按照有关规范和规定进行。第二章 方案论述2.1建筑方案论述2.1.1设计依据1、土木工程专业2009届毕业设计任务书。2、建筑结构制图标准 （GB/T50105-2001）3、建筑设计防火规范 （GB 50016-2006）4、民用建筑设计通则（GB 503522005）2.1.2工程概况本工程为沈阳市老干部活动中心，位于沈阳市市府大路和北三经街交叉口的西北侧，经由主管部门批准的新建建筑规划以及其地理位置，建筑平面布置成“一”型，采用钢框架结构，柱网尺寸为8.1m8.1m总建筑面积：5865平方米，主体部分为六层，首层3.9m，二层至顶层 3.6m。该建筑室内外高差为0.45m。外墙在0以下采用370mm厚空心混凝土砌块，以上采用150mm 厚的ACL 板（增压加气混凝土墙板），立面的装饰采用外墙环保乳胶漆，内墙采100mm的ACL板，装饰采用内墙环保乳胶漆。柱采用箱形钢截面柱，梁采用H型钢，其中边柱一层截面尺寸为35035015，二六层截面尺寸为30030012;中柱一层截面尺寸为50050020，二六层截面尺寸为45045016。梁的截面高度由其跨度确定，考虑到经济效应，主、次梁均采用窄翼缘型钢：框架梁采用HN5961991015，次梁采用HN450150914。楼梯采用混凝土楼梯。为满足防火区间的要求及方便流通，在建筑内部设有三部楼梯、两部电梯。楼板采用压型钢板组合楼板，压型钢板兼作模板之用。基础采用柱下独立基础，埋深2.8m，采用埋入式式刚性柱脚。屋面排水采用有组织外排水。抗震设防烈度为7，类场地土，冰冻深度为-1.2m。主体部分没达到90m，所以不需设置伸缩缝。本建筑的防火等级为二级，由于钢材耐热不耐火，因此在钢材的外表面涂防火涂料，以保证其耐火极限。该建筑主体结构为钢框架结构，与钢筋混凝土结构相比体现了其轻质高强的优点，但是同时钢结构又伴随着耐火性和防腐性差的弊端。本设计所用的材料均符合国家有关规范和法规的规定。2.1.3各部分工程构造（1） 屋面：防水层：SBS卷材防水层找平层：20mm 1：3的水泥砂浆找坡层：150mm焦渣找破保温层：100mm水泥珍珠岩结构层：120mm厚压型钢板混凝土组合楼板装饰层：V型轻钢龙骨吊顶（2） 楼面：10mm大理石面层20mm1：3水泥砂浆120mm厚压型钢板混凝土组合楼板V型轻钢龙骨吊顶（3） 厕所：防滑瓷砖地面，水泥浆填缝20mm厚1：3的水泥砂浆保护层改性沥青防水100mm厚压型钢板混凝土组合楼板V型轻钢龙骨吊顶（4）室外台阶： 室外台阶： 花岗岩条石30厚1：3水泥砂浆结合层100厚C15现浇混凝土内配6钢筋200双向300厚中粗砂垫层散水： 10厚1：2.5水泥砂浆结合层60mmC15细石混凝土80mm碎砖垫层（5）墙体： 外墙0以上是150mm厚的NACL板，以下是混凝土空心砌块。外涂20mm厚胶漆，内贴壁纸。-0.06m处采用30mm厚1：2水泥砂浆加5%的防水剂。外墙勒脚1：1 水泥砂浆勾缝凹缝，石材20mm 厚，坐浆（1：2 水泥砂浆）缝罐沥青砂浆。 内墙为100mm厚的NACL板（6）门窗构件：本建筑中窗均采用塑钢窗，除正门采用玻璃门外，其他门均采用实木门（7）消火栓： 800640200栓口距地面1100mm高。2.1.4采光和通风本建筑主体结构采用开敞式，开敞式建筑都采用了开大窗的形式，足以满足建筑对采光和通风的要求，其结构布局的灵活性给人以开朗、亲切、轻快、活泼的空间气氛，为老年人娱乐办公提供了一个舒适的环境。由于是本建筑地处沈阳，窗户大并不利于建筑的保温和节能，因此采用高标准的双层中空玻璃塑钢窗，在一定程度上保证了建筑的保温和节能。2.1.5防火及安全防火和安全是现代建筑中的一个需要重点考虑的因素。在本设计中，走道，楼梯宽度，房间门的宽度，走道长度，采光等均严格按照国家建筑防火规范进行设计，满足防火疏散的要求。本设计严格要求下需要设置消防楼梯，但考虑到是毕业设计，设计深度比较浅，因此在本设计中并未设置消防楼梯。2.1.6其它说明凡是预埋件应做防锈处理，表面刷防锈漆、乳白色铅各两道。卫生间地面均应做0.5%坡度，坡向地漏。2.1.7设计的主要特点本建筑的主要特点为采用内廊式符合北方地区保温节能的要求。各功能区分区清晰，结构形式较为简单，建筑外墙面外涂乳胶漆能够给人一种简洁明快，朝气蓬勃的感觉。主体结构是六层，房间布置合理，经济实用。2.2 结构方案论述2.2.1 设计依据1. 2009届毕业设计任务2建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006版）4.建筑抗震设计规范GB50011-2001（2008版）5.混凝土结构设计规范GB50010-20026.建筑地基基础设计规范GB50007-20027.钢结构设计规范GB50017-20038. 建筑用压型钢板 GB/T12755-91）9. 高层建筑结构设计 （方鄂华等主编 中国建筑工业出版社）10. 钢结构设计手册 （第三版 中国建筑工业出版社）11.建筑地基基础设计规范GB50007-20022.2.2自然条件（1）气象条件：:沈阳地区基本风压0.55kN/m2；基本雪压0.50kN/m2。（2）工程地质条件：地层自上而下为表2-1建筑地层一览表(标准值)序号岩土分类土层深度(M)厚度范围(M)地基承载力fk(kpa)桩端阻力qp(kpa)桩周摩擦力qs(kpa)1杂 填 土0.00.50.52粉 土0.51.51.0120103中 砂1.52.51.0200254砾 砂2.56.54.03002400305圆 砾6.512.56.0500350060注：1）地下稳定水位距地坪8 m以下； 2）表中给定土层深度由自然地坪算起。 建筑地点冰冻深度：1.2 m； 建筑场地类别：类场地土；地震设防烈度：7度。2.2.3 结构形式1、上部结构：采用的多层钢框架结构。采用埋入式刚性柱脚，并设基础梁与其相连接。2、下部结构：采用柱下独立基础，上部设承台与基础梁连接。2.2.4 结构材料的选用1、主体结构：主体结构所用钢材：框架梁为Q235-B，框架柱为Q345-B。框架梁及次梁为热轧H型钢，截面尺寸见计算书中构件表。螺栓除图纸中以标明外，均采用10.9级摩擦型高强螺栓，直径为24mm（M22）。2、围护结构：外墙为150mmACL板；内墙为100mm的ACL板，此墙板主要以轻型钢龙骨为主要骨架，是做内墙分隔墙的首选。2.2.5 风荷载计算沈阳地区基本风压w 00.55KN/ ,地面粗糙度为C类，计算公式为：2.2.6 水平地震作用计算水平地震作用的计算采用底部剪力法。底部剪力法属一种近似的计算方法，是针对某些建筑的振动特点提出的简化方法。该方法的主要思路是：先计算出作用于结构的总水平地震作用，即作用于结构底部的剪力，然后将总水平地震作用按照一定的规律分配到各个质点上，从而得到各个质点的水平地震作用。规范规定,对以下结构可采用底部剪力法进行抗震计算：高度不超过40m、以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构。2.2.7荷载及其组合在荷载组合中分别考虑无地震作用下的组合和有地震作用下的组合。其中梁端取最大负弯矩和最大正弯矩所对应的组合，以及最大剪力所对应的组合；梁跨中取最大正弯矩对应的组合；柱取最大弯矩绝对值，最大轴力和最小轴力三者所对应的组合。2.2.8 其它1、外墙板置于柱外，使得柱外必须加设钢板才可进行外部装修。2、建筑所有主要维护结构材料以轻质材料为主，所以受风荷载影响较大；主体结构为钢材，耐火、耐腐蚀性较差，所以外露钢构件必须刷防火涂料，其耐火极限要保证1.5小时以上。3、本说明未尽事宜见结构图及遵照国家现行标准钢结构施工及验收规范。第三章 荷载计算3.1 荷载汇集及截面尺寸的选取3.1.1构件截面选择一、 初选结构构件尺寸纯钢框架结构按每平米812kN/计算竖向荷载，柱120，有侧移框架取=1.21.5。初选长细比ox7090，90，oy=70。此处取10kN/。选用宽翼缘H型钢，柱在二层底部拼接，假设=70，查表0.751则：应用公式： 。1、框架柱 ：采用箱型截面钢Q345-B，依据经验，取各层竖向荷载10 kN/。则：（1）首层：a）边柱：标准值N=68.1m10KN/8.1/2m=1968.3KN 设计值N=1.31968.3KN=2558.79KN 设=70.由钢结构设计规范按b类查表得0.751=10990.9 （3-1）考虑弯矩及倾覆压力作用的影响取：1.3A=1.310990.9=14288.17初选截面：35035015 A=201b）中柱：N=68.1m10KN/（8.1+8.1）/2m=3936.6KN设计值取N=1.33936.6KN=5117.58KN设=70.由钢结构设计规范按b类查表得0.751=21982 （3-2）考虑弯矩及倾覆压力作用的影响取：1.3A=1.321982=28576.6初选截面：50050020 A=384（2）二层以及上层：a）边柱：标准值N=58.1m10KN/8.1/2m=1640.25KN设计值取N=1.31641.25KN=2132.325KN设=70.由钢结构设计规范按b类查表得0.751=9159.1 （3-3）考虑弯矩及倾覆压力作用的影响取：1.3A=1.39159.1=11906.83初选截面：30030012 A=138.24b）中柱：标准值N=58.1m10KN/8.1m=3280.5KN设计值取N=1.33280.5KN=4264.65KN=18318.2 （3-4）考虑弯矩及倾覆压力作用的影响取：1.3A=1.318318.2=23813.7初选截面：45045016 A=277.762、框架梁与次梁为热轧H型钢，Q235B。框架梁高H=L/（2016）选H=8100/（2016）=405506.25 HN 5961991015次梁高H=L/（2030）选H=8100/（2030）=270405HN 4501509143压型钢板：YX70-200-600，板厚1mm，自重0.135kN/，波高70mm，有效截面惯性矩=100.64，有效截面抵抗矩=27.37。3.1.2柱、梁汇集如：框架柱和梁、次梁截面尺寸及截面特征，见表3-1表3-1 梁柱构建选用表构件名称型号重量Kg/m截面特性Acm2cm4cm3cm4cm4cm3cm4框 架 柱一 层中 柱50050020301.44384147712590819.61147650589919.61边 柱35035015157.7920137671215313.6937653215013.69二- 六 层中 柱45045016218.04277.7687315388117.7387286388017.73边 柱30030012108.52138.2419144127611.7719733127711.95梁框架梁HN 596199101591.29121.269300233023.919801994.04次 梁HN 45015091462.7883.4127100120018.07931063.083.1.3 荷载汇集1、恒载（1）屋面：防水层：SBS卷材防水层 0.35 KN/找平层：20mm1：3的水泥砂浆 0.0220 KN/m3=0.4 KN/找坡层：150mm焦渣找破 0.1510 KN/m3=1.5 KN/保温层：100mm水泥珍珠岩 0.14 KN/m3=0.4 KN/结构层：120mm厚压型钢板混凝土组合楼板25KN/0.12+0.135=3.135KN/装饰层：V型轻钢龙骨吊顶 0.2 KN/_总计 5.985 KN/ 取6.00 KN/（2）标准层楼面10mm大理石面层 280.01=0.28 KN/20mm水泥砂浆面层 200.02=0.4 KN/120mm厚压型钢板混凝土组合楼板 25 KN/0.12+0.135=3.135 KN/V型轻钢龙骨吊顶 0.2 KN/_总计： 4.015 KN/ 取4.02 KN/（3）外纵墙自重（150mmNACL板）6.370.15=0.955 KN/ 取 0.96 KN/（4）内墙自重（100mmNACL板）6.370.10=0.637 KN/ 取 0.64 KN/（5）内隔墙 采用轻质GRC空心隔墙板（=0.17 KN/），自由布置灵活分割，计入到均布恒载中3.00.17 KN/2=0.255KN/m,取1KN/m计算。（6）梁自重 1）主梁（8.1m跨）HN 596199101595.1Kg/m9.8N/Kg=0.932KN/m防火 0.2KN/m_总计 1.321KN/m2）次梁（8.1m跨）HN 450150914 65.5Kg/m9.8N/Kg=0.642KN/m防火 0.2KN/m_总计 0.842KN/m（7）柱自重a）一层中柱50050020 38478.5KN/=3.015KN/m防火 0.2KN/m_总计 3.215KN/m边柱35035015 20178.5KN/=1.578 KN/m防火 0.2KN/m_总计 1.778KN/mb）二、三、四、五、六层中柱45045016 277.7678.5KN/=2.181KN/m防火 0.2KN/m_总计 2.381KN/m边柱30030012 138.2478.5KN/=1.086 KN/m防火 0.2KN/m_总计 1.286KN/m（8）门窗 门 0.4KN/ 窗 0.4KN/2、活荷载标准值计算根据建筑结构荷载规范查得：会议室、办公室： 2.0 KN/卫生间： 2.5 KN/走廊、门厅、楼梯 ： 2.5 KN/屋面活载： 2.0 KN/楼面活载： 2.5 KN/沈阳基本雪压： 0.5 KN/ 沈阳基本风压： 0.55 KN/所以雪荷载 =1.00.5=0.5 KN/ （3-5）屋面活荷载和雪荷载不能同时组合，两者中取最大值因为该建筑物是教学楼不是厂房，并且也不在高炉建筑附近，所以不用考虑积灰荷载。3.2、重力荷载代表值计算以轴框架为例：作用于屋面梁及各层楼面梁处的重力荷载代表值为屋面梁=结构和构件自重+0.5（积灰荷载和雪载的较大者）楼面梁处=结构和构建自重+0.5活载其中结构和构建自重取楼面上、下1/2层高范围的结构和构件自重（屋面梁处取顶层的一半）计算结果如下表3-2 楼面荷载计算部位长/m宽/m面积/m2个数容重/KN/m重量/KN恒载计/KN活荷载/KN活载量/KN活合计/KN楼梯5.85 2.86 16.73 24.02 134.52 5116.66 2.5041.83 3073.37 5.85 4.51 26.38 14.02 106.06 2.5065.96 走道56.70 2.00 113.40 14.02 455.87 2.50283.50 电梯间5.85 2.10 12.29 120.00245.70 7.0086.00 卫生间5.85 5.18 30.30 14.02121.82 2.5075.76 5.85 6.00 35.10 14.02 141.10 2.50 87.75 楼盖57.44 16.94 973.03 14.023911.60 2.502432.58 表3-3 墙荷载计算墙高/m墙长/m面积 / m/ m/ m重度/ KN/KN/KN底1503.90 147.80 576.42 288.21 288.21 0.96 276.68 276.68 底1003.90 207.90 810.81 405.41 405.41 0.64 259.46 259.46 二1503.60 147.80 532.08 266.04 266.04 0.96 255.40 255.40 二1003.60 199.80 719.28 359.64 359.64 0.64 230.17 230.17 三1503.60 147.80 532.08 266.04 266.04 0.96 255.40 255.40 三1003.60 199.80 719.28 359.64 359.64 0.64 230.17 230.17 四1503.60 147.80 532.08 266.04 266.04 0.96 255.40 255.40 四1003.60 199.80 719.28 359.64 359.64 0.64 230.17 230.17 五1503.60 147.80 532.08 266.04 266.04 0.96 255.40 255.40 五1003.60 199.80 719.28 359.64 359.64 0.64 230.17 230.17 六1503.60 147.80 532.08 266.04 266.04 0.96 255.40 255.40 六1003.60 151.20 544.32 272.16 272.16 0.64 174.18 174.18 表3-4窗和门的荷载计算层宽/m高/m个数面积/重度/ KN/自重/KNG上/KNG下/KN底C12.00 2.10 3 12.60 0.40 5.04 46.60 46.60 C23.00 2.10 24 151.20 0.40 60.48 C31.00 2.10 1 2.10 0.40 0.84 C40.80 2.10 2 3.36 0.40 1.34 C51.50 2.10 1 3.15 0.40 1.26 M10.80 2.10 4 6.72 0.40 2.69 M20.70 2.10 4 5.88 0.40 2.35 M31.40 2.10 6 17.64 0.40 7.06 M40.90 2.10 6 11.34 0.40 4.54 M51.50 2.10 1 3.15 0.40 1.26 M61.80 2.40 2 8.64 0.40 3.46 M71.50 2.40 2 7.20 0.40 2.88 二C12.00 2.10 3 12.60 0.40 5.04 47.00 47.00 C23.00 2.10 26 163.80 0.40 65.52 C31.00 2.10 1 2.10 0.40 0.84 C40.80 2.10 2 3.36 0.40 1.34 C51.50 2.10 1 3.15 0.40 1.26 C61.70 2.10 2 7.14 0.40 2.86 M10.80 2.10 4 6.72 0.40 2.69 M20.70 2.10 4 5.88 0.40 2.35 M31.40 2.10 6 17.64 0.40 7.06 M40.90 2.10 5 9.45 0.40 3.78 M51.50 2.10 1 3.15 0.40 1.26 三C12.00 2.10 3 12.60 0.40 5.04 47.00 47.00 C23.00 2.10 26 163.80 0.40 65.52 C31.00 2.10 1 2.10 0.40 0.84 C40.80 2.10 2 3.36 0.40 1.34 C51.50 2.10 1 3.15 0.40 1.26 C61.70 2.10 2 7.14 0.40 2.86 M10.80 2.10 4 6.72 0.40 2.69 M20.70 2.10 4 5.88 0.40 2.35 M31.40 2.10 6 17.64 0.40 7.06 M40.90 2.10 5 9.45 0.40 3.78 M51.50 2.10 1 3.15 0.40 1.26 四C12.00 2.10 3 12.60 0.40 5.04 47.00 47.00 C23.00 2.10 26 163.80 0.40 65.52 C31.00 2.10 1 2.10 0.40 0.84 C40.80 2.10 2 3.36 0.40 1.34 C51.50 2.10 1 3.15 0.40 1.26 C61.70 2.10 2 7.14 0.40 2.86 M10.80 2.10 4 6.72 0.40 2.69 M20.70 2.10 4 5.88 0.40 2.35 M31.40 2.10 6 17.64 0.40 7.06 M40.90 2.10 5 9.45 0.40 3.78 M51.50 2.10 1 3.15 0.40 1.26 五C12.00 2.10 3 12.60 0.40 5.04 47.00 47.00 C23.00 2.10 26 163.80 0.40 65.52 C31.00 2.10 1 2.10 0.40 0.84 C40.80 2.10 2 3.36 0.40 1.34 C51.50 2.10 1 3.15 0.40 1.26 C61.70 2.10 2 7.14 0.40 2.86 M10.80 2.10 4 6.72 0.40 2.69 M20.70 2.10 4 5.88 0.40 2.35 M31.40 2.10 6 17.64 0.40 7.06 M40.90 2.10 5 9.45 0.40 3.78 M51.50 2.10 1 3.15 0.40 1.26 六C12.00 2.10 3 12.60 0.40 5.04 47.38 47.38 C23.00 2.10 26 163.80 0.40 65.52 C31.00 2.10 1 2.10 0.40 0.84 C40.80 2.10 2 3.36 0.40 1.34 C51.50 2.10 1 3.15 0.40 1.26 C61.70 2.10 2 7.14 0.40 2.86 M10.80 2.10 4 6.72 0.40 2.69 M20.70 2.10 4 5.88 0.40 2.35 M31.40 2.10 6 17.64 0.40 7.06 M40.90 2.10 6 11.34 0.40 4.54 M51.50 2.10 1 3.15 0.40 1.26 表3-5 柱梁荷载计算层数部位型号长度/m重度（KN/m)数量重量/KNG/2(KN)一层中柱500500205.35 3.215 6 103.20 137.21 边柱350350155.35 1.778 18 171.22 二-六层中柱450450163.60 2.381 6 51.43 67.38 边柱300300123.60 1.286 18 83.33 部位型号长度/m重度（KN/m)数量重量G框架梁HN59619910158.10 1.132 37 339.26 523.41 次梁HN4501509148.10 0.842 27 184.15 女儿墙自重（墙高1.1m，0.1m厚的混凝土压顶）150mm厚=1.1m0.15m11.8KN/+0.1m0.15m25KN/+(1.22+0.15)m0.5KN/=3.597KN/m天沟自重（预制天沟）=（0.60+0.30-0.08）0.0825KN/+(0.6+0.3)m(0.5+0.36)=2.41KN/m女儿墙和天沟自重=3.597KN/m+2.41KN/m=6.007KN/m取6.01KN/m表3-6 屋面等有关荷载计算女儿墙 及天沟长度(m)重度（kN/m2)自重KN恒荷载KN148.766.01894.056732.25面积（m2)屋 面973.036.005838.20屋面雪载973.030.50486.52486.52表3-7重力荷载代表值计算1/2雪载KN屋面恒载KN门窗KN梁KN柱KN墙KN重力荷载KNG6243.26 6732.25 47.38 523.41 67.38 429.58 8043.25 1/2楼面活载楼面恒载KN门窗KN梁KN柱KN墙KN重力荷载KNG51536.69 4897.60 94.00 523.41 134.76 971.14 8157.60 G41536.69 5116.66 94.00 523.41 134.76 971.14 8376.65 G31536.69 5116.66 94.00 523.41 134.76 971.14 8376.65 G21536.69 5116.66 94.00 523.41 134.76 971.14 8376.65 G11536.69 5116.66 93.59 523.41 204.59 1021.71 8496.65 G总和49827.44 平均竖向荷载： 49827.44/（57.4416.946）=8.53 KN/0.7 满足要求。4.2水平地震作用分析（采用底部剪力法）(1)框架水平地震作用以及地震剪力计算本框架结构符合底部剪力法的适用范围，故采用底部剪力法计算水平地震作用，用顶部位移法计算结构的基本自振周期T.将各层重力荷载代表值集中在各层楼板处，计算时将各层水平荷载按刚度分配给相应层的各个框架柱。表4-4 结构的顶点侧移层Gi（KN）楼层剪力（Vi）层间刚度（Di）ui=Vi/Dii=uiGiiGii268043.258043.25209736.08 0.0383 0.9204 7403.22 6814.12 58157.60 16200.85 209736.08 0.0772 0.8821 7195.63 6347.10 48376.65 24577.50 209736.08 0.1172 0.8048 6741.80 5426.02 38376.65 32954.15 209736.08 0.1571 0.6876 5760.20 3961.00 28376.65 41330.80 209736.08 0.1971 0.5305 4444.05 2357.69 18496.65 49827.45 149422.50 0.3335 0.3335 2833.35 944.83