闽江特大桥及合福联络线闽江特大桥悬灌梁施工方案培训资料.doc

南龙铁路NLZQ-1标 闽江特大桥及合福联络线闽江特大桥悬灌梁专项施工方案 目 录1.编制依据32.工程概况及主要工程数量33.总体施工方案63.1 悬灌梁段挂篮施工73.1.1工程概况73.1.2施工工艺流程83.1.2.1挂篮的设计93.1.2.2 挂篮施工143.1.2.3 预应力施工工艺263.1.2.4 挂篮前移333.2 边直现浇段施工393.2.1 总体方案393.2.2 支架及模板设计403.2.2.1 118m边跨现浇段403.2.2.2 83m边跨现浇段433.2.3 边跨现浇段施工工艺463.3合拢段施工及体系转换513.3.1施工工艺及方法513.3.2施工注意事项584.施工组织及工期安排594.1施工组织机构及施工队伍安排594.2施工进度计划安排594.3主要机械设备的配备61DTS-602615.悬灌梁施工主要技术控制措施625.1线形控制625.1.1标高控制625.1.1.1影响挠度控制的因素625.1.1.2挠度控制措施625.1.2轴线控制665.2 预应力施工控制665.2.1钢绞线的下料、编束及穿束665.2.2预应力孔道675.2.3预应力施工675.2.4压浆675.3混凝土施工控制686.连续梁施工安全保证措施697.施工环保、水土保持的技术措施708.文明施工、环境保护保证措施718.1文明施工措施718.2 环境保护保证措施719.应急预案729.1组织机构729.2 制度保障749.2.1项目领导值班制度749.2.2天气收集和汇报管理制度749.2.3特种作业管理制度749.2.4施工安全交底制度759.2.5施工设备使用安全管理措施759.3应急响应程序769.4应急预案具体措施7710附件80闽江特大桥及合福联络线闽江特大桥悬灌梁专项施工方案1.编制依据1. 国家和原铁道部有关标准、规范和验收标准； 2.新建客货共线铁路设计暂行规定(铁建设200376号)；3.铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范(TB10002.1-99)；4.钢结构施工和验收规范（GB50205-95）；5.钢结构设计规范（GB50017-2003）；6.混凝土结构工程施工规范（GB506666-2011）；7.路桥施工计算手册（人民交通出版社）；8.钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程(DB11-T583-2008)；9.相关设计文件，包括设计图纸、资料等；10.项目经理部综合施工能力及施工水平。2.工程概况及主要工程数量闽江特大桥起点桩号为DK2+604.065，终点桩号为DK3+670.475，左线跨径组合（132m+224m+732m）单线简支T梁+（232m+224m+232m）双线简支T梁+1-（118+216+138+83）m刚构连续梁；右线跨径组合为（332m+124m+332m+124m）简支T梁，全长1066.41m。主桥为（118+216+138+83）刚构连续梁，其中17#、18#为主墩，19#墩为次主墩，16#、20#为边墩。悬灌梁为单箱单室直腹板，主跨216m箱梁底缘按圆弧R=64861m的圆曲线进行过渡变化。17#主墩T构悬灌梁中跨合拢方向纵向（29个节段）分段为：72.5m+63m+43.5m+34m+64.5m+25m+2m（合拢段），边跨合拢方向（30个节段）分段为：72.5m+63m+43.5m+34m+64.5m+25m+2m（合拢段）+9.85m(边跨现浇段)；18#主墩T构悬灌梁中跨合拢方向纵向（29个节段）分段为：72.5m+63m+43.5m+34m+64.5m+25m+2m（合拢段），次中跨合拢方向（27个节段）分段为：72.5m+63m+43.5m+34m+64.5m+2m（合拢段）；19#次主墩T构悬灌梁次中跨方向（9个节段）分段为：74m+4.5m+2m（合拢段），边跨合拢方向（12节段）分段为：74m+4.5m+25m+2m（合拢段）+32.85m(边跨现浇段)。梁体纵坡为0%，横坡0.8%。箱梁采用单箱单室直腹板，箱梁底缘按圆弧R=64861m的圆曲线进行过渡变化。合福联络线闽江特大桥起点里程LSDk2+180.844，终点里程SDk3+072.055，右下行线起点里程LXDk2+229.847,终点里程LXDk2+326.239，上行线跨径组合：（124 m +132 m）单线简支T梁+（232 ）m双线变宽简支箱梁+（232 m +124 m +232 m）双线简支T梁+（118+216+118）m连续刚构连续梁+（332m +224m）双线简支T梁；下行线跨径组合:（124m+232 m）单线简支T梁。桥梁全长891.211m。主跨为一单箱单室变截面连续箱梁，孔跨布置为（118+216+118）m，其中10#、11#为主墩，9#、12#为边墩。单箱单室直腹板，主跨216m箱梁底缘按圆弧R=64861m的圆曲线进行过渡变化。9#、10#主墩T构悬灌梁中跨合拢方向纵向（29个节段）分段为：72.5m+63m+43.5m+34m+64.5m+25m+2m（合拢段），边跨合拢方向（30个节段）分段为：72.5m+63m+43.5m+34m+64.5m+25m+2m（合拢段）+9.85m(边跨现浇段)；梁体纵坡为0%，横坡0.8%。箱梁采用单箱单室直腹板，箱梁底缘按圆弧R=64861m的圆曲线进行过渡变化。闽江特大桥17#、18#及合福联络线闽江特大桥10#、11#主墩均采用墩梁固结刚构连接，0#段箱梁中支点处梁高16.5m，长度17m，中跨合拢段及边支点处梁高7.5m。箱梁顶宽12.0m，底宽9.2m，顶板厚62cm，腹板由55cm200cm变化，底板由52cm250cm变化；闽江特大桥19#墩箱梁中支点处梁高9.5m，边支点处梁高7.5m，顶宽12.0m，底宽9.2m，（138+83）m梁跨顶板厚62cm，腹板由55cm150cm变化，底板由52cm180cm变化。闽江特大桥19#墩、16#墩、20#台及合福联络线闽江特大桥9#、12#墩箱梁与墩台之间均采用球形支座连接。梁桥梁体纵坡为0%，横坡1.6%。两桥箱梁采用三向预应力体系，分为纵向预应力束、横向预应力束、竖向预应力精轧螺纹钢筋。纵向预应力筋：采用低松弛高强度预应力钢绞线，型号为j15.20，公称面积140.00mm2，强度级别fpk=1860MPa，弹性模量EP=1.95105MPa，采用VLM型锚具。预应力钢束采用27-s15.2、25-s15.2、19-s15.2钢绞线，所有钢绞线均两端张拉；管道采用金属波纹管制孔，19-s15.2钢绞线采用波纹管内径100mm，25-s15.2、27-s15.2钢绞线采用波纹管内径为120mm。横向预应力筋：采用强度级别fpk=1860MPa的5-75的钢绞线，预应力管道采用内径为9022mm的扁镀锌金属波纹管,采用采用BM15-5型锚具，纵向间距40cm。竖向预应力筋：采用32mm的精轧螺纹钢筋，抗拉强度标准值fpk=830MPa，弹性模量EP=2.0105MPa，采用内径45mm镀锌铁皮管及JLM-32型锚具。主要工程量：闽江特大桥梁体C55砼21248.1m3，钢筋3124.1t，纵向钢绞线1142.8t，横向钢绞线109.4t，竖向32mm精轧螺纹钢492t，其中最长节段5m，最重节段混凝土175.2m3；合福联络线闽江特大桥梁体C55砼18479.1m3，钢筋2563t，纵向钢绞线1005.7，横向钢绞线90.8t，竖向32mm精轧螺纹钢421.3t，其中最长节段5m，最重节段混凝土175.2m3。3.总体施工方案箱梁0#段采用型钢托架现浇施工，专项施工方案已审批。变截面箱梁采用三角形挂篮进行分段悬臂施工，投入5对（10套）三角形挂篮，其中闽江特大桥19#墩及两桥4个刚构主墩两侧挂篮均采用同一型号，单套挂篮重量均为116t，“T”构两边同时施工，梁段均一次浇筑成型，并在底板混凝土凝固以前全部浇筑完毕，避免裂纹的产生。模板采用钢模，砼一次浇注成型。闽江特大桥跨越朱熹路设置防护棚架通过，合福联络线闽江特大桥跨越朱熹路采用全封闭施工，设置封闭式挂篮，确保施工安全。箱梁边跨直线现浇段采用搭设钢管支墩结合贝雷梁支架施工，模板采用定型钢模+竹胶板组合形式，砼一次连续浇筑成型。合拢段采用挂篮吊架合拢，按照设计合拢顺序：先边跨合拢，后中跨合拢。混凝土采用泵送入模，插入式振动棒振捣，泵管安装在塔吊上，在0#顶设置三通泵管，使箱梁两边混凝土对称浇注，小型机具和钢筋等材料垂直运输采用塔式吊机完成。 预应力采用两端同步张拉（除一端张拉的钢索外），并左右对称进行，张拉施工顺序：先纵向，后横向，最后竖向，张拉应对称进行。闽江特大桥梁部施工步骤：施工骤闽江特大桥合福联络线闽江特大桥第一步16#20#台墩台施工9#12#台墩台施工第二步安装17#、18#、19#墩0#段托架进行0#段浇筑施工安装10#、11#墩0#段托架进行0#段浇筑施工第三步安装3个主墩T构挂篮，施工1#段安装2个主墩T构挂篮，施工1#段第四步依次浇筑A2A28、A2 A28、B2B26、B2 A26、 C2C8、C2C8梁段，安装16#17#墩边跨现浇段支架，浇筑边跨现浇段及预应力张拉压浆。依次浇筑A2A28、A2 A28梁段，安装11#12#、9#10#墩边跨现浇段支架，浇筑边跨现浇段及预应力张拉压浆。第五步安装18#19#墩次中跨合拢段挂篮吊架，临时张拉钢束2根H2、2根D0(张拉力400kN)，浇筑18#19#墩次中跨合拢段及张拉其余钢束，并将2张拉临时束2根H2、2根D0张拉至设计值；安装16#17#墩边跨合拢段挂篮吊架，张拉临时束2根T29、2根B0（(张拉力400kN)，浇筑16#17#墩边跨合拢段砼及张拉其余钢束，并将2根T29、2根B0张拉至设计值。安装11#12#墩边跨合拢段挂篮吊架，临时张拉钢束2根T29、2根D0 (张拉力400kN)，浇筑11#12#墩边跨合拢段及张拉其余钢束，并将2根T29、2根D0张拉至设计值；安装9#10#墩边跨合拢段挂篮吊架，临时张拉钢束2根T29、2根D0 (张拉力400kN)，浇筑9#10#墩边跨合拢段及张拉其余钢束，并将2根T29、2根D0张拉至设计值。第六步拆除18#19#墩次中跨合拢段挂篮吊架及16#17#墩边跨合拢段挂篮吊架及边跨现浇段支架,拆除19#墩临时固结，安装19#20#台32.85m边跨现浇段支架及浇筑砼。同时依次挂篮悬臂施工中跨B27、C9、B28、C10段，由216m中跨合拢段向两边进行顶推（顶推力400kN）。拆除边跨现浇段支架及边跨直线段挂篮吊架及模板，由216m中跨合拢段向两边进行顶推（顶推力400kN）。第七步安装19#20#台边跨合拢段挂篮吊架，临时张拉钢束2根T9、2B0(张拉力400kN)，浇筑83m边跨合拢段砼；安装17#18#墩中跨合拢段挂篮吊架，临时张拉钢束2H1、2D0(张拉力400kN)，浇筑中跨合拢段砼，拆除中跨合拢段顶推力，张拉主桥剩余预应力束。安装10#11#墩中跨合拢段挂篮吊架，临时张拉钢束2H1、2D0(张拉力400kN)，浇筑中跨合拢段砼，拆除中跨合拢段顶推力，张拉主桥剩余预应力束。第8步拆除中跨合拢吊架、挂篮及边跨直线段支架，进行桥面系及附属工程施工。拆除中跨合拢吊架、挂篮，进行桥面系及附属工程施工。3.1 悬灌梁段挂篮施工3.1.1工程概况闽江特大桥19#次主墩T构悬灌梁次中跨方向（9个节段）分段为：74m+4.5m+2m（合拢段），边跨合拢方向（12节段）分段为：74m+4.5m+25m+2m（合拢段）+32.85m(边跨现浇段)。梁体纵坡为0%，横坡0.8%。最大节段长度5.0m，其中C1节段为最大重量节段，长度 4m，重量333t。闽江特大桥17#、18#及合福联络线闽江特大桥10#、11#主墩箱梁左、右侧均有28个悬臂节段长度为72.5m+63m+43.5m+34m+34.5m+34.5m+5m+5m，最大节段长度5.0m，其中1#节段为最大重量节段，长度2.5m，重量456t。3.1.2施工工艺流程施工顺序：挂篮设计挂篮加工挂篮安装钢筋及管道安装混凝土浇注混凝土养生预应力张施工挂篮前移箱梁悬臂浇筑施工工艺流程图(1)所示。已灌注梁段的竖向预应力筋张拉进入下一梁段悬灌施工循环纵、横向预应力筋张拉孔道压浆张拉机具准备压浆机具准备砼养护拆端模、处理砼接茬面拆内模、外模砼试件制作锚具进货、检验绑扎顶板钢筋安装顶板纵向及横向波纹管浇筑梁体砼砼拌制、运输挂篮预压及测试安装挂篮标高、中线调整及其外模安装绑扎底板、腹板钢筋安装底板、腹板波纹管及竖向预应力筋内模安装就位钢筋下料加工波纹管下料砼等强度88585%8858885858585%预应力筋下料及穿束前移挂篮就位至下一梁段图1 挂篮施工工艺流程图3.1.2.1挂篮的设计闽江特大桥及合福联络线闽江特大桥均均采用同一型号的三角挂篮，其结构包括：三角挂篮由型钢桁架、提吊系统、走行及锚固系统、模板系统共四部分组成，简图如下图2。图2：挂篮结构简图3.1.2.1.1型钢桁架型钢桁架是挂篮的主要承重结构，共四片桁片组成，由236b普通热轧槽钢组成的方形截面杆件构成,前横梁由2I63#普通工字钢组成，底篮托梁由2I50b普通热轧工钢组成，底篮腹板纵梁由2I50b普通热轧工钢组成，底篮底板下纵梁为I40b普通热轧槽钢，吊杆采用40mm精轧螺纹钢筋。3.1.2.1.2提吊系统 主要是将挂篮受力传递到已浇梁段和前上横梁上，包括精轧螺纹钢吊杆、手拉葫芦，吊杆连接上下横梁承担主要荷载，手拉葫芦主要用于挂篮移动中的承重和粗调高程。前上横梁由2根I50b普通热轧工字钢与A3钢板组焊而成，设10个吊点，其中2个吊外侧模，2个吊内模，6个吊底模。底模前下横梁由2根I50b普通热轧工字钢与A3钢板组焊而成，设6个吊点，其中两腹板之间设2个吊点，两腹外侧各设1个吊点，吊带均采用40mm精轧螺纹钢筋。 （1）底模吊带a.底模前吊带前吊带的作用是将悬臂灌注的底板、腹板砼及底模重量传至桁架上。前吊带采用40mm精轧螺纹钢筋。前吊带的下端穿过底模前下横梁预留孔栓接，上端吊在前上横梁上。每组吊带采用2个50t手动千斤顶及扁担梁调节底模标高。b.底模后吊带后吊带的作用是将底模架荷载传至已成箱梁底板及顶板。箱梁腹板内侧后吊带采用40mm精轧螺纹钢筋，其下端与底模后下横梁连接，上端穿过箱梁底板预留孔，并用2个50t手动千斤顶及扁担梁支撑在已成箱梁的底板上。 箱梁腹板外侧后吊带采用2根40mm精轧螺纹钢筋，其下端与底模后下横梁栓接，上端穿过箱梁翼缘板预留孔，并连接在三角挂篮桁架片中横梁工字钢上。 （2）侧模吊带a. 侧模前吊带侧模前吊带的作用是将悬臂灌注的翼缘板砼及侧模重量传至桁架上，共设2个吊点（左右侧模各1个）。40mm精轧螺纹钢筋前吊带的下端与侧模滑梁吊架栓接后再通过侧模滑梁吊架与侧模滑梁连接，上端吊在前上横梁上。每组吊带用2个32t手动千斤顶及扁担梁调节侧模标高。b.侧模后吊带侧模后吊带的作用是将悬臂灌注的翼缘板砼及侧模重量传至已成箱梁翼缘板上，共设4个吊点（左右侧模各2个）。后吊带的下端与侧模滑梁吊架栓接后再通过侧模滑梁吊架与侧模滑梁连接，上端穿过箱梁翼缘板预留孔，并用2个32t手动千斤顶及扁担梁支撑在已成箱梁的翼缘板上。（3）内模吊带a. 内模前吊带内模前吊带的作用是将悬臂灌注的顶板砼及内模重量传至桁架上，共设2个吊点。采用40mm精轧螺纹钢筋前吊带的下端与内模滑梁吊架栓接再通过内模滑梁吊架与内模滑梁连接，上端吊在前上横梁上。每组吊带用2个32t手动千斤顶及扁平担梁调节侧模标高。b.内模后吊带内模后吊带的作用是将悬臂灌注的顶板砼及内模重量传至已成箱梁顶板上，共设4个吊点（左右各2个）。后吊带的下端与内模滑梁吊架栓接再通过内模滑梁吊架与内模滑梁连接，上端穿过箱梁顶板预留孔，并用2个32t手动千斤顶及扁担梁支撑在已成箱梁的顶板上。3.1.2.1.3模板系统（1）外侧模箱梁外侧模外骨架及桁架均由10及14槽钢组焊而成，面板采用6mm冷轧钢板，根据梁段的高度变化可随时拆卸。外侧模支撑在外模滑梁上，前端通过吊杆及滑梁吊架悬吊在前上横梁上，后端通过吊杆悬吊在三角挂篮中横梁（在浇注顶板时预留孔）。后吊杆与滑梁间设有后吊架，后吊架上有滚动轴承，挂篮行走时，外侧模滑梁与外侧模一起沿后吊架滑行。（2）底模底模由底模前后横梁、纵梁及面板组成，底篮托梁由2I50b普通热轧工钢组成，底篮腹板纵梁由4根I36b普通热轧工钢组成，底篮底板下纵梁为7根I36b普通热轧工字钢，底模长540cm，宽度9200.5cm（比箱梁底板少5mm），两外缘固定56mm橡胶条。在浇注砼时，外模与底模夹紧以防漏浆，底模前端连有角钢可组成操作平台。（3）内模内模由内模桁架及组合钢模组成，内模安装在由内模桁架上组成的框架上，内模框架支撑在内模走行滑梁上，走向滑梁前端通过吊架悬吊在前横梁上，后端通过吊杆悬挂在已成的箱梁顶板上，后吊杆与滑梁之间设有后吊架，其上有滚动轴承，挂篮行走时，内模板与滑梁一起沿后吊架滑行。3.1.2.1.4走行及锚固系统（1）走行系统在左右三角挂篮桁架下的箱梁顶面铺设轨道，轨道锚固在竖向预应力筋上。主桁前端设有支座，沿轨道滑行（支座与轨道之间涂黄油起润滑作用）；主桁后端设有后支座，后支座用反扣轮沿轨道下缘滚动，在2个32t穿心式千斤顶的推力作用下即可前移。（2）锚固系统挂篮的后锚利用梁体竖向32精轧螺纹钢筋和后锚扁担梁把挂篮锚固在轨道上的，浇筑混凝土时，每组桁架用8根，整套挂篮共32根。主桁架向前行走时，需逐根移动锚固横梁，保证后锚不少于6根，即6根精轧螺纹钢同时受力。 3.1.2.2 挂篮施工3.1.2.2.1 三角挂篮桁架荷载试验挂篮施工前，应模拟挂篮现场实际使用工况，对挂篮三角桁架进行荷载试验，测试其变化情况，确定其弹性和非弹性变形值，为以后箱梁的预拱值设置提供依据，同时也是对挂篮受力情况及安全性的一次检验。挂篮三角桁架片荷载试验在场外进行，模仿挂篮实际施工工况，在平地浇筑2个C35混凝土板墩（长宽高=3.0m0.81.2m），每两片三角桁架片采用20根I16工字钢做垫枕，把三角桁架片平放侧靠在垫梁上，采用精轧螺纹钢筋固定。后锚筋采用6根40mm精轧螺纹钢筋对拉固定，采用10组20槽钢作压梁，张拉筋采用4根40精轧螺纹钢筋，采用1组20槽钢作横梁。采用YCW550B-200(550T级)穿心式千斤顶张拉，油泵为ZB3X3-600型油泵，挂篮三角桁架荷载试验施工图如图（3）所示。 图（3）挂篮三角桁架荷载试验施工图该试验加载总重量取1#梁体自重（混凝土容重取2.6t/m3）、挂篮重量及施工荷载的总量的1/4倍，计520t（包括由砼自重产生的荷载450t；由模板系统产生的荷载30t；由施工荷载产生荷载，考虑取混凝土及模板自重产生荷载的10% 40t）。张拉吨位分别取设计吨位的10、20、30、40、50、60、70、80、90、100、110进行张拉，张拉完成后卸载测量，确定弹性变形和非弹性变形值。加载时千斤顶在每一荷载处持载两分钟，等主桁架变形稳定后测其变形，加载时要缓慢，直到加载完毕，持载24小时后卸载，卸载时要缓慢。张拉记录：张拉全过程都应作好记录，并按照下表填写：挂篮静载试验测试表（2）序号加荷载（KN）压力（MPa）加载变形（mm）卸荷载（KN）压力（MPa）卸载变形（mm）备注105720通过加载及卸载试验数据，可绘制出三角桁架片加、卸载（KN）与变形（mm）之间对应曲线。可计算出挂篮三角桁架片的弹性及非弹性变形量。2520520031040468041650416052080364062600312073120260083640208094160165010468010401152005201257200数据处理：（1）三角桁架片变形量测要考虑精轧螺纹钢筋的伸长变形：张拉端40精轧螺纹钢筋的伸长量按照理论L（mm）计算，其计算方法可按照下式计算：理论伸长值：式中：加载吨位（KN）；L精轧螺纹钢筋的长度（mm）；精轧螺纹钢筋的截面面积（mm2）；精轧螺纹钢筋的弹性模量（N/mm2）；后锚筋采用6根40精轧螺纹钢筋对拉固定，变形变形较小(理论计算为0.5mm)，可忽略不计。所以三角桁架片变形值=（千斤顶活塞长度-精轧螺纹钢筋的伸长量）/2 （2）通过加载及卸载试验数据，可绘制出三角桁架片加、卸载（KN）与变形（mm）之间对应曲线，计算出挂篮三角桁架片的弹性及非弹性变形量，为挂篮施工预抛高值的设置提供依据。3.1.2.2.2 挂篮安装闽江特大桥19#主墩位于码头平台上，挂篮各种构件采用塔吊吊装。挂篮安装前对吊带孔位置，锚固及吊带精轧螺纹钢筋间距等进行检查，发现问题及时处理，挂篮安装每一个过程都必须满足偏载小于5t，其安装顺序及方法如下：（1）安装滑道垫枕：安装前，对垫枕位置混凝土面上进行水准测量，低洼部分采用钢板支垫，安装好后，再进行测量，保证垫枕顶面水平。用预埋竖向预应力精轧螺纹钢筋与分配梁栓接锚固轨道。（2）安装滑道：采用塔吊吊放在垫枕上进行分段连接，采用倒链或千斤顶移动到设计位置，最后采用梁体竖向精扎螺纹钢筋及滑道内短横梁锚固在垫枕上。（3）安装滑道上面的分配梁（前、后支座）：采用塔吊直接吊装到设计位置。（4）三角桁架片安装：在19#墩码头处拼装，采用运输船运输，用塔吊吊装，用精轧螺纹钢和后压梁锚固在滑道上，两片主桁架支架采用螺栓连接成整体，左右桁架片之间采用中、后上横梁连接成整体。（5）安装前上横梁、后下横梁及前下横梁：后下横梁采用塔吊吊装至0#段托架工作平台上，采用倒链配合移动至设计位置，穿精轧螺纹筋锚固；前上横梁采用塔吊吊装就位，采用高强螺栓与主桁架锚固；前下横梁采用塔吊吊装，从前上横梁下穿精轧螺纹筋吊带与前下横梁吊挂，采用倒链配合调整标高到位。（6）安装底模纵梁及面板：底模纵梁采用塔吊直接吊装在设计位置，施工顺序为：从中间向两边依次安装。施工人员站在吊栏上穿前端钢销，使底模纵梁前端与下横梁铰接。后端采用螺栓锚固在后下横梁上。纵梁全部安装好后，调整纵梁标高到设计位置。安装底模，底模局部地方与底模纵梁点焊。（7）安装挂篮侧模板及侧模滑梁前后吊带：侧模采用0#段模板，首先采用塔吊吊装侧模滑梁，采用导链配合将侧模滑梁穿插进侧模桁架设计位置，最后安装侧模滑梁吊架及吊带，拆除钢丝绳，然后采用倒链将侧模移动至设计位置。（8）安装内模滑梁，吊杆和内模架，内模板：内模滑梁直接采用塔吊吊装就位，前端与前上横梁用采用吊架、吊杆连接，后端采用吊架、吊杆经过预留孔洞与中上横梁连接，采用倒链配合安装到设计位置。内模板为组合钢模，采用人工安装。（9)安装其他部件。（10)调整底模标高，设置预拱度。底模标高设计值计算挠度挂篮弹性变形值+预计接触杆件非弹性变形值+挂篮非弹性变形值。（11）安全检查。3.1.2.2.3挂篮预压挂篮安装完成后，确保挂篮施工安全，对挂篮系统进行预压施工，模拟挂篮实际组合受力状态，拟采用沙袋预压施工，采用塔吊配合预压。挂篮及底模系统采用砂袋预压，砂袋采用水泥袋装砂子，每袋为1.7t，总计单侧预压所需砂袋为285袋。采用塔吊吊装加载，采用分6级加载，分别取设计吨位的20、40、60、80、100%，110%进行加载，加载完成后卸载测量，确定挂篮体系的弹性变形和非弹性变形值。加载时在每一荷载等级后进行变形测量，然后继续加载，直至逐级加载完毕并测量分级加载的托架变形值。预压加载到设计重量后，立即测量各测点的变形量，然后持载24小时，再次测量各测点的变形量，如测点不再下沉，证明加载到设计重量后挂篮体系各结构点变形稳定，即可卸载。卸载时可一次性卸载完毕，然后测量卸载完毕后的测点标高，根据测量数据，可计算出挂篮体系的弹性及非弹性变形量。测点布置：梁体底模端头部分上各布置3个测点见下图所示。预压记录：预压全过程都应作好记录，并按照表（1）填写： 挂篮系统预压试验测试表 表（1）序号加载 等级加荷载（KN）加载变形（mm）卸荷载（KN）卸载变形（mm）备注100495通过加载及卸载试验数据，可绘制出支架体系加、卸载（KN）与变形（mm）之间对应曲线。可计算出支架体系的弹性及非弹性变形量。220%90450340%180360460%270270580%3601806100%450907110%4950（1）预压时砂袋的放置及加载控制如下：第一步：1#段总长2.5米，底板宽9.2米；横向放置砂袋7个，纵向3个，故一层砂袋总数为21袋，底板总重52吨，故放置2层共计42袋71.4吨即可。第二步：第三层横向放置的砂袋只放两边各两袋，纵向3个，本层共计12袋第三步：首先将第二步完成的砂袋堆码整齐，保持顶面水平，并将袋口用钢丝帮扎好，防止砂袋受压变形；然后在第三层两侧砂袋的上方平放钢模板，钢板面朝砂袋。第四步：在钢模板上放置9米的I36工字钢，间距50cm一根，一端8根，共计16根。第五步：在工字钢上满铺钢模板，用于防止底层砂袋破裂。第六步：在钢模板上继续满铺堆码砂袋，达到设计预压重量：共285袋（495吨）。（2）预压施工安全要求a.认真实施标准化作业，严格按安全操作规程进行施工，严肃劳动纪律。b.施工现场的人员，必须按规定配戴安全帽和其它防护用品，遵章守纪，听从指挥。c.高处作业，必须设防护与安全网，施工人员系安全带，戴安全帽，穿防滑鞋。d.吊机工作时，设专人指挥吊机，吊机开始提升和下降，指挥人员均要鸣哨；遇有暴雨或六级（含六级）以上大风，停止一切高空和起重等作业。e.挂篮加载及卸载均应前后左右对称进行，并派专人统一指挥。f.加载及卸载过程中，应仔细检查支架受力及基础是否有异常情况，发现异常应及时处理纠正。3.1.2.2.4 钢筋及预应力管道制作、安装（1）钢筋及预应力管道安装顺序箱梁底模板和外侧模板就位后进行钢筋及预应力管道的安装，包括普通钢筋及纵、横、竖三向预应力筋管道的施工。其顺序如下：a.绑扎底板下层钢筋。b.安装底板预应力管道定位网片。c.绑扎底板上层钢筋。底板上下层钢筋之间用型钢筋垫起焊牢，防止踩踏变形，保持上下层钢筋的设计间距，型钢筋按间距60cm呈梅花形布置。d.绑扎好腹板骨架钢筋后，再绑扎腹板下倒角的斜筋，安装底板上的螺旋筋和锚垫板，然后穿底板波纹管。e.在腹板钢筋骨架内安装下弯钢筋束管道和竖向预应力筋及其套管。f.绑扎顶板和翼板下层钢筋。g.安装顶板预应力管道定位网片，顶板锚垫板及螺旋筋，穿顶板波纹管。h.绑扎顶板上层钢筋，用型架立钢筋固定上下层钢筋间距。（2）管道制作与安装预应力孔道采用波纹管成孔，纵向采用内径为100mm及120mm的塑料波纹管；横向采用内径为9022mm的金属扁平波纹管；竖向采用内径45mm镀锌铁皮套管，波纹管制作要符合规范要求，选用有质保单的合格产品。预应力管道位置采用三维坐标法控制，采用钢尺量测，预埋时每隔60cm设置定位钢筋网片焊于梁体钢筋骨架上，以保证管道定位准确牢固。钢筋网片间距为0.51.0m，在任何方向的偏差在距跨中4m范围内不大于4mm，其余部位不大于6mm，以确保孔道直顺、位置正确。在预应力管道凸起最高处设置压浆通气孔，采用10mmPVC管埋设，连接处采用管胶带粘贴密封。针对本桥情况，纵向预应力长束在0块埋设通气孔，通气孔位置应设置在0块长束的最高点。预应力管道布置中做到：不死弯，不压、不挤、不踩、不踏，防损伤，发现波纹管损伤，及时以胶带纸粘贴，严防漏浆，平立面布置准确，距中心线误差在5mm以内。（3）孔道接长波纹管接头用大一号的波纹管制作，长30cm，在接头处左右5cm范围内，用宽带胶布缠上35圈，注意波纹管的旋转方向一致。（4）锚垫板的安装锚垫板安放时保持板面与孔道保持垂直，压浆嘴及排气孔向上，波纹管穿入锚垫板内部，且从锚垫板口部以海棉封堵孔道端口，外包裹胶带，避免漏浆堵孔。为保证锚垫板定位准确，在施工到齿板处时，换用改装后的内模，精确定位，将齿板与梁体一同浇筑。（5）钢筋及管道安装注意事项a.锚垫板应与螺旋筋、波纹管中轴线垂直，螺旋筋应与锚垫板预先焊好，并与端模固牢，防止在混凝土振捣过程中造成锚垫板偏斜。b.在底板、腹板钢筋绑扎完毕，进行内模安装时应在箱梁内设脚手板，防止操作人员踩踏底板钢筋。c. 在孔道接长前，先除去波纹管端头的毛刺。d.钢筋伸出节段端头的搭接长度应满足设计要求。e.钢筋下应设置塑料垫块，以保证钢筋的保护层厚度，垫块数量为4块/m2。(6)预留孔洞的布置a.在各段上齿板处预留张拉时吊装千斤顶用孔，施工时预埋100mmPVC管制孔，预留孔位置根据张拉需要计算确定。b.拟在3#段顶板处预留天窗，尺寸为50cm100cm，张拉施工时千斤顶由天窗进入箱梁内部。3.1.2.2.5 混凝土灌注施工混凝土由拌和站集中拌和供应，混凝土搅拌运输车水平运输，泵送入模（在0#段顶设置三通泵管），插入式振捣，一次浇筑成型。（1）混凝土灌注混凝土灌注时由前往后对称灌注两腹板混凝土至下倒角，然后再由前往后灌注底板，底板及腹板下部混凝土由输送管送入多个插入串筒放入，立模时按规划在顶板上留好天窗，底板灌注完成后继续对称分层灌注腹板混凝土，上部腹板范围同样由输送管直接插入，分层厚度为30cm。顶板的灌注遵循由中央向两侧灌注的顺序。（2）混凝土捣固混凝土振捣采用插入式振捣器振捣。插入振捣厚度为30cm，插入下一层混凝土510cm，插入间距控制在振捣棒作用半径1.5倍之内，遵循“快插慢抽”的原则，振捣到混凝土不再下沉，表面泛浆有光泽并不再有气泡逸出时将振捣棒缓慢抽出，防止混凝土内留有空隙。（3）混凝土灌注注意事项混凝土要分散缓慢卸落，防止大量混凝土集中冲击钢筋和波纹管；捣固混凝土时避免振动棒与波纹管接触振动；混凝土入模过程中随时注意保护波纹管，防止波纹管碰撞变形。混凝土浇筑超方、偏载控制措施：混凝土浇筑严格控制超方及偏载，必须对称浇筑，由专人负责监督管理，现场技术人员旁站，采用两台汽车泵，必须前后左右对称浇筑，左右侧腹板混凝土浇筑偏差不得大于2立方，前后侧混凝土偏差不得大于6立方，确保混凝土浇筑安全。（4）混凝土养生混凝土灌注完成后，应及时养生。气温高于5时：混凝土灌注完成后，表面用塑料布覆盖，洒水继续养护，待同等条件养护的混凝土试件其抗压强度达到梁部混凝土设计强度的80%时，揭开塑料布，洒水继续养护，始终保持混凝土表面潮湿，养护天数14天以上。同时进行底面和侧面的养生。气温低于5时：混凝土灌注完成后，表面用塑料布覆盖，并采用棉被包裹，外面再盖一彩条布，采用蒸汽养护。锅炉设置在0#段混凝土顶面，沿着纵桥方向两侧对称设置蒸汽管道，管道端头设置塑料软管，可以直接通入梁段顶板及腹板外侧，箱梁内采用生火炉保温，以保证箱量整体的温度和湿度。待同等条件养护的混凝土试件其抗压强度达到梁部混凝土设计强度的80%时，可不用蒸汽，覆盖继续养护，始终保持混凝土表面潮湿，养护天数14天以上。3.1.2.3 预应力施工工艺3.1.2.3.1预应力材料规格与性能纵向预应力筋：采用低松弛高强度预应力钢绞线，型号为j15.20，公称面积140.00mm2，强度级别fpk=1860MPa，弹性模量EP=1.95105MPa，采用VLM型锚具。预应力钢束采用27-s15.2、25-s15.2、19-s15.2钢绞线，所有钢绞线均两端张拉；管道采用金属波纹管制孔，19-s15.2钢绞线采用波纹管内径100mm，25-s15.2、27-s15.2钢绞线采用波纹管内径为120mm。横向预应力筋：采用强度级别fpk=1860MPa的5-75的钢绞线，预应力管道采用内径为9022mm的扁镀锌金属波纹管,采用采用BM15-5型锚具，纵向间距40cm。竖向预应力筋：采用32mm的精轧螺纹钢筋，抗拉强度标准值fpk=830MPa，弹性模量EP=2.0105MPa，采用内径45mm镀锌铁皮管及JLM-32型锚具。3.1.2.3.2预应力材料和机具的进场检验钢绞线和预应力筋：外观检查和力学性能试验。锚具：外观检查、硬度试验、静载锚固试验。预应力束的锚具按设计指定的要求选用，锚口摩阻损失为张拉控制力的3%，钢束锚固时锚具的变形和钢绞线的回缩值为6mm。锚具进场后严格进行检验，确保技术性能指标符合“预应力用锚具、夹具和连接器”（GB/T14370-93）的有关规定。张拉机具：千斤顶、电动油泵、压力表的校验以及千斤顶、油泵、压力表的配套标定。3.1.2.3.3油表的校正与千斤顶的标定压力表、张拉千斤顶等计量设备，按规定定期检查并建立卡片备查。压力表选用防震型，表面最大读数为100Mpa，精度0.4级,在有资质的单位进行标定。张拉千斤顶的摩擦阻力应不大于张拉吨位的5%。并建立油压力与千斤顶张拉P-N标定曲线。在下列情况须对油表重新校正：张拉200次预应力筋；在使用中发现超过允许误差或发生故障检修后；在运输、存放和使用过程中受日晒、受潮和震动等情况必须重新校验。3.1.2.3.4 纵向、横向、竖向预应力施工预应力张拉在混凝土强度达到设计规定的强度后进行（100%的设计强度及弹性模量）。(1)预应力筋制作纵向、横向钢绞线的制作：预应力筋或钢绞线下料长度应按照设计确定，并按照下式修正：L式中：L钢绞线下料长度；锚具支承板间孔道长度；锚具高度；张拉千斤顶支承端面到槽型口外端面间的距离（包括工具锚高度）；富余长度（按100mm计）；单端张拉为1，两端张拉为2。钢绞线应在拉直条件下切断，切断前在切口两端用铁线扎紧，采用砂轮机切割，严禁用电焊切割，采用塑料胶带包裹端头。横向束下料后用压花机制作固定端梨形自锚头。钢绞线下料长度误差为50mm。钢绞线编束采用细铁丝绑扎，每间隔11.5m绑一道，编束后应顺直不扭转，运输时支点间距不得大于3m，端部悬出长度不得大于1.5m,不得在地上拖拉。钢绞线下料的数量以满足梁段施工为准。竖向预应力筋：竖向预应力筋采用32精轧螺纹钢，施工时严格按照图纸尺寸同时考虑挂篮后锚长度下料。精轧螺纹钢筋使用前如有目测可见的弯折进行调直，并清除表面浮锈、污物、泥土，钢筋表面如有明显凹坑或其它缺陷则剔除该段。下料时采用砂轮机切割，严禁用电焊切割，并随时注意不碰火。(2)穿束预应力筋在穿束时，应无损坏、污物、锈蚀。采用人工穿短束及人工配合卷扬机穿长束的方法穿束。纵横向预应力束前先用通孔器检查孔道是否畅通，穿束时，在钢束前端安放导向头,由人工或人工配合卷扬机将钢绞线穿进孔道。穿束后检查预应力筋外露情况，保证两端外露长度基本相同，满足张拉要求，然后安装锚具、千斤顶。竖向预应力筋依据设计下料直接加工成型，并在梁段混凝土灌注前直接安放在梁体竖向铁皮套管中。(3)张拉锚固预应力张拉时确保“三同心两同步”，并采取双控措施，以张拉力控制为主，延伸量校核为辅。“三同心”即锚垫板与管道同心，锚具和锚垫板同心，千斤顶和锚具同心。“两同步”即“T”构两侧两端均匀对称同时张拉。实际张拉伸长量及控制应力的计算：由于实际采用的钢绞线的弹性模量可能与理论弹性模量存在差异，设计所提供的伸长值只能作为参考，现场实际施工应根据试验确定所采用的钢绞线的弹性模量，并计算出预应力钢束的理论伸长值L（mm），其计算方法可按照下式计算：钢束的理论伸长值：式中：预应力钢束的平均张拉力（N）；L预应力钢束的长度（mm）；预应力钢束的截面面积（mm2）；预应力钢束的弹性模量（N/mm2）；预应力钢束的平均张拉力的计算：a.直线钢束取张拉端的拉力。b.两端张拉的曲线钢束平均张拉力按照下式计算：式中：预应力钢束的平均张拉力（N）；L预应力钢束张拉端的张拉力（N）；从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；孔道每米局部偏差对孔道摩阻的影响系数，采用金属波纹管时=0.00200.0030, 采用塑料波纹管时=0.00100.0025；预应力钢束与孔道壁的摩擦系数，采用金属波纹管=0.20.26, 采用塑料波纹管时=0.120.16。纵、横向预应力筋的张拉：纵向预应力在梁段混凝土强度和弹性模量达到设计要求的指标后，千斤顶两端两侧对称张拉，两端同时启动油泵，千斤顶同步施张，钢束受力要均匀。横向预应力筋采用单端张拉工艺，张拉端和锚固端交错设置，张拉时采用间隔张拉。张拉程序为：010%初始应力（作伸长值标记）30%控制应力（作伸长值标记）100%控制应力（持荷5min）（侧伸长值）锚固。预应力施工过程中，应工具锚后面的钢束上用石笔作记号，以便观察在卸压、回油过程中是否有滑丝现象。对同一张拉截面，断丝率不得大于1%，每束钢绞线断丝滑丝不得超过一根，不允许整根钢绞线拉断。测定伸长量要扣除非弹性变形所引起的伸长量，预应力钢束张拉完毕，严禁撞击锚头和钢束，钢绞线多余的长度用切割机切割。 纵、横向钢绞线伸长值的量测方法：初应力张拉（控制张力的10%），量测千斤顶的活塞外露长度L1，然后供油达到控制拉力的30%，量测顶塞外露长度L2，再张拉至控制拉力的100%，持荷5min,量测顶塞的外露长度L，实际伸长值L=LL1+（L2L1）。预应力张拉采用双控，实测伸长量与计算值允许误差为6%。竖向预应力筋张拉：在纵、横向预应力筋张拉完成后和移动挂篮之后进行，用2台千斤顶左右对称同时张拉，千斤顶的张拉头应拧入钢筋螺纹长度不得小于40cm，一次张拉到控制吨位，并实测伸长值做校核，偏差在6%之内为合格。张拉程序为：0初应力con（持荷2min锚固）。预应力张拉施工注意事项：a.采用伸长值与预应力双控。b.张拉力以应力为主，伸长值作为校核，伸长值与设计值的误差在6%之间，如超出此范围后应停止张拉查明原因，及时处理。c.纵向、横向预应力束在整个张拉过程应随时注意避免滑丝和断丝现象发生。竖向预应力钢筋在整个张拉过程随时应注意断筋或滑移现象发生。d.了解孔道在整个施工过程中的状况，与伸长值进行比较做特定分析。e.张拉过程中注意安全，千斤顶后部不能站人，防止张拉出现意外事故时伤人。f.靠近梁段外端的横、竖向预应力索待下一段混凝土浇注后张拉。 (4)孔道压浆孔道压浆在预应力张拉完成、挂篮前移之前进行，采用M50水泥浆，水灰比为0.400.45，采用一次性压浆法。a.在张拉完毕后，须在24小时内安排压浆，水泥浆强度为M50.b.压浆前应首先用清水加压冲洗孔道，以排除孔内粉碴等杂物，冲洗后用空压机吹去孔内积水。c.水泥浆的拌制方法是先加水再投放水泥，最后加入外加剂。拌和时间不少于1min，水泥浆稠度宜控制在1418S之间，水泥浆存放于储浆桶内，此时桶内灰浆仍要低速搅拌，并应经常保证足够的数量，以保证每根管道的压浆能一次完成。水泥浆从调制到压入孔内的间隔时间不得超过40min。对于因延迟使用所致的流动度降低的水泥浆不得通过加水来增加其流动度。d.孔道压浆的顺序