燃煤掺烧造纸污泥热电项目工程专项施工方案.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除江苏勤力热电有限公司燃煤掺烧造纸污泥热电项目工程模板施工方案编制人： 审核人： 目 录1、 编制依据22、 工程概况23、 施工准备2 1、技术准备2 2、主要机械设备准备2 3、模板材料的选用3 4、专业施工队伍准备3 5、作业条件准备34、 模板的计算3 1、柱模板的计算3 2、梁模板（扣件钢管架）计算书105、 模板施工25 1、施工准备25 2、模板安装28 3、模板拆除31 4、质量、安全保证措施32 5、模板安装质量标准33 6、模板工程质量保证措施34 7、安全夜以文明施工及成品保护346、 模板工程安全生产事故专项应急预案36 1、事故类型和危害程度分析36 2、应急处置基本原则37 3、组织机构及职责37 4、预防与预警40 5、信息报告程序42 6、应急处置43 7、应急物资与装备保障47第一节 编制依据混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑施工计算手册混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042011混凝土质量控制标准GB501642011建筑结构荷载规范GB50009-2012建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工安全检查标准JGJ59-2011电力建设安全工作规程第一部分DL5009.12002电力建设施工质量验收及评价规程DL/T5210.12012现行“建筑工程质量验收规范”本工程施工图纸等有关文件。第二节 工程概况1. 本工程为江苏勤力热电有限公司燃煤掺烧造纸污泥热电项目，本项目建设规模为：3130t/h循环流化床锅炉+2B15MW汽轮发电机。建筑类别为工业用房，由江苏勤力热电有限公司建设，东南大学建筑设计研究院有限公司设计，江苏华兴勘察设计有限公司勘察，南京苏安建设监理咨询有限公司监理，江苏华能建设工程集团有限公司承建。工程建设地点位于盐城市射阳县黄沙港镇海港路南侧内港河北侧。第三节 施工准备 1、技术准备：熟悉图纸，进行实地现场调查研究，根据现场条件进行拼装模板。 2、主要机械设备安排模板工程施工中，主要机具设备选用如下：（1）、圆盘锯：3台，备用1台，用于制作；（2）、手工锯：10台。 3、模板材料的选用在施工中为克服涨模、接头错位、漏浆、断面不方正等缺陷，根据以往施工经验并加以改进，并以模板质量要求进行模板工程的施工及验收。其主要材料选用如下：1）、模板：采用光滑坚硬的双面酚醛树脂覆盖面胶合板。 2）、木方：采用6080无曲双面刨光顺直的硬质木方； 4、专业施工队伍准备：根据确定的现场管理机构，选择高素质的专业班组进行模板工程的施工。 5、作业条件准备：（1）、向作业班组进行详细的质量、安全技术交底，并作好职工安全三级教育，下达工程施工任务，便班组明确有关质量、安全、进度等要求；（2）、清理现场，做好工作面准备，检查垂直和水平运输是否通畅，施工机具是否准备妥当；（3）、施工机具就位并进行了试运转，做好维修保养等工作，以保证机械正常运转；（4）、清查材料的规格、质量、数量等是否符合要求。 第四节 模板的计算一、柱模板的计算柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、混凝土结构设计规范GB50010-2010等规范编制。柱模板的背部支撑由一层木楞和一层钢管组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 1、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=500mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=500mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 6000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm。 柱箍采用双钢管48mm2.8mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 2、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940.550=36.495kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 3、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。 荷载计算值 q = 1.236.4950.400+1.402.7000.400=19.030kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=9.600cm3 I=5.760cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125(1.2014.598+1.401.080)0.1500.150=0.054kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05410001000/9600=5.575N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 514.5981504/(384600057600)=0.278mm 面板的最大挠度小于150.0/400,满足要求! 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 4、竖楞木方的计算 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.150m。 荷载计算值 q = 1.236.4950.150+1.402.7000.150=7.136kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.854/0.400=7.136kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.1360.400.40=0.114kN.m 最大剪力 Q=0.60.4007.136=1.713kN 最大支座力 N=1.10.4007.136=3.140kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.114106/83333.3=1.37N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31713/(250100)=0.514N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6775.474400.04/(1009000.004166666.8)=0.025mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求! 5、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.50+1.402.70)0.150 0.400 = 2.85kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.077kN.m 最大变形 vmax=0.017mm 最大支座力 Qmax=3.782kN 抗弯计算强度 f=0.077106/4248.0=18.13N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于296.7/150与10mm,满足要求! 6、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.782 对拉螺栓强度验算满足要求! 7、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.50+1.402.70)0.150 0.400 = 2.85kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.077kN.m 最大变形 vmax=0.017mm 最大支座力 Qmax=3.782kN 抗弯计算强度 f=0.077106/4248.0=18.13N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于296.7/150与10mm,满足要求! 8、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.782 对拉螺栓强度验算满足要求!二、梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:L1。 1、参数信息1）.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.00；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立柱间距(m):0.70；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2）.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3）.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4）.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5）.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；2、梁模板荷载标准值计算1）.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1）.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(N.mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 9.720+2.520 = 12.240 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 223.33mm；面板的最大弯距 M= 0.112.24223.3332 = 6.11104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.11104 / 2.70104=2.261N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.261N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2）.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 223.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779223.334/(10095002.43105) = 0.066 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =223.333/250 = 0.893mm；面板的最大挠度计算值 =0.066mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.893mm，满足要求！3、梁侧模板内外楞的计算1）.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.440.9)0.223=5.47kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.15.47500.002= 1.37105N.mm； 最大支座力:R=1.15.4670.5=3.007 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.37105/6.40104 = 2.136 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.136 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.22= 4.02 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.025004/(100100002.56106) = 0.066 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.066mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2）.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.007kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81022/6 = 266.67cm3；I = 81032/12 = 1333.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.301 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 3.01105/2.67105 = 1.128 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =1.128N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.052 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/250=0.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.052mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.3 =3.66 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.66kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！6、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 1）.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.900.800.90=19.83kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.83+0.34+2.27=22.44kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1022.4370.1672=0.062kN.m； =0.062106/4.86104=1.282N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.282 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2）.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）0.90= 18.68KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.675166.74/(10095004.37105)=0.023mm；面板的最大挠度计算值: =0.023mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 166.7 / 250 = 0.667mm，满足要求！7、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1）.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.167=3.4 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.167(20.8+0.5)/ 0.5=0.245 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.167=0.75 kN/m；2）.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.23.4+1.20.245=4.374 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.75=1.05 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 4.374+1.05=5.424 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.15.4240.90.9= 0.439 kN.m；最大应力 = M / W = 0.439106/83333.3 = 5.272 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.272 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.65.4240.9 = 2.929 kN； 方木受剪应力计算值 = 32928.96/(250100) = 0.879 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.879 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 3.400 + 0.245 = 3.645 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6773.6459004 /(10010000416.667104)=0.389mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.389 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3）.支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.434 kN，中间支座最大反力Rmax=5.902；最大弯矩 Mmax=0.143 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.031 mm；最大应力 =0.143106/4490=31.939 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 31.939 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!8、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1).梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =1.434 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1493=0.536 kN； N =1.434+0.536=1.97 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.9 = 123 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.434 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1970.105/(0.434424) = 10.706 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 10.706 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2).梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =5.902 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(3-0.8)=0.536 kN； N =5.902+0.536=6.295 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.9 = 123 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.434 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6295.215/(0.434424) = 34.21 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 34.21 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！第五节 模板施工一、施工准备模板安装前应作好准备工作。大模板作好清理修整工作，钢筋作好隐蔽验收，安装预留、预埋线管线盒完毕，门窗洞口模板安装完毕，墙柱内杂物清除干净，大模板下口贴好海绵条或抹好找平砂浆以防漏浆，钢管支撑架搭设完毕并做到牢固稳定，所有轴线、控制线及其他细部线均已放好并经过复核校验。1、墙模板根据现场施工计划，配备合理的模板数量，并重点解决角模连接、两块板之间的连接。现场设专人负责模板的堆放及标识工作。本工程地下室外墙拟采用f10或f12带止水片的对拉螺栓，间距300400mm。2、柱模板柱模用普通胶合板（板厚18mm，尺寸9151830mm），现场拼制。模板采用型钢和钢管柱箍。3、梁板模板拟对架空层采用钢管支撑，其余梁板采用支撑体系。采用胶合板加50100或80*100木方，梁模板预先配制，制作时应严格把关，控制好制作尺寸。模板安装时，根据所放控制线铺设梁底模板，待梁钢筋绑扎完毕后封梁侧模板，梁侧与梁底交接处贴紧海绵条，梁内加钢筋内撑以控制梁截面尺寸，所有接头处均应加好海绵条，以防漏浆。梁模板在支设时应注意起拱，起拱高度为跨度的3/1000。板模尽量采用整张胶合板铺设，铺设时应严格控制拼缝宽度。 4、楼梯模板楼梯支模采用木方和单面覆膜多层板制作，支撑采用扣件式钢管脚手架，墙体混凝土先浇注，楼梯板筋先埋入墙体内，墙模拆除后剔出钢筋并扳直与楼梯板筋焊接，楼梯混凝土与上层楼板一起浇注。楼梯底模超出侧模23cm，侧模做成正三角和倒三角定型模板，现场组装。梯墙同时浇筑。5、门窗洞口模板门窗洞口模板要从制作开始严格控制，门窗洞口的模板采用50mm厚木板外贴胶合板、阴角处采用角钢连接件，模板制作时要按照门窗洞口的尺寸画线，所有模板应用平刨机刨边，要保证模板边平直。模板内加横向水平支撑，根据不同门窗洞口尺寸所加数量不同，一般间距为400mm。顶部一道加设斜撑，同时宽度较大的门洞，中间加设一道竖向支撑。所有支撑采用50100mm木方。同时为保证门窗洞口下砼振捣密实，在底模上开透气孔。6、基础底板砖胎模基础底板模板采用240mm或180 mm厚砖胎模，砖柱间距2m。二、模板安装（一）主控项目1、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层模板支架的立柱应对准，并铺设垫板。2、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。（二）一般项目1、模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆。模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或防碍装饰工程施工的隔离剂。浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。2、梁板跨度4m时，模板必须起