塔吊基础施工方案.doc

宁波建工股份有限公司 宁波渔轮厂地块项目塔吊基础施工方案一、编制依据1、宁波渔轮厂地块项目工程地质勘察报告（详勘）2、宁波渔轮厂地块项目设计图纸3、建筑地基基础设计规范（GB500072002）4、建筑桩基技术规范（JGJ942008）5、钢结构设计规范（GB500172003）6、建筑结构荷载规范（GB50092001）7、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）二、 工程概况宁波渔轮厂地块项目，为甬江3-11#地块，原为渔轮厂，位于宁波市江东区，惊驾路以北，滨江大道以东，江东北路以西。工程总建筑面积139091m2，由1幢超高层建筑和2幢商业用房组成。其中，38层超高层办公楼采用框架-核心筒结构，建筑面积74905 m2；地上3-4层商业用房采用混合框架结构，建筑面积25805 m2；2层地下室为钢筋砼框架结构，建筑面积38381 m2。三、塔吊布置根据工程施工需要和场地实际情况，考虑选用4台塔吊，型号均为QTZ63（各塔吊布置见附图1）。1#塔吊设在8轴R轴左下侧，起升高度30m；2#塔吊设15N轴右侧，起升高度30m；3#塔吊设在13G轴左下侧，起升高度30m；4#塔吊设在1轴F轴右侧，起升高度30m。其中：1#、2#、3#塔吊均位于地下室内，采用格构柱钢筋砼承台基础；4#塔吊位于场地外，采用四桩钢筋砼承台基础。四、各塔吊基础所处土层概况 根据附图1中的塔吊布置图，结合工程勘察报告各钻孔号平面布置图，1#塔吊对应ZK13，2#塔吊对应ZK20，3#塔吊对应ZK31，4#塔吊对应ZK34，各钻孔所处土层分布概况如附图25示。各土层设计参数建议值表如附图6示。五、塔吊基础主要参数 各塔吊基础主要参数如表1示。表1 各塔吊基础主要参数塔吊1#2#3#4#钢筋砼承台4.54.51.34.54.51.34.44.41.24.04.01.2承台砼与钢筋C35砼，20钢筋，HRB335，保护层厚度50mm，箍筋间距250mm钻孔灌注桩800800800700桩砼与钢筋C30砼，18钢筋，HRB335桩中心距/m2.93.23.23有效桩长/m35303025桩承台标高/m-2.5-2.5-2.5-0.3桩进入持力层8a 粉砂7 粉质粘土6 粉质粘土5c粉质粘土格构柱规格4L10010，截面宽度0.46m六、各塔吊基础的计算13# 塔吊1、基本参数塔吊型号：QTZ63； 标准节长度b：2.5m；塔吊自重Gt：450.8kN； 塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级；最大起重荷载Q：60kN； 塔吊地脚螺栓的直径d：20mm；塔吊起升高度H：30m； 塔吊地脚螺栓数目n：12个；塔身宽度B: 2.5m； 2、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：C类 有密集建筑群的城市郊区；风荷载高度变化系数：1；主弦杆材料：角钢/方钢； 主弦杆宽度c：250mm；非工作状态：所处城市：浙江宁波市， 基本风压0：0.5 kN/m2；额定起重力矩Me：630kNm； 基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：1210.35kNm； 工作状态：所处城市：浙江宁波市， 基本风压0：0.5 kN/m2，额定起重力矩Me：630kNm； 基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：1210.35kNm；6.1 1# 塔吊格构式基础1、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：8.15m； 格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.5m； 格构柱分肢材料类型：L100x10；格构柱基础缀件节间长度a2：2m； 格构柱钢板缀件参数:宽100mm，厚10mm；格构柱截面宽度b1：0.46m； 格构柱基础缀件材料类型：L63x5； 2、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=32029.07cm4 ，An1=77.04cm2，W1=1588.74cm3 ，ix1=20.39cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=Ix1+An1(b2102/2-b1102/2)24=32029.07+77.04(2.90102/2-0.46102/2)24=4714769.71cm4；An2=An14=77.044=308.16cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=4714769.71/(2.90102/2-0.46102/2)=38645.65cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(4714769.71/308.16)0.5=123.69cm；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：Gc=25BcBch=254.504.501.30=658.13kN；作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc=450.80+658.13=1108.93kN；2、塔吊风荷载计算地处 浙江宁波市，基本风压0=0.5 kN/m2；挡风系数计算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数=0.72；体型系数s=1.90；查表得：荷载高度变化系数z=1.00；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.001.901.000.50=0.66kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.660.722.5030.0030.000.5=541.35kNm；总的最大弯矩值：Mmax=1.4(Me+M+Ph)=1.4(630.00+541.35+30.001.30)=1210.35kNm；4、塔吊水平力计算水平力：Vk=BH+P=0.502.5030.000.72+30.00=57.14kN；5、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：Fk=1108.93kN； Mkmax=1210.35kNm； Vk=57.14kN；x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(Fk+Gk)/nMxkxi/xj2经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=1108.93/4+(1210.352.902-0.5)/(2(2.902-0.5)2)=572.35kN；最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=1108.93/4-(1210.352.902-0.5)/(2(2.902-0.5)2)=-17.89kN；需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2Vk/4=1.257.14/4=17.14kN；二、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb/4=13.1420.002320/4=100.53kN；Nv=1.2Vk/n=1.257.14/12=5.71kN100.53kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算 n1Nt = Nmin其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4； Nt每一颗螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.1417.652400/4=97.92kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.217.89/3.00=7.16kN97.92kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.71/100.53)2+(7.16/97.92)2)0.5=0.091螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三、承台验算1、承台弯矩的计算依据建筑桩基技术规范（JGJ94-2008 ）的第5.9.1条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(2.90-2.50)/2=0.20m； Ni1单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=20.20407.821.2=195.75kNm。2、螺栓粘结力锚固强度计算锚固深度计算公式: h N/dfb其中 N锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=7.16kN； d楼板螺栓的直径，d=20mm； fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，fb=1.57N/mm2； h楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 7.16103/(3.1420.001.57)=72.54mm；构造要求：h440.00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于440.00mm。3、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02)= 195.75106/(1.00016.7004.500103(1250.000)2)=0.002； = 1-(1-2s)1/2=1-(1-20.002)0.5=0.002； s = 1-/2=1-0.002/2=0.999； As = M/(sh0fy)= 195.75106/(0.9991250.000300)=522.445mm2；由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:130045000.15%=8775mm2；建议配筋值：HRB335钢筋，20155。承台底面单向根数28根。实际配筋值8797.6mm2。4、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.10条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=686.82kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4500.00mm； 计算截面的剪跨比，=a/ho，此处，a=(2900.00-2500.00)/2=200.00mm， 当 3时,取=3，得=0.25； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1250)1/4=0.894； 承台剪切系数，=1.75/(0.25+1)=1.4； ho承台计算截面处的计算高度，ho=1300.00-50.00=1250.00mm；686.82kN0.891.41.5745001250/1000=11058.47kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L100x10：A =19.26cm2，i =3.05cm ，I =179.51cm4，z0 =2.84cm每个格构柱由4根角钢L100x10组成，格构柱力学参数如下：Ix1=I+A（b1/2z0）2 4=179.51+19.26(46.00/2-2.84)24=32029.07cm4；An1=A4=19.264=77.04cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=32029.07/(46.00/2-2.84)=1588.74cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(32029.07/77.04)0.5=20.39cm；2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=686.82103/(77.04102)=89.15N/mm2f=300N/mm2；格构柱平面内整体强度满足要求 。3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=8.15m；x1=L0x1102/ix1=8.15102/20.39=39.97；单肢缀板节间长度：a1=0.50m；1=L1/iv=50.00/1.96=25.51；0x1=(x12+12)0.5=(39.972+25.512)0.5=47.42；查表：x=0.87；Nmax/(xA)=686.82103/(0.8777.04102)=102.72N/mm2f=300N/mm2；格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算max=0x1=47.42=150 满足；单肢计算长度：l01=a1=50.00cm；单肢回转半径：i1=3.05cm；单肢长细比：1=lo1/i1=50/3.05=16.390.7max=0.747.42=33.19；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五、整体格构柱基础验算1、格构柱基础平面内整体强度1.2N/An+1.4Mx/(xW)=1330.71103/(308.16102)+1694.49106/(1.038645.65103)=87.03N/mm2f=300N/mm2；格构式基础平面内稳定满足要求。2、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=lo=8.15m；x2=L0x2/ix2=8.15102/123.69=6.59；An2=308.16cm2；Ady2=26.14=12.28cm2，0x2=(x22+40An2/Ady2)0.5=(6.592+40308.16/12.28)0.5=32.36；查表：x=0.93； NEX = 2EAn2/1.10x22NEX=54390.62N； 1.2N/(xA) + 1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=44.53N/mm2f=300N/mm2；格构式基础整体稳定性满足要求。3、刚度验算max=0x2=32.36=150 满足；单肢计算长度：l02=a2=200.00cm；单肢回转半径：ix1=20.39cm；单肢长细比：1=l02/ix1=200/20.39=9.81 17.888kN；Tuk/2+Gp=1952.651/2+439.823=1416.148kN 17.888kN；桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值：HRB335钢筋，1318。实际配筋值3308.5 mm2。工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：Gc=25BcBch=254.504.501.30=658.13kN；作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=450.80+658.13+60.00=1168.93kN；2、塔吊风荷载计算地处 浙江宁波市，基本风压0=0.5 kN/m2；挡风系数计算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数=0.72；体型系数s=1.90；查表得：荷载高度变化系数z=1.00；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.001.901.000.50=0.66kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.660.722.5030.0030.000.5=541.35kNm；总的最大弯矩值：Mmax=1.4(Me+M+Ph)=1.4(630.00+541.35+30.001.30)=1210.35kNm；4、塔吊水平力计算水平力：Vk=BH+P=0.502.5030.000.72+30.00=57.14kN5、每根格构柱的受力计算 作用于承台顶面的作用力：Fk=1168.93kN；Mkmax=1210.35kNm；Vk=57.14kN；x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(F+G)/nMyyi/yj2；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=1168.93/4+(1210.352.902-0.5)/(2(2.902-0.5)2)=587.35kN；最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=1168.93/4-(1210.352.902-0.5)/(2(2.902-0.5)2)=-2.89kN；需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2V/4=1.257.14/4=17.14kN；二、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb/4=13.1420.002320/4=100.53kN；Nv=1.2Vk/n=1.257.14/12=5.71kN100.53kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算 n1Nt = Nmin其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4； Nt每一颗螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.1417.652400/4=97.92kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.22.89/3.00=1.16kN97.92kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.71/100.53)2+(1.16/97.92)2)0.5=0.06 1螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三、承台验算1、承台弯矩的计算依据建筑桩基技术规范（JGJ94-2008 ）的第5.9.1条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(2.90-2.50)/2=0.20m； Ni1单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=20.20422.821.2=202.95kNm。2、螺栓粘结力锚固强度计算锚固深度计算公式: h N/dfb其中 N锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=1.16kN； d楼板螺栓的直径，d=20mm； fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，fb=1.57N/mm2； h楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 1.16103/(3.1420.001.57)=11.71mm；构造要求：h440.00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于440.00mm。3、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) =202.95106/(1.00016.7004.500103(1250.000)2)=0.002； = 1-(1-2s)1/2=1-(1-20.002)0.5=0.002； s = 1-/2=1-0.002/2=0.999； As = M/(sh0fy)=202.95106/(0.9991250.000300)=541.678mm2；由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:130045000.15%=8775mm2；建议配筋值：HRB335钢筋，20155。承台底面单向根数28根。实际配筋值8797.6mm2。4、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.10条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=704.82kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4500.00mm； 计算截面的剪跨比，=a/ho，此处，a=(2900.00-2500.00)/2=200.00mm， 当 3时,取=3，得=0.25； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1250)1/4=0.894； 承台剪切系数，=1.75/(0.25+1)=1.4； ho承台计算截面处的计算高度，ho=1300.00-50.00=1250.00mm；704.82kN0.891.41.5745001250/1000=11058.47kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！四、单肢格构柱截面验算1、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=704.82103/(77.04102)=91.49N/mm2f=300N/mm2；格构柱平面内整体强度满足要求 。2、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=8.15m；x1=L0x1102/ix1=8.15102/20.39=39.97；单肢缀板节间长度：a1=0.50m；1=L1/iv=50.00/1.96=25.51；0x1=(x12+12)0.5=(39.972+25.512)0.5=47.42；查表：x=0.87；Nmax/(xA)=704.82103/(0.8777.04102)=105.41N/mm2f=300N/mm2；格构柱整体稳定性满足要求。3、刚度验算max=0x1=47.42=150 满足；单肢计算长度：l01=a1=50.00cm；单肢回转半径：i1=3.05cm；单肢长细比：1=lo1/i1=50/3.05=16.390.7max=0.747.42=33.19；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五、整体格构柱基础验算1、格构柱基础平面内整体强度1.2N/An+1.4Mx/(xW)=1402.71103/(308.16102)+1694.49106/(1.038645.65103)=89.37N/mm2f=300N/mm2格构式基础平面内稳定满足要求。2、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=lo=8.15m；x2=L0x2/ix2=8.15102/123.69=6.59；An2=308.16cm2；Ady2=26.14=12.28cm2；0x2=(x22+40An2/Ady2)0.5=(6.592+40308.16/12.28)0.5=32.36；查表：x=0.93； NEX = 2EAn2/1.10x22NEX=54390.62N； 1.2N/(xA) + 1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=47.16N/mm2f=300N/mm2；格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算max=0x2=32.36=150 满足；单肢计算长度：l02=a2=200.00cm；单肢回转半径：ix1=20.39cm；单肢长细比：1=l02/ix1=200/20.39=9.81 2.888kN；Tuk/2+Gp=1952.651/2+439.823=1416.148kN 2.888kN；桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值：HRB335钢筋，1318。实际配筋值3308.5 mm2。6.2 2# 塔吊格构式基础格构柱基本参数格构柱计算长度lo：8.95m； 格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.5m； 格构柱分肢材料类型：L100x10；格构柱基础缀件节间长度a2：2m； 格构柱钢板缀件参数:宽100mm，厚10mm；格构柱截面宽度b1：0.46m； 格构柱基础缀件材料类型：L63x5； 非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：Gc=25BcBch=254.404.401.20=580.80kN；作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc=450.80+580.80=1031.60kN；2、塔吊风荷载计算地处 浙江宁波市，基本风压0=0.5 kN/m2；挡风系数计算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数=0.72；体型系数s=1.90；查表得：荷载高度变化系数z=1.00；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.001.901.000.50=0.66kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.660.722.5030.0030.000.5=541.35kNm；总的最大弯矩值：Mmax=1.4(Me+M+Ph)=1.4(630.00+541.35+30.001.20)=1207.35kNm；4、塔吊水平力计算水平力：Vk=BH+P=0.502.5030.000.72+30.00=57.14kN；5、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：Fk=1031.60kN；Mkmax=1207.35kNm；Vk=57.14kN；x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(Fk+Gk)/nMxkxi/xj2经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=1031.60/4+(1207.353.202-0.5)/(2(3.202-0.5)2)=524.69kN；最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=1031.60/4-(1207.353.202-0.5)/(2(3.202-0.5)2)=-8.89kN；需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2Vk/4=1.257.14/4=17.14kN；二、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb/4=13.1420.002320/4=100.53kN；Nv=1.2Vk/n=1.257.14/12=5.71kN100.53kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算 n1Nt = Nmin其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4； Nt每一颗螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.1417.652400/4=97.92kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.28.89/3.00=3.56kN97.92kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.71/100.53)2+(3.56/97.92)2)0.5=0.07 1螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三、承台验算1、承台弯矩的计算依据建筑桩基技术规范（JGJ94-2008 ）的第5.9.1条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(3.20-2.50)/2=0.35m； Ni1单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=20.35379.491.2=318.77kNm。2、螺栓粘结力锚固强度计算锚固深度计算公式: h N/dfb其中 N锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=3.56kN； d楼板螺栓的直径，d=20mm； fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，fb=1.57N/mm2； h楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 3.56103/(3.1420.001.57)=36.04mm；构造要求：h440.00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于440.00mm。3、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02)=318.77106/(1.00016.7004.400103(1150.000)2)=0.003； = 1-(1-2s)1/2=1-(1-20.003)0.5=0.003； s = 1-/2=1-0.003/2=0.998； As = M/(sh0fy) =318.77106/(0.9981150.000300)=925.494mm2由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:120044000.15%=7920mm2；建议配筋值：HRB335钢筋，20160。承台底面单向根数26根。实际配筋值8169.2mm2。4、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.10条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=629.63kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4400.00mm； 计算截面的剪跨比，=a/ho，此处，a=(3200.00-2500.00)/2=350.00mm， 当 3时,取=3，得=0.30； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1150)1/4=0.913； 承台剪切系数，=1.75/(0.304+1)=1.342； ho承台计算截面处的计算高度，ho=1200.00-50.00=1150.00mm；629.63kN0.911.3421.5744001150/1000=9734.03kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！四、单肢格构柱截面验算1、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=629.63103/(77.04102)=81.73N/mm2f=300N/mm2；格构柱平面内整体强度满足要求 。2、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=8.95m；x1=L0x1102/ix1=8.95102/20.39=43.89；单肢缀板节间长度：a1=0.50m；1=L1/iv=50.00/1.96=25.51；0x1=(x12+12)0.5=(43.892+25.512)0.5=50.77；查表：x=0.85；Nmax/(xA)=629.63103/(0.8577.04102)=95.82N/mm2f=300N/mm2；格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算max=0x1=50.77=150 满足；单肢计算长度：l01=a1=50.00cm；单肢回转半径：i1=3.05cm；单肢长细比：1=lo1/i1=50/3.05=16.390.7max=0.750.77=35.54；因截面无削弱