脚手架专项安全施工方案.doc

和水境佳苑三期工程 专项施工方案目 录脚手架专项安全施工方案2一、工程概况2二、脚手架搭设要求2三、脚手架搭设2四、脚手架拆除4五、脚手架拆除要点5六、脚手架的计算5七、脚手架检查与验收30八、安全管理31九、安全技术措施32脚手架专项安全施工方案一、工程概况水境佳苑1#、2#、9#、18#楼为11层框架结构，建筑高度为33.9米。10#、19#楼为5-6层砖混结构，建筑高度为20.08米和19.68米，阁楼一层。根据工程的特点，本工程采用扣件钢管脚手架，18#、19#楼塔设落地式脚手架；1#、9#楼部分搭设一层落地式脚手架部分搭设在二层平台上；2#楼北侧、东、西侧搭设在二层平台上，南侧搭设在地下室顶板上；10#楼搭设在地下室顶板上。为了加强脚手架的稳定性，其中小高层底部二节立杆采用双排双立杆脚手架。本工程脚手架采用483.5焊接钢管，剪刀撑颜色漆成红白相间色，用绿色密目网作防护。二、脚手架搭设要求1、根据规范要求脚手架搭设高度应比建筑物高1.5米，作业人员持证上岗，系安全带作业。做到每搭设两步验收一次，合格后才能使用。2、外架总的搭设要求是横平竖直，连接牢固，底脚着实，层层结实。3、严格按施工方案施工。对原材料进行严格的质量检查，所有预埋件做到埋设牢固、位置正确。三、脚手架搭设主体结构施工外架及外装饰脚手架，架子宽1.2米，立杆间距1.8米，步距1.80米，架子搭设、剪刀撑、斜撑等设置按规定施工。架子沿单体建筑物四周搭设。脚手架地基应平整夯实，并做C15砼100厚垫层，脚手架的钢立柱立于该垫层上，并加设纵横扫地杆。架外设置排水沟。搭设顺序及搭设方法如下：搭设顺序为：摆放扫地杆（贴近地面的大横杆）逐根树立立杆，随即与扫地横杆并与立杆或扫地杆扣紧安第一步大横杆（与各立杆扣紧）安第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆加设临时斜撑杆（上端与第二大横杆扣紧，在装设两道连墙杆后可拆除）第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手片。1、剪刀撑的搭设是将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管变弯。斜杆两端扣件与立杆节点（即立杆与横杆的交点）的距离不大于20cm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm，以保证架子的稳定性。2、脚手架各杆件相交的伸出的端头，均应大于10cm，以防止杆件滑脱；设置连墙杆与墙锚拉。脚手架两端设置剪刀撑，中间每隔12-15m加设一组长剪刀撑。剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆的大横杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点。3、每层都要设置连墙杆，垂直距离不大于4米。连墙杆一般应设置在框架或楼板附近等具有较好抗水平力结构部位，其水平距离为4.5-6.0m，即3-4根立杆设1点。4、水平斜拉杆设置在有连墙杆的步架平面内，以加强脚手架的横向刚度。5、在铺脚手片的操作层上必须设护栏和挡脚板。栏杆高度1.2m。挡脚板亦可用加设一道低栏杆（距脚手板面0.2-0.4m）代替。6、其它要求按规范要求搭设。7、具体搭设根据外架搭设平面图及外架搭设示意图。四、脚手架拆除1、拆除脚手架前向操作人员进行安全技术交底，拆除时设警戒区，设置明显标志，并配专人警戒。2、拆除顺序自上而下进行，不能上下同时作业，连墙点必须与脚手架同步拆除，原则不允许分段，分立面拆除。如实际施工需要时，应暂不拆除两端加设连墙点和横向水平撑，拆下扣件和配件应及时运至地面。严禁高空抛掷。3、拆除顺序：即搭设的反程序进行：安全网拆档板拆脚手片防护栏杆搁栅斜拉杆连墙杆大横杆小横杆立杆 4、所有脚手片拆除时，应自外向里竖立，搬运，防止自里向外翻起后，垃圾等直接从高处坠落伤人。5、脚手架内使用电焊气割时，应严格按照国家特殊工种的要求和消防规定执行，严禁无证动用焊割工具。6、当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现隐患，应及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位结束方可撒离岗位。7、输送至地面的所有杆件、扣件等对象，应按类堆放整理。五、脚手架拆除要点 1、划出工作区域，禁止行人进行。2、严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆除，先绑者后拆除，一般先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。3、统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先告知对方以防坠落。4、材料工具要用滑轮和绳索运送不得乱扔。六、脚手架的计算 A、落地架计算 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 （一）、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 40.5 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用焊缝连接； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； 3.风荷载参数 浙江省丽水市地区，基本风压为0.30，风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65； 考虑风荷载 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161； 脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110； 安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢； 5.地基参数 地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00； 基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。 （二）、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.036 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.036+1.20.123=0.190 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1901.2002+0.101.4701.2002 =0.234 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1901.2002-0.1171.4701.2002 =-0.275 kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.234106,0.275106)/4790.0=57.411 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 57.411 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.036+0.123=0.158 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1581200.04/(1002.06105115000.0)+0.9901.050 1200.04/(1002.06105115000.0) = 1.004 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! （三）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0361.200 = 0.043 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3501.0501.200/(2+1)=0.147 kN； 活荷载标准值：Q=3.0001.0501.200/(2+1) =1.260 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.043+0.147)+1.4 1.260 = 1.992 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0361.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.9921.050/3 = 0.697 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.703 kN.m； = M / W = 0.703106/4790.000=146.800 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0361050.04/(3842.060105115000.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.043+0.147+1.260 = 1.450 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1450.0801050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 115000.0) = 2.515 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.515 = 2.539 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!； （四）、扣件抗滑力的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0361.050=0.038 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3501.0501.200/2=0.221 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.200 /2 = 1.890 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.038+0.221)+1.41.890=2.956 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161 NG1 = 0.11640.500 = 4.702 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.200(1.050+0.3)/2 = 1.134 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.200/2 = 0.264 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20040.500 = 0.243 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.343 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.2002/2 = 3.780 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3000.8400.649 = 0.114 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.343+ 1.43.780= 12.904 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.343+ 0.851.43.780= 12.110 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1141.200 1.8002/10 = 0.053 kN.m； （六）、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =12.904 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12904.000/(0.188457.000)=150.189 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 150.189 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =12.110 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12109.860/(0.188457.000)+52968.356/4790.000 = 152.008 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 152.008 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ （七）、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.641 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m； Hs =0.1884.57010-4205.000103-(1.21.641 +1.43.780)/(1.20.116)=74.301 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 74.301 /(1+0.00174.301)=69.162 m； H= 69.162 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.641 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.053 /(1.4 0.85) = 0.045 kN.m； Hs =( 0.1884.57010-4205.00010-3-(1.21.641+0.851.4(3.780+ 0.1884.5700.045/4.790)/(1.20.116)=73.179 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 73.179 /(1+0.00173.179)=68.189 m； H= 68.189 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 （八）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.114 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.960 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 2.077 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 7.077 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949； A = 4.57 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.57010-4205.000103 = 88.907 kN； Nl=7.077Nf=88.907,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为连墙件的轴向拉力，N=7.077 kN； lw为连墙件的周长，取Lw=pid=150.796 mm； t为连墙件的周长，t=3.250 mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0 N/mm2； 经过焊缝抗拉强度 =7077.190 /( 150.7963.250)= 14.441 N/mm2； 经过焊缝抗拉强度=14.441ft=185.000； 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 连墙件对接焊缝连接示意图 十、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =134.554 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.110 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=134.554 fg=200.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！ B、悬挑卸料平台计算 计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)、 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)等规范。 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。 （一）、参数信息: 1.荷载参数 脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.35； 栏杆、挡杆类别：栏杆冲压钢，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.11； 施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。 2.悬挑参数 内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.50； 上部拉绳点与墙支点的距离(m)：5.00； 钢丝绳安全系数K：10.00，计算条件：铰支； 预埋件的直径(mm)：20.00。 3.水平支撑梁 主梁槽钢型号：12.6号槽钢槽口水平 ； 次梁槽钢型号：10号槽钢槽口水平 ； 次梁槽钢距(m)：0.40，最近次梁与墙的最大允许距离(m)：0.20。 4.卸料平台参数 水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.10； 计算宽度(m)：3.00。 (二)、次梁的计算: 次梁选择10号槽钢槽口水平，间距0.40m，其截面特性为： 面积A=12.74cm2，惯性距Ix=198.30cm4，转动惯量Wx=39.70cm3，回转半径ix=3.95cm， 截面尺寸：b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。 1.荷载计算 (1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.35 0.40= 0.14kN/m； (2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载： Q2 = 10.00/ 2.50/ 3.00 0.40= 0.53kN/m； (3)槽钢自重荷载 Q3= 0.10kN/m； 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.14+0.53+0.10) = 0.93kN； 经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4 2.00 0.40 3.00= 3.36kN。 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，活荷载计算值 M = 0.933.002/8+3.363.00/4=3.56kN.m。 3.抗弯强度计算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =3.56103/(1.0539.70)=85.43N/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5708.5048.00235/(3.00100.00235.0)=0.78； 由于 b大于0.6，按照下面公式计算： 得到 b=0.706； 经过计算得到强度 =3.56103/(0.70639.700)=127.02N/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求! (三)、主梁的计算: 根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择12.6号槽钢槽口水平，其截面特性为： 面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.47cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm； 截面尺寸，b=53.00mm,h=126.00mm,t=9.0mm； 1.荷载计算 (1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11kN/m； Q1 = 0.11kN/m； (2)槽钢自重荷载 Q2=0.12kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.11+0.12) = 0.28kN/m 经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力 P = (0.933.00+3.36)/2=3.07kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 经过连续梁的计算得到: 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) R1 = 19.193 kN； R2 = 6.048 kN。 最大支座反力为 Rmax=19.193kN.m； 最大弯矩 Mmax=5.662kN.m； 最大挠度 V=4.372mm。 3.抗弯强度计算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =5.66106/1.05/62137.0+5.76103/1569.000=90.450N/mm2； 主梁的抗弯计算强度 90.450小于f=205.00，满足要求! 4.整体稳定性计算 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5709.053.0235/(2500.0126.0235.0)=0.863； 由于 b大于0.6，按照下面公式计算： 计算得到 b=0.743； 经过计算得到强度 =5.66106/(0.74362137.00)=122.59N/mm2； 主梁槽钢的稳定性计算 =122.59 f=205.00,满足要求! (四)、钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力： RCi=RUisini； 根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为： RU1=20.04kN； (五)、钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为20.04kN； 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。 计算中Fg取20.038kN，=0.820,K=10.000，得到：d=22.1mm。 钢丝绳最小直径必须大于23.000mm才能满足要求！ (六)、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N为： N=RU=20038.128N。 钢板处吊环强度计算公式为： 其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8， 在物件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的。吊环的应力不应大于50N/mm2， f = 50.0N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=20038.14/(3.14250.002)1/2=22.6mm。 (七)、操作平台安全要求: 1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； 2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算； 3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口； 4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏； 5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩； 6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度； 7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换， 焊缝脱焊应及时修复； 8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。七、脚手架检查与验收1进行脚手架检查，验收时应根据下列技术文件 施工组织设计及变更文件 技术交底文件 2脚手架应在下列阶段进行检查与验收。基础完工后及脚手架搭设前；每搭设完10m高度后；作业层上施工荷载前；达到设计高度后；遇有六级大风与大雨或停用超过一个月。3脚手架使用中，定期检查项目：本工程一个月一大查，半个月小查，班前，班后天天查地