特长隧道排水方案

新建铁路XXXXX标段第XX项目部 XXX特长隧道排水方案新建XXXXX铁路XX标段XXX特长隧道排水方案1.概况1. 1隧道总体概况XX隧道是铁路双线隧道,为本项目部头号控制工程，被XX铁路公司列入为级风险隧道，同样也是XX铁路第一长隧道。隧道起讫里程为DK218+500DK233+195,全长14695m， 其中级围岩6586m，级围岩4539m，级围岩3570m。隧道设3个斜井，1个平行导坑、1个进口和1个横洞，共计6个工作面。XX隧道总体坡度分布具体见下表：XX隧道总体坡度分布表里程距离(m)坡度()DK218+500219+10060011DK219+100221+000190018DK221+000232+2301123020DK232+230233+195965-10全隧道共设6个工作面，1、进口；2、平导；3、1#斜井；4、2#斜井；5、3#斜井；6、横洞。具体施工区段划分见下表：XX隧道施管段划分平面示意图 施工队伍部署及任务划分表：作业队名称负责施工工程项目长度(m)备注隧道十一队XX隧道进口2150正洞2010m，明洞140m隧道十二队XX隧道平行导坑3716平行导坑长3960m，承担正洞施工3716m。隧道十三队1#斜井1984斜井长284 m，承担正洞施工1984m。隧道十四队XX隧道2#斜井2600斜井长1854m，承担正洞施工2600m。隧道十五队XX隧道3#斜井2052斜井长1385m，承担正洞施工2052m。隧道十六队XX隧道横洞及出口2193横洞长249m, 承担施工XX隧道正洞2193m1.2气象、水文特征隧道区属大陆性亚热带、黔东南付热带夏热冬凉润湿气候区：冬无严寒、夏无酷暑、雨量充沛、霜冻期短。全年平均气湿1718度，最高气温39度，最低气温-4度。年降水量939.21384.3mm，年蒸发量984.61360mm，相对湿度一般96%，风力一般1.53.8m/s；春夏季多南风及东南风而冬季多北风或东北风。隧道进口八匡河属寨蒿河支流，由东北向西南汇入榕江盆地，最终汇入寨蒿河，该河分别于DK219+443、DK220+783两次从隧道洞顶通过，埋深分别为13m、28m，河床宽2025m，河水深0.20.5m，属于山区季节性河流；出口位于增冲河左侧，该河由南向北流，最终汇入曹坪江，河床宽30m左右，河水湍急，水深0.51.0m；统属珠江水系；常年流水；每年58月为洪水期，12月次年3月为枯水期，河床纵坡均陡急，进口处八匡河河床高程284m、出口增冲河河床高程337.00m。洞身段DK221+535、DK223+960、DK224+845、DK226+245、DK227+530及DK231+445有溪流通过，为山涧溪流，蜿蜒而行，自北向南汇入隧道右侧牙现河。1.3水文地质条件八匡河于DK219+443、DK220+783两次从隧道洞顶通过，河床内粗颗粒的卵石土厚510m，地下水位埋深浅（仅地表下0.51.0m），受八匡河河水的近源补给其内赋存丰富的第四系孔隙潜水，该两段埋深均浅，对隧道洞身的影响较大。 洞身含水岩组为浅变质碎屑岩类含水岩组，洞身地下水为基岩裂隙水，为风化、构造裂隙带网状裂隙水；隧道洞身以较硬脆性的砂质板岩和变余砂岩为主，构造极为发育，致洞身围岩微张张开型节理裂隙密集发育，有赋存地下水的空间条件；隧道区降水汇水面积较大。隧道洞顶发育有八匡河，洞顶上方深切沟谷内一般都有常年流水，山区地形特点造成地下水与地表河水互为补给关系，故隧道区地下水补给来源充足。由于地形复杂，地质构造发育，地下水流向紊乱，总体来看，从隧道进口到DK219+250段地形总体为南高北低，地下水的总体流向为NW向，既由隧道右侧向左侧排泄，DK219+250DK221+000段地形总体为北高南低，地下水的总体流向为由北向南，既隧道洞身为由左侧向右侧排泄，DK221+000DK223+300段为一单斜坡面，总体地势上南高北低，且八匡河发育于线路的左侧，地下水总的流向应为NW向，既隧道洞身为由右侧向左侧排泄，DK223+300DK233+195隧道出口，总体地势为北高南低，且线路右侧发贵鲁溪，牙线河，流向为由西向东，地下水的总体流向应为NE向，既隧道洞身为由左侧向右侧排泄。测区内深切沟谷发育，且线路被八匡河、贵鲁溪、牙线河和增冲河成半包围状，基岩裂隙水具补给近、径流段，坡降大的特点，洞顶沟壑多见季节性流水；同时，隧道本身穿过一个大型的增盈向斜构造盆地北端，向斜轴部大致位于DK229+200附近，向斜两翼受构造切割剧烈，造成岩体破碎程度极高；向斜构造盆地的特点造成向斜两翼的地下水均向向斜轴部汇集，因此可以预测洞身基岩裂隙水含水较丰富，水量较丰富。隧道通过洞身各断裂构造、各向斜轴部特别是增盈向斜盆地轴部构造时，因地下水的集中富集，有可能会发生断层带地下水的局部突然涌出。1.4地表渗漏水 八匡河两次于DK219+443、DK220+783隧道洞顶通过，为常年性的流水，该两外埋深均浅，分别为13m、28m，覆盖卵石土层厚515m，部分隧道洞身为卵砾石层内，隧道开挖务必造成八匡河的流漏，需采取严密防范措施；隧道区坡体垂直线路方向的常年有水溪沟发育，不过沟溪通过处洞身埋深均大，最浅处DK231+450埋深为140m：基岩主为浅变质的砂质板岩、变质砂岩构成，不存在大型裂隙管道；虽然洞身有断裂构造发育，根据勘探及水文地质试验，断裂构造具一定的导水性质，隧道施工可能造成地表溪水渗漏。 DK229+600左70m为苗兰村，该村基本位于增盈盆状向斜轴部轴线上，村民饮用水主要以地表沟溪水为主，少量利用基岩裂隙下降泉，向斜富水盆地的特点造成地下水的交替作用较为强烈，加之本段断裂构造发育，导水性强，通过该段洞身时遇地下水建议“以堵为主，限量排放”。 其余地段隧道洞身仅DK222+100左100m为鸡雄村、DK223+600左150m为下高岜村，两个村庄饮用水以地表沟溪水为主，少量利用基岩裂隙下降泉；均为深埋隧道区，埋深均超过300m，岩性的特点不会造成上述两个村庄饮用水源的枯竭。1.5隧道涌水量计算根据地层出露位置、岩性、地质构造、节理裂隙发育情况，地貌形态及在本水文地质单元中的径流条件，以及XX隧道正洞任务划分，分别划分出隧道涌水于DK218+500DK220+650（A段）、DK220+650DK222+634（B段）、DK222+634DK226+350（C段）、DK226+350DK228+950（D段）、DK228+950DK231+002（E段）、DK231+002DK233+195（F段）六个水文地质单元，据1982年版榕江幅1:20万区域水文地质普查报告，选择降水入渗系数数值aA=0.23，aB=0.23、aC=0.23、aD=0.23，aE=0.23、aF=0.23多年平均降雨量m取1200mm。测区降水汇水面积分别为A段FA=12.695 km2、B段FB=15.263 km2、C段Fc=17.353km2、D段FD=18.717 km2、E段=17.196 km2、F段FF=5.18 km2、Q=2.74WA式中：Q隧道区平常期涌水量（m3/d）降水入渗系数W年降雨量（mm） F汇水面积（Km2）Q（2.74AWFA）+（2.74BWFB）+（2.74CWFC）+（2.74DWFD）=（2.740.23120012.695）+（2.740.23120015.263） +（2.740.23120017.353）+（2.740.23120018.717）+（2.740.23120017.196）+（2.740.2312005.18）=9600.467+11542.49+13123. 3+14154.54+13004.3+3917.323=65342.161（m3/d）雨季涌水量期根据榕江幅水文报告的建议结合隧道区岩体破碎情况，其A段倍值系数按1.6、B段按1.6、C段按1.7、D段按1.7、E段按1.6、F段按1.6考虑。Q雨（9600.4671.6）+（11542.491.6）+（13123.031.7）+（14154.541.6）+（13004.31.6）+（3917.3231.6）=15360.75+18467.99+22309.16+22647.27+20806.88+6267.717=105859.761（m3/d）地下水动力学法A柯斯嘉科夫公式，无边界条件下两侧进水的潜水非完整井其中：Q_隧道涌水量，m3/d K_含水层渗透系数LnR_隧道涌水影响半径，m ；Lnr_隧道宽度之一半，r=6.5mS_隧道水位降深，mB_隧道通过含水层长度，mH1_静止水位至隧道底的厚度，mh水位下降曲线在隧道边墙上的高度，ma隧道中心距离河流或富水断层带的水平距离，mB用库萨金经验公式计算影响半径，S=H1-h当H1足够大、h为小值时，取S=H1划分DK218+500DK220+650（A段）、DK220+650DK222+634（B段）、DK222+634DK226+350（C段）、DK226+350DK228+950（D段）、DK228+950DK231+002（E段）、DK231+002DK233+195（F段）共六段进行隧道涌水量计算，隧道洞身岩性单一，构造发育岩体破碎程度类似，参照各深孔孔水文地质试验确定的水文参数再结合各段地质情况分段计算隧道涌水量；雨季涌水量期根据榕江幅水文报告的建议结合隧道区岩体破碎情况。DK218+500DK220+650（A段）该段从地表调绘及勘探情况来看，岩体较完整，总体构造为单斜构造，八匡河两次从洞顶穿过，地表水近源补给地下水，迳流短，综合取渗透系数K=0.02m/d、H1=S=323m、B=2150m，代入公式A、B计算得：R=1614.908m=1.768代入柯斯嘉科夫公式，=Qa=8875.595 m3/d 雨季最大涌水量 Qa雨=8875.5951.6=14200.95m3/dDK220+650DK222+634（B段）该段从地表调绘及勘探情况来看，构造较发育，特别是断裂构造发育，根据抽水水文地质试验值，综合取渗透系数K=0.02m/d，H1=S=425m，B=1984m代入公式A、B计算得：R=2478.155m=1.74代入柯斯嘉科夫公式，=Qb=9887.177 m3/d雨季最大涌水量 QB雨=9887.1771.6=15819.48 m3/dDK222+634DK226+350（C段）该段横穿增盈盆状向斜北端，断裂构造较发育，考虑到盆状构造为良好的赋水构造，综合取渗透系数K=0.02m/d，H1=S=427m，B=3716m代入公式A、B计算得：R=2495.668m=1.741代入柯斯嘉科夫公式，=Qc=18579.36m3/d雨季最大涌水量 Qc雨=18579.361.7=31584.91m3/dDK226+350DK228+950（D段）该段岩性单一，主要为一宽缓的背斜构造，根据DZ-XX-深-6#孔取渗透系数K=0.03m/d，H1=S=404m，B=2600m代入公式A、B计算得：R=2812.954m=1.71代入柯斯嘉科夫公式，=QD=17800.01m3/d雨季最大涌水量 Qc雨=17800.011.7=30260.02m3/dK228+950DK231+002（E段）该段岩性单一，主要为一宽缓的背斜构造，根据DZ-XX-深-6#孔取渗透系数K=0.02m/d，H1=S=388m，B=2052m代入公式A、B计算得：R=2616.686m=1.75代入柯斯嘉科夫公式，=Qc=9599.266 m3/d雨季最大涌水量 QD雨=9599.2661.6=15358.82 m3/dDK231+002DK233+195（F段）该段岩性单一，主要为一宽缓的背斜构造，根据DZ-XX-深-6#孔取渗透系数K=0.011m/d，H1=S=235m，B=2193m代入公式A、B计算得：R=755.663m=1.88代入柯斯嘉科夫公式，=Qc=4486.166m3/d雨季最大涌水量 QD雨=4486.1661.6=7177.866 m3/d全隧道平常期涌水量Q=QA+ QB+QC+ QD +QE+QF =8875.595+9887.177+18579.36+17800.01+9599.266+4486.166 =69227.58 m3/d全隧道雨季最大涌水量Q雨=QA雨+ QB雨+QC雨+ QD雨+ QE雨+ QF雨=14200.95+15819.48+31584.91+30260.02+15358.82+7177.866 =114402.01 m3/d推荐隧道涌水量通过以上两种方法的计算，可以看出两种方法计算的结果相差较大，因入渗系数往往受地形地貌、岩性、构造及植被等影响大；而枯季迳流模数是根据枯季各主要沟谷沟水流量实测而得；而地下水动力学法虽然是根据单孔抽水试验得到水文参数较精确，但受层理构造及岩性不能越层补给等因素影响较大。考虑到本隧道主要穿越一向斜构造盆地，按大气降水入渗法计算结果作为设计值，推荐该隧道平常期涌水量Q=69227.58m3/d，取最大涌水量Qmax=114402.1 m3/d。主要大的涌水地段集中在隧道中部向斜、断层带附近。其中： 隧道内平常涌水量DK218+500DK220+650段雨季平常涌水量= 8875.595 m3/dDK220+650DK222+634段雨季平常涌水量= 9887.177 m3/dDK222+634DK226+350段雨季平常涌水量= 18579.36 m3/dDK226+350DK228+950段雨季平常涌水量= 17800.01 m3/dDK228+950DK231+002段雨季平常涌水量= 9599.266 m3/dDK231+002DK233+195段雨季平常涌水量= 4486.166 m3/d隧道内最大涌水量DK218+500DK220+650段雨季平常涌水量= 14200.95 m3/dDK220+650DK222+634段雨季平常涌水量= 15819.48 m3/dDK222+634DK226+350段雨季平常涌水量= 31584.91 m3/dDK226+350DK228+950段雨季平常涌水量= 30260.02 m3/dDK228+950DK231+002段雨季平常涌水量= 15358.82 m3/dDK231+002DK233+195段雨季平常涌水量= 7177.866 m3/d隧道涌水量计算是基于含水岩层是均质体这一概念的，但实际上含水岩层并非均质体，且采用了封堵措施后，将使地下水径流更趋复杂化，而且，雨后涌水量要大增这一事实必须加以重视。因此，在施工中遇突发涌水、大涌水等特别情况时其设计封堵措施不受上述计算的限制。2、隧道排水总体方案XX隧道各工点排水总体方案工点名称里程长度（m）排水类型最大涌水量（m3/d）隧道十一队DK218+500DK220+6502150顺坡排水14200.95隧道十三队DK220+650DK221+300650反坡抽水至DK221+310处，从1#斜井反坡抽出5182.793DK221+300DK222+6341334顺坡排水至DK221+310处，从1#斜井反坡抽出10636.687隧道十二队DK222+634DK226+3503716顺坡排水31584.91隧道十四队DK226+350DK228+9502600反坡排至DK227+118反坡抽水至DK227+618反坡抽水至DK228+118处从2#斜井反坡抽出30260.02隧道十五队DK228+950DK230+0001050反坡排至DK229+618反坡抽水至DK229+118反坡抽水至DK229+618反坡抽水至DK230+010处从3#斜井反坡抽出7859.045DK230+000DK231+0021002顺坡排水至DK230+010处，从3#斜井反坡抽出7499.775隧道十六队DK231+002DK233+1002098从横洞顺坡排出6866.924DK233+100DK233+19595从横洞顺坡排出310.9422、隧道抽水设备配置计算主要排水设备配置如下：工点名称型号功率扬程台数（单位：台）m3/h备用合计（台）进口400-400A55kw50m2107324平导400-400A55kw50m21073241#斜井400-400A55kw50m21073132#斜井400-400A55kw50m4107326400-40075kw10061200393#斜井400-400A55kw50m6107339400-40075kw1006120039横洞400-400A55kw50m41073262.2离心式抽水机抽水配置计算与管径计算（1）1#斜井抽水设备配置计算1#斜井全长284米，洞口距正洞高差31.24m,承担最大15819.48m3/d的抽水任务，配置两个抽水泵站，如图示；其中一号泵站距洞门口高差为31.24m,一号泵站设置于正洞的DK221+310处。洞内抽水采用分级式综合抽水，最后达到把水排出洞外目的。由于DK220+750DK221+000为浅埋段，最浅处埋深仅17m,为便于排水方便施工选择DK222+947处挖一孔桩直径2.5m深21m进行排水，此处埋深35m, 隧道填充面距离地表50m，在正洞DK222+947处设一水泵站。抽水机功率计算：按最大15819.48m3/d的抽水任务计算抽水机功率P=（(*g*Q*H)/3600）/1000*式中： P： 功率（单位：kw） ：比重=1000（单位：Kg/m3）Q：流量（单位：m3/h）H：扬程（一号泵站按照50m考虑）：效率按照70%考虑Q（洞内每小时最大涌水量）=15819.48/24=659.145m3 /h一号泵站配置计算：H：扬程（按照50m考虑）；Q：（洞内每小时最大涌水量）659.145m3 /hP=（(1000*9.8*659.145*50)/3600）/1000*70%=63kw假设配置功率为：55kw的抽水机：63/55=2台；需配置：一号泵站离心式水泵功率为55kw杨程50 m每小时流量1073 m3的不少于6台；其中包括：备用2台、使用4台。管径的计算：D2=Q /3600/式中： Q：流量（单位：m3/h） D：管径（单位：cm）D2 =659.145/3600/D=241cm管径选择两根200最后达到顺利排水目标。紧急情况利用隧道内风水管路进行应急排水。（2）2#斜井抽水设备配置计算2#斜井全长1845米，洞口距正洞高差221m,承担最大30260.02m3/d的抽水任务。配置四个抽水泵站，如图示：一号泵站设置于正洞DK228+118处、四号泵站设置于正洞DK227+618处、五号泵站设置于正洞DK227+118处、三号、二号泵站分别设置于斜井的615 m处与1230m处。洞内抽水采用分级式综合抽水，最后达到把水排出洞外目的。抽水机功率计算：按最大30260.02m3 /d的抽水任务计算抽水机功率P=（(*g*Q*H)/3600）/1000*式中： P： 功率（单位：kw）：比重=1000（单位：Kg/ m3）Q：流量（单位：m3/h）H：扬程（四号泵站按照40m考虑，一、二、三号泵站按100米考虑）： 效率按照70%考虑Q（洞内每小时最大涌水量）=30260.02/24=1260.834 m3 /h四号、五号泵站配置计算：H：扬程（按照50m考虑）P=（(*g*Q*H)/3600)/1000*70%=（(1000*9.8*1260.834*50)/3600）/1000*70%= 121kw假设配置功率为：55kw的抽水机：121/55=2台；需配置：四号泵站离心式水泵功率为55kw杨程为50米每小时流量1073 m3的不少于6台；其中包括：备用2台、四号与五号各使用2台。一号泵站与二号泵站，二号与三号泵站配置计算：H：扬程（按照100m考虑）P=（(1000*9.8*1260.834*100)/3600）/1000*70%=240 kw假设配置功率为：75kw的抽水机：192/75=3台；需配置：各泵站需配置离心式水泵功率为75kw杨程100米的每小时流量1200 m3不少于12台；其中包括：备用3台、使用9台。管径的计算：D2=Q /3600/式中： Q：（流量（单位：m3/h） D：管径（单位：cm）D2 =1260.834/3600/D=333cm管径选择两根200最后达到顺利排水目标。紧急情况利用隧道内风水管路进行应急排水。（3）3#斜井抽水设备配置计算3#斜井全长1355米，洞口距正洞高差162.6m,承担最大15358.82 m3 /d的抽水任务。配置四个抽水泵站，四号泵站设置于正洞DK229+250处，一号泵站设置于正洞DK230+010处，四号泵站设置于正洞DK229+618处，五号泵站设置于正洞DK229+118处，六泵站设置于正洞DK228+618处，二号、三号泵站分别设置于3#斜井的452m处与903m处。如图示；洞内抽水采用分级式综合抽水，最后达到把水排出洞外目的。抽水机功率计算：按最大15358.82m3 /d的抽水任务计算抽水机功率P=（(*g*Q*H)/3600）/1000*70%式中： P： 功率（单位：kw） ：比重=1000（单位：Kg/ m3）Q：流量（单位：m3/h）H：扬程（四号泵站按照50m考虑，一、二、三号泵站按80米考虑）： 效率按照70%考虑Q（洞内每小时最大涌水量）=15358.82/24=639.951 m3 /h四号、五号、六号泵站配置计算：H：扬程（按照50m考虑）P=（(*g*Q*H)/3600)/1000*70%=（(1000*9.8*639.951*50)/3600）/1000*70%=61kw假设配置功率为：55kw的抽水机：61/55=2台；需配置：四号泵站离心式水泵功率为55kw，扬程不小于50米的每小时流量1073 m3不少于9台；其中包括：备用3台、四号、五号、六号泵站各使用2台。一号泵站与二号泵站，二号与三号泵站配置计算：H：扬程（按照100m考虑）P=（(1000*9.8*639.951*100)/3600）/1000*70%=122 kw假设配置功率为：75 kw的抽水机：122/75=3台需配置：各泵站需配置离心式水泵功率为75kw杨程100米的每小时流量1200 m3不少于12台；其中包括：备用3台、使用9台。管径的计算：D2=Q /3600/式中： Q：流量（单位：m3/h） D：管径（单位：cm）D2 =639.951/3600/D=238cm管径选择两根200最后达到顺利排水目标。紧急情况利用隧道内风水管路进行应急排水。（4）横洞（正洞）抽水设备配置计算横洞抽水设备配置计算横洞全长249米，洞口距正洞高差1.74m,承担最大7177.866 m3 /d的抽水任务，配置两个抽水泵站，一号泵站设置于DK231+823处、二号泵站设置于DK231+368处。其余水从DK232+230顺坡排除洞外如上图示； 抽水机功率计算：按最大7177.866m3/d的抽水任务计算抽水机功率P=（(*g*Q*H)/3600）/1000*70%式中： P： 功率（单位：kw） ：比重=1000（单位：Kg/m3）Q：流量（单位：m3/h）H：扬程（一号泵站按照50m考虑，二号泵站按照50 m考虑）： 效率按照70%考虑Q（洞内每小时最大涌水量）=7177.866 /24=299.078m3 /h一号泵站、二号泵站配置计算：H：扬程（按照50m考虑）P=（(*g*Q*H)/3600)/1000*70%=（(1000*9.8*299.078*50)/3600）/1000*70%= 281kw假设配置功率为：55 kw的抽水机：28/551台需配置：一号、二号泵站离心式水泵功率为55kw，扬程不小于50米的每小时流量1073 m3不少于4台；其中包括：备用2台、一号、二号泵站各使用1台。管径的计算：D2=Q /3600/式中： Q：流量（单位：m3/h） D：管径（单位：cm）D2 =299.078/3600/D=163cm管径选择200的管子一根，紧急情况利用隧道内风水管路进行应急排水。（5）平导（正洞）抽水设备配置平导全长3960米，洞内20的上坡,承担最大31584.91m3 /d的抽水任务，平导分别在DK223+030与DK224+900进入正洞，配置两个抽水泵站，一号泵站设置于DK223+020处、二号泵站设置于DK224+910处。其中DK222+634DK223+030段是反破排水，其余洞内水顺坡排出洞外如下图示； （5）进口抽水设备配置进口负责施工正洞2150米，洞内11的上坡,承担最大14200.95m3 /d的抽水任务，由于进口地势低洼，周围农田较多，需在洞口处设置一水站集中把洞内水排除洞外，防止洞口段集水，保护周围环境，配置两个抽水泵站，一号泵站设置于洞口DK218+500处、洞内水顺坡排出洞外如下图示； 3、顺坡排水采用机械抽排和自然排放相结合的方式。该方式为：掌子面与已施工仰拱填充之间的散水汇积至集水坑，由移动式污水泵将集水坑污水抽排至已施作仰拱填充地段侧沟内，污水顺侧沟排至洞口污水处理池。隧道进口、平导采用顺坡排水将水顺利排出。由于横洞反坡排水的涌水量较小，自行贮备污水泵抽水至顺坡排水位置把水排出。4.洞内沉淀池与水仓的设计洞身反坡段排水采用机械接力式排水,利用隧道内的综合洞室，将水泵安装至内，水流入洞内成为水仓，水泵将其抽出排至洞口污水处理池。辅助坑道洞内设置水仓如图：反坡抽水水仓设置示意图潜水泵将水集中于排水沟中，利用自然坡度流至集水仓内，集水仓侧面设置沉淀池，在集水仓安装水泵经排水管排出洞外，排至洞口污水处理池。各工点抽水机房布置图：进口一号泵站布置图： 平导一号、二号泵站布置图： 1#斜井一号、二号泵站布置图： 2#斜井四号、五号泵站布置图: 2#斜井一、二、三号泵房布置图： 3#斜井四号、五号、六号泵站布置图: 3#斜井一、二、三号泵房布置图： 横洞一号、二号泵站布置图： XX隧道各工点排水主材工程量工点名称里程管径 （镀锌钢管）长度（m）抽水机房开挖方量抽水机房工16（Kg)进口DK218+500200500140.608425.063平导DK223+020200500140.608425.063DK224+910200500140.608425.0631# 斜井X1DK0+284X1DK0+000200568/425.063DK220+650DK221+3002001600140.608425.063DK221+300DK223+0302003460140.608425.0632# 斜井X2DK1+845X2DK0+0002003690400.192637.594DK226+350DK228+2002003700600.288637.5943# 斜井X3DK1+355X2DK0+0002002710600.288637.594DK228+200DK230+0002003600421.824425.063DK230+000DK230+98020019600425.063横洞HDDK0+249HDDK+00050249140.608425.063DK230+980DK233+195502215140.608425.063合计252523006.8486163.4125、抽水劳动力配置抽水人员配置工点名称人数进口2平导21#斜井22#斜井23#斜井2横洞2合计8抽水人员负责对抽水设备的日常维护与管理，如发现抽水设备异常及时报修理工修理，并启用备用抽水机。6、安全环保措施6.1安全（1）洞内所有抽水设备必须架设抽水专线，变压器的配置要满足抽水机的正常工作，电路使用双回路电路。施工现场临时用电严格按照施工现场临时用电安全技术规范JGJ6-88规定执行；配电系统分级配电，配电箱及开关箱外观完整、牢固、防雨防尘、外涂安全色并统一编号。其安装形式符合有关规定，箱内电器可靠、完好、造型、定值符合规定，并标明用途；电器设备及其金属外壳或构架均按规定设置可靠的接零及接地保护；用电设备的安装、保管和维修由专人负责，非专职电器值班人员，不得操作电器设备，检修、搬迁电器设备（包括电缆和设备）时，切断电源，并悬挂“有人工作，不准送电”的警告牌。（2）水泵安全防范1.强雷电流