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河北某市污水处理厂设计毕业论文第1章 绪论1.1 项目概况河北某市污水处理厂自1996年投入运行，处理该市产生的城市污水，服务面积2800hm2，服务人口24万，采用生物脱氮除磷工艺，处理净化后的出水近期用于农业灌溉和补给护城河，改善城市景观，远期目标是用于工业回用。该污水处理厂为新建污水厂,根据规划位于城市下游,城市海拔高度340.0m,规划用地长宽分别为:700mx400m,场地平整。污水厂进水口位于厂区西南角,进水污水管的标高为336.0m;出水靠外运输出。城市自然状况：气候:大陆行季风气候 主导风向:西北风1.2 废水的水量和水质（1）设计进水水质：BOD5 = 120 mg/L，COD =300mg/L,SS = 200 mg/L，TKN=150 mg/L，NH3-N=20 mg/L，磷酸盐=3 mg/L;（2）设计出水水质：BOD5 = 20 mg/L，COD =60mg/L,SS = 20 mg/L，TKN=20 mg/L，NH3-N=8 mg/L，磷酸盐=1.5 mg/L。（3）各构筑物设计流量按近期水量3250m3/h计1.3排放标准执行污水综合排放标准（GB8978-1996）一级标准，即：pH69、COD100mg/L、SS70mg/L。设计水质根据环保部门要求，出水水质应达到城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）中的一级标准(B标准)1.4设计依据和设计原则设计依据：（1） 建设单位提供的废水量及水质状况；（2） 将设单位提供的有代表性的水样，水质化验数据；（3） 环保部门对污染治理的提示语要求；（4） 室外排水设计规范（GBJ14-87）有关规定；（5） 污水综合排放标准（GB8978-1996）一级排放标准；（6） 环境工程手册水污染防治卷相关设计参数与技术要求。设计原则：（1）污水处理后必须达到排放标准。（2）要尽量采用成熟的、先进的、可靠的、效率高的处理技术。（3）防止处理污染物过程中产生二次污染或污染转移。（4）要充分利用和回收能源。污水处理高程安排应尽量考虑利用自然地势。（5）设计中应考虑节能、节水。尽量选择能耗底的处理工艺和设备。设计中应尽量较少用水，并考虑经过处理后重复循环利用。（6）在满足处理要求的前提下，减化流程，节约资金。1.5工艺流程的确定 1.5.1污水处理工艺选择与确定城市污水处理工艺目前仍在应用的有一级处理、二级处理、深度处理，但国内外最普遍流行的是以传统活性污泥法为核心的二级处理2。城市污水处理工艺的确定，是根据城市水环境质量要求、来水水质情况、可供利用的技术发展状态、城市经济状况和城市管理运行要求等诸方面的因素综合确定的。工艺确定前一般都要经过周密的调查研究和经济技术比较。目前处理城市污水应用较多的生化工艺有氧化沟，A2/O法，A-B法，SBR法等。为了使本工程选择最合理的处理工艺，有必要按使用条件，排除不适用的处理工艺后，再对可以采取的处理工艺方案进行对比和选择。氧化沟工艺，A2/O工艺和CASS工艺三种工艺均能达到处理要求。在设计可行性分析阶段，对氧化沟工艺，A2/O工艺和CASS工艺的比较分析：（a） A2/O工艺一般在A2/O工艺中，为同时实现脱N除P的要求，必须满足如下条件：BOD5/TKN=5-8 实际进水中：BOD5/TKN=120/150=0.80.2m3/d故采用机械清渣。(2)细格栅的设计计算：1)栅条间隙数的计算式中：n细格栅间隙数；Qmax最大设计流量，m3/s；栅条间隙，取8mm；栅前水深，取1.2m；v过栅流速，取1.0m/s；格栅安装倾角度；87.5,取n=88。2)栅槽宽度：B=S(n细1)en式中：B栅槽宽度，m；S格条宽度，取0.01m。B=0.01(881)0.00888=1.574m。取B=1.6m。 3) 细格栅栅前进水渠道减宽部分长度：若进水渠宽B1=1.2m，减宽部分展开角1=20。，则此进水渠道内的流速v1=0.627m/sL1=0.55m4)细格栅栅槽后与出水渠道连接处渐窄部分长度：L2=0.275m5)过栅水头损失：h细=k式中：h细细格栅水头损失，m；系数，当栅条断面为矩形时取2.42；k系数，一般取k=3。h细=0.43m6)栅前槽总高度：取栅前渠道超高h0=0.3m栅前槽高H1=h0+h1=0.31.2=1.5m7)栅后槽总高度：H2=h0+h1+h细=0.3+1.2+0.43=1.93m，取H2=2.0m。8) 栅槽总长度：式中：L栅槽总长度，0.5细格栅距格栅前进水渠减宽部分长度；1.0细格栅距格栅后出水渠减窄部分长度；L1格栅距出水渠连接处减宽部分长度；L2细格栅距出水渠连接处减窄部分长度。取取L=3.5m9)每日栅渣量：w=式中：w每日栅渣量，m3/d； w0 栅渣量m3/103m3污水，一般为0.10.01 m3/103m3，细格栅取0.08 m3/103m3。w细=4.8m3/d0.2m3/d故采用机械清渣。(3).格栅间尺寸的确定工作平台设在格栅上部，高出格栅前最高设计水位0.5m，工作台上设有安全和冲洗措施，工作台正面过道宽度与栅槽宽度相同。 中格栅间的尺寸为：2400020000mm； 细格栅间的尺寸为：2400020000mm；选择型号LXG-1.4-1.0-35粗格栅 LXG-1.6-1.2-8 细格栅2.2.沉砂池2.2.1设计参数污水设计流量Q=0.903m3/s2.2.2 设计计算（1）池子总有效容积V 设计污水停留时间t=3min , 则V=Qt60=0.903360=163m3（2） 水流断面积A设v1=0.1m/s,则 A=Q/v1=0.903/0.1=9.0m2（3） 池总宽度B 设有效水深h2=2.0m B=A/h2=9/2.0=4.5m （4） 每格池子宽度b 设每组池子为两格，则b=B/n=4.5/2=2.25m b/h2=2.25/2.0=1.125介于1.01.5之间(符合规定)（5）池长 L=V/A=163/9=18m图2-2：沉沙池计算图（6）沉砂室沉砂斗体积V0 设沉砂斗为沿池长方向的梯形断面渠道， 则沉砂斗体积 其中：a为沉砂斗上顶宽，a1为沉砂斗下顶宽 （a） 沉砂斗上口宽a 取斗高h4=0.42m，斗底宽a1=0.55m，斗壁于水平面的倾角a=60（b）沉砂斗体积Vo Vo=（1.180.55）/20.42124.36m3（7）沉砂室高度h3 设沉砂室颇向沉砂斗的坡度为i=0.2 有计算得h3=0.48m（8） 沉砂池总高度 取超高h1=0.6m H=h1h2h3h4=0.62.00.480.42=3.5m（9）排砂量计算城市污水沉砂量按照3m3/10104m3污水计算，沉砂含水率为60%，容重1.5t/m3，则总沉砂量为362/10=3.6m3/(6104m3污水2d)（10）砂水分离器的选择沉砂池的沉砂经排砂泵装置排除的同时，往往是砂水混合体，为进一步分离砂和水，需配套砂水分离器。清除沉沙时间间隔为2d，根据该工程排砂量3.6 m3/次，选用无轴螺旋砂水分离器2.3氧化沟 2.3.1设计参数（1） 设计水量Q=600001.3=78000m3/d （2）设计进水水质 BOD5 = 120 mg/L，COD =300mg/L, TSS = 200 mg/L， VSS=160mg/L (VSS/TSS=0.8)TKN=150 mg/L，NH3-N=20 mg/L，磷酸盐=3 mg/L;（3） 出水水质BOD5 = 20 mg/L，COD =60mg/L, TSS = 20 mg/L，TKN=20 mg/L，NH3-N=8 mg/L，磷酸盐=1.5 mg/L。2.3.2设计计算（1）基本设计参数 污泥产率系数Y0.55混合液悬浮固体浓度（MLSS）X=4000 mg/L混合挥发性悬浮固体浓度（MLVSS）Xv =3000 mg/L(MLVSS/MLSS=0.75)污泥龄Qc=25d，内源呼吸系数Kd=0.055，200C时脱氮率qdn=0.035kg(还原的NO3N)/(kgMLVSSd)（2） 去除BOD计算（a） 氧化沟出水BOD5浓度为了保证一级出水BOD5浓度Se20mg/L，必须控制氧化沟出水所含溶解性BOD5浓度:（b）好氧区容积:（c）好氧区水力停留时间t1（d）剩余污泥量（3） 脱氮量计算 （a）氧化沟的氨氮量氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.4%，则用于生物合成的总氮量为：（b）脱氮量Nr=进水总氮量TN-出水总氮量TN-生物合成所需的氮量No =150-20-7.0=123mg/L（d）计算脱氮所需池容V2及停留时间t2脱消率qdn(t)= qdn(20)1.08(T-20) qdn(20)=0.035T=15oC时，qdn(15)= qdn(20)1.08(14-20)=0.020脱氮所需容积：停留时间:t2=V2/Q=13000/78000=0.167d=4.0h（e）氧化沟总容积及停留时间V总V1+V2=36668+13000=49668m3 t=t1+t2=11.2+4.0=15.2h 校核污泥负荷 设计规程规定氧化沟污泥负荷应为0.050.15kgBOD5/(kgVSS.d)，设计符合要求（4）需氧量计算（a）设计需氧量AOR。 氧化沟设计需氧量AOR=去除BOD5需氧量剩余污泥中BOD5的需氧量脱氮产氧量 （b）去除BOD5需氧量D1 D1=a*Q(S0-S)+b*VX其中a微生物对有机底物氧化分解的需氧率，取0.50；b活性污泥自身氧化需氧率，取0.10；（c）剩余污泥量BOD需氧量D2（用于合成的那一部分） （d）脱N产氧量D3D3=2.861078000/1000=2230.8 kg/d 总需氧量24400.8-4103.9-2230.818066kg/d考虑安全系数1.4，则AOR1.41806625292kg/d校核去除每1kgBOD5的需氧量25292/78000（0.25-0.0064）1.33kgO2/kgBOD5氧化沟设计值在1.2-2.5 kgO2/kgBOD5之间，设计合格。（e）标准状态下需氧量SOR式中Cs（20）20氧的饱和度，取Cs（20）9.17mg/LCs（25）25氧的饱和度，取Cs（25）8.38mg/LC-溶解氧浓度修正系数，取0.85修正系数，取0.95=0.900T-进水最高温度，奥贝尔氧化沟采用三沟通道系统，计算溶解氧浓度C按照外沟：中沟：内沟0.2：1：2。充氧量分配按照外沟：中沟：内沟65:25:10来考虑，则供氧量分别为：外沟道AOR1=0.65AOR=0.6525292=16439.80kg/d 中构道AOR20.25AOR0.25252926323.00kg/d内沟道AOR30.1AOR0.1252922529.20kg/d 各构道标准需氧量分别为：SOR=SOR1+SOR2+SOR3=30499+11730+4692=46921kgO2/d=1955.04 kgO2/h 校核去除每kgBOD5的标准需氧量1955.04 /78000(0.12-0.00447)=0.102 kgO2/ kgBOD5（5）氧化沟尺寸计算：氧化沟设二座单座氧化沟容积：V1=V/239131/2=19565.5m3设计有效水深：h=4.0m，超高0.8m设外沟，中沟，内沟宽分别为12m，10m，8m。中心岛半径：r=2.5m直线段长度：L=25m则外沟，中沟，内沟面积分别为：则氧化沟总面积：A=A外+A中+A内=2653.56+1504.80+739.12=4897.48m2实际氧化沟总容积：V=Ah=4897.484.0=19589.92m319565.5m3外沟，中沟，内沟面积分配比例分别为：54.18%，30.73%，15.09%。基本符合奥贝尔氧化沟各沟道容积比（一般为60-70：20-30：10左右）图2-3:奥贝尔氧化沟（6）进出水管及调节堰计算（a）进出水管污泥回流比R=100%，进出水管流量Q=39000m3/d2=0.45m3/s2。进水水管控制流速 v1m/s。进出水管直径取800mm 校核进出水管流速v =Q/A=0.45/3.140.42=0.9m/s1m/s，满足要求（b）出水堰计算 为了能够调节曝气转蝶的淹没深度，氧化沟出水处设置出水竖井，竖井内安装电动可调节堰。初步估计/H0.67，因此按照薄壁堰来计算：Q=1.86bH3/2 取堰上水头高H=0.2m则堰b=Q/1.86H3/2=0.45/1.860.23/2=2.7m 取3.0m 考虑可调节堰的安装要求（每边留0.3m）。则出水管径长度L=0.32b=0.63.0=3.6m出水竖井宽度B取1.2m(考虑安装高度)。则出水竖井平面尺寸为LB=3.6m1.2m；出水井出水口尺寸bh=3.0m0.5m。正常运行时，堰定高出孔口底边0.1m，调节堰上下调节范围为0.3m。出水竖井位于中心岛曝气转蝶上游。 （7）曝气设备选择曝气设备选用氧化沟转蝶曝气机，选择YBP1500-T型转碟曝气机，转蝶直径D=1500mm，单蝶（ds）充氧能力为2.36kgO2/(hds)，单碟配用轴功率为1.3kw/ds，平均底部流速0.32m/s（在不设置导流板的情况下），每米轴安装蝶片不多于4片。单沟设计计算（a） 外沟道外沟道标准需氧量SOR1=20554/（242）=428.2kgO2/h所需蝶片数量n= SOR1/2.36=428.2/2.36=181片，取180片。外沟道安装4组，每组转蝶安装的蝶片数=180/4=45片。校核每米轴安转蝶片数=45/12=3.75片4片，满足要求。故外沟道共安装4组曝气转蝶，每组安装蝶片数45片，配用电机功率为45kw。校核单蝶充氧能力=428.2/454=2.38kgO2/(hds)=2.38 kgO2/(hds)，基本满足要求。（b）中沟道中沟道标准需氧量SOR2=7905/（242）=164.7 kgO2/h所需蝶片数量n= SOR2/2.36=164.7/2.36=69.8片，取70片。中沟道安装两组，每组转蝶安装的蝶片数=70/2=35片校核每米轴安转蝶片数=35/10=3.5片4片，满足要求。故中沟道共安装两组曝气转蝶，每组安装蝶片数35片。校核单蝶充氧能力=164.7/352=2.35kgO2/(hds)2.36kgO2/(hds)，满足要求。（c）内沟道内沟道标准需氧量SOR3=3162/（242）=65.9kgO2/h所需蝶片数量n= SOR3/2.36=65.9/2.36=27.9片，取30片。内沟道安装两组，每组转蝶安装的蝶片数=30/2=15片。校核每米轴安转蝶片数=15/10=1.5片4片，满足要求。故内沟道共安装2组曝气转蝶，每组上共有蝶片数15片。校核单蝶充氧能力=65.9/152=2.20kgO2/(hds) 100mg/L(以CaCO3计),可维持PH7.2。2.4辐流式二沉池2.4.1设计参数设计流量Q=3250m3/h，氧化沟中悬浮固体浓度X=4000mg/L，二沉池底流生物固体浓度Xr=10000mg/L，污泥回流比R=50%。设计采用中心进水周边出水辐流式二沉池。2.4.2 设计计算（1）沉淀部分水面面积F根据生物处理段的特性，选取二沉池表面负荷q=1.0m3/(m2h)，设4座沉淀池n=4。 （2） 池子直径D 取D=33m（3）校核固体负荷G（4）沉淀部分的有效水深h2 设沉淀时间t=3.0h，h2qt1.03.03.0m （5）污泥区的容积V设计采用周边传动的刮吸泥机排泥，污泥区容积按t=3h贮泥时间确定每个沉淀池污泥区的容积V=8357.14/4=2089.3m3（6）污泥区高度h4（a）污泥斗高度设池底的径向坡度为0.05，污泥斗底部直径D2=1.5m，上部直径D1=3.0m，倾角60则（b） 竖直段污泥部分高度h4则污泥区的高度（7）沉淀池的总高度H设超高h1=0.3m，缓冲层高度h3=0.5m。 H=h1+h2+h3+h4=0.3+3.0+0.5+3.86=7.66m （8）选用双周边传动式刮板刮吸泥机此刮吸泥机为双周边转动，中心支墩式，上部设有浮渣收集装置。周边线速度2m/min，驱动功率1.52kw。 进水管管径800mm，排泥管管径400mm。2.5消毒池2.5.1设计参数最大设计流量Q=3250m3/h，采用液氯消毒工艺，接触时间t=30min。采用矩形隔板式接触池。水流长度：宽=72：1，池长：单宽=18：1，有效水深：单宽（h/b）1时效果最佳。2.5.2 设计计算（1）接触池容积VV= Qt=32500.5=1625m3（2）采用矩形隔板式接触室一座n1，每座池容积V1=1625m3（3）取接触室水深h3.0m，单格宽b2.0m，池长取L=36m， 水流长度L1=722.0=144m 接触池面积F=V1/ h=1625/3.0=542m2每座接触池的分格数542/（362）=7.5格，取8格。（4）复核池容 由以上计算，接触池宽B=2.08=16m，长L=36m，水深h3.0m，所以V1=36163.0=1728m31625m3。接触池出水设溢流堰。进水管管径1000mm，出水管管径1000mm。2.6液氯投配系统2.6.1设计参数二级处理后出水液氯投加量为5-10mg/L，设计按8mg/L，仓库储氯量按15d设计。混合池混合时间5-15min，处理水量78000m3/d。2.6.2设计计算（1）投加量加氯量：G=810-378000/24=26.0kg/h 储氯量：W=1524G=152426.0=9360kg。（2）加氯机，氯瓶采用加氯量为0-20kg/h的加氯机四台，三用一备，并轮换使用。液氯储存选用容积为1000kg的钢瓶，共10只。（3）加氯间与氯库合建，加氯间内布置四台加氯机及其配套投加设备，三台水加压泵。氯库外设事故池，池中长期储水，水深1.5m。（4）加氯间，氯库通风设计根据工艺设计，加氯间总容积V1=5.08.05.0=200m3氯库容积V2=5.08.010.0=400m3为保证安全每小时换气8-12次，并安装一台漏氯探测仪，位置在室内地面上20cm。2.7计量堰梯形堰：取堰口宽为：B=1.5m则堰内水深：, 取50cm 其余尺寸如图： 图2-4：计量堰计量堰水头损失堰上水头：0.1m自由跌落：0.1m合计：0.2m第三章 污泥处理构筑物设计计算3.1 概述在污泥处理的过程中，分离和产生出大量的污泥，这些污泥含水率高，容积大，不便于输送于处置；同时还含有大量的有机物，使污泥易腐化发臭，此外污泥还含有一些有毒有害物质，所以必须对其进行有效处理，并达到如下四个目的：（1） 减量化：较少污泥最终处置前的体积，以降低污泥处理及最终处置的费用。（2）稳定化：通过处理使容易腐化变臭的污泥稳定化，最终处置后不再产生污泥的进一步降解，从而避免产生二次污染。（3） 无害化：使有毒、有害物质得到妥善处理或利用，达到污泥的无害化与卫生化，如去除重金属或灭菌等。 （4） 资源化： 在处理污泥的同时达到变害为利、综合利用、保护环境的目的，如产生沼气等。3.2 污泥处理工艺流程的选择污泥处理的工艺流程一般有以下几种13：（1）生污泥浓缩消化机械脱水最终处理（2）生污泥浓缩机械脱水最终处理（3）生污泥浓缩消化机械脱水干燥焚烧最终处理（4）生污泥浓缩自然干化堆肥农田污泥处理方案的选择应根据污泥的性质和数量，投资情况，运行管理，环境保护要求等多种因素综合考虑后选定，污泥处理的一般方法与流程的选择约定与当地条件、环境保护要求、投资情况、运行费用及维护管理等多种因素。综合上述的原理，故本设计采用（2）。3.3污泥回流泵房回流和剩余污泥泵房主要设计参数如下：（1）设计流量：Q=3250m3/h=902.8L/s（2）污泥回流提升泵： 型号：LRB型污泥泵 ， 台数：5台（四用一备） ，流量：860.5m3/h， 扬程：22m ，功率：15kW ，回流污泥管管径800mm。（3）剩余污泥提升泵： 型号：50QW18-15型潜水排污泵 ， 台数：3台（二用一备） ， 流量：7.11m3/h 扬程：25m，功率：15kW ， 剩余污泥管管径300mm。（4）污泥泵房尺寸：LBH=18m12m8m 半地下式钢筋混凝土结构。（5）起重机选用DX型电动单梁起重机，起重量3t，跨度9m。 3.4气浮浓缩池 3.4.1 设计参数 （1）溶气比应通过气浮实验确定。无试验资料时一般采用0.0050.04，入流污泥固体浓度锆石取下限，反之取上限4。 （2）溶气罐的容积一般按加压水停留13分钟计算，罐内容器压力为24kgf/c，容器效率一般为50%80%，溶气罐的直径：高度=1：（24）。 （3）气浮浓缩池可采用矩形或圆形。每池处理能力小于100m/h，多采用矩形池。大于100小于1000时多采用圆形辐流沉淀池。 （4）矩形气浮池，长宽比=34，深宽比0.3，水平流速410mm/s。辐流式气浮池深度不小于3m。 （5）系统的进泥量：当为活性污泥是，其进泥浓度不应超过5g/L，即含水率应大于99.5% （包括气浮池的回流）。 每日来自二沉池的剩余活性污泥进入气浮浓缩池浓缩，气浮浓缩系统包括气浮浓缩池及控制室（设在综合泵房内）。气浮浓缩池共2座，进水含水率按99.6%，出水含水率按96%计算，气浮池停留时间t=2.44h，表面水力负荷0.6m/（h），水平流速v=4.4m/s，加压水停留时间为3min，气固比为0.0054。溶气罐中的绝对压力P=0.5MPa。3.4.2 设计计算拟采用无回流加压溶气气浮工艺设计计算。（1）确定溶气比。用全部污泥加压溶气，溶气比为：式中：Sa在1atm下（101325Pa),水中空气饱和溶解度，mg/L,Sa=空气在水中溶解度空气容重；f溶气效率即回流加压水中，已达到的空气饱和系数，取0.5；C0回流污泥固体浓度，kg/m，此为4kg/m；P所加压力，一般为24kgf/cm2由于C0较低，预设取=0.015,当水温为200C时，由相关资料可得Sa=0.01871164=21.77（mg/L）故=0.015P=7.51kgf/cm2 压力太大，不合适考虑给定的条件，取p=4kgf/cm2，则=0.0054（2）气浮池面积A,用表面水力负荷计算，当进泥为剩余活性污泥且采用无回流加压气浮流程时q=0.51.8m3/(m2h) 取q=0.6m3/(m2h) 来自二沉池的剩余污泥量Q0Qo=1171m/d49m/h100m/h所以选择矩形气浮浓缩池。则气浮池的面积 A=49/0.6=81.67 (m2)（3用表面固体负荷校核=(494)/81.67=2.4 kg/(m2h) 在25之间符合规定（4）气浮池尺寸，共两座，则单池面积为41矩形气浮池，长宽比=34，则单池尺寸取12m3.4m （5）气浮池高度 H=h1+h2+h3取水平流速度4.4mm/s=15.84m/h过水断面面积 w=Q/v=3.09m则分离区高度 h1=w/B=0.909m浓缩区高度h2，一般采用1.2m或池宽的3/10，取 1.2m死水区高度h3，一般采用0.1m故 H=0.909+1.2+0.1=2.2m（6）溶气罐容积一般加压水停留时间为13min，设计采用3min。 则，溶气罐容积 V=49*3/60=2.45m3溶气罐直径：高度=1：（24），取直径为1m，则高度H=4V/（D2）=3.12m满足要求。3.5泥脱水间贮泥池污泥直接进行机械浓缩脱水以减小污泥停留时间，防止磷的重新释放。污泥机械脱水采用带式浓缩压滤一体机。带式浓缩压滤一体机是连续运转的污泥浓缩脱水设备，分为污泥重力浓缩段和压滤脱水段。日处理污泥量为783.941.02=800m3/d，进机污泥含固率0.8%。第四章 污水处理厂平面布置4.1 平面布置原则总平面布置直接影响到处理或生产装置的建设费用和运转费用。总平面布置应该具有布置紧凑、用地节省、工艺流程合理、功能明确、运输通畅、动力区接近负荷中心、工程管线短捷、管理方便等特点。总平面布置必须适合工艺、土建、防火安全、卫生绿化及生产与处理规模发展等方面的要求，要特别注意污水处理区、办公生活区与辅助车间的总体规划布置。污水处理厂平面布置主要包括以下几方面内容：（1） 处理构筑物、处理设备的布置构筑物包括格栅、曝气沉砂池、氧化沟、二沉池、污泥浓缩池、脱水机房等。（a）按工艺过程的顺序布置紧凑，但也要留有必要间距。 （b）使连接构筑物的管渠简单，便捷，成直线而无返回流动。（c）利用地形流动，“高程布置”，确定标高，重力流动，减少运行费用。（2） 厂内管线布置（a）应能使各个处理构筑物独立运行。即任一处理单元因故停止运行，其他仍可正常运行。（b）满足紧急排放要求。（c）平行布置，不穿越空地，易于检查、维修。（3）辅助建筑物布置辅助建筑物包括泵房、办公大楼、化验室、变电所、机修车间、仓库、食堂等。（a）方便。变电所应设于用电大户附近。（b）安全。锅炉房、煤气站、变电站附近不能有易燃、易爆车间。（c）有特殊要求的中心实验室、化验室应设于清洁卫生、无振动区。（4）道路、绿化布置道路以方便运输为原则布置。通向一般构筑物铺设人行道，宽度为1.5-2.0m，采用碎石、炉渣、灰土等路面；通向仓库、检修车间、堆砂场、堆煤场、管件堆置场、泵房、变电所等主要建筑物处铺设行车道，路面宽度为3-4m，转弯半径为7m，纵向坡度不大于3%，应有回车的可能，采用沥青、混凝土、碎石、炉渣、灰土等路面；厂区主干道宽度不应小于6m，转弯半径为10m，纵向坡度不大于3%，应有回车的可能。污水处理厂应该充分考虑绿化。绿化面积不应少于污水厂总面积的30%。各个功能区之间应有绿化带隔开，是功能区划分明显，减少相互之间的影响。建筑物、构筑物四周一般为绿化包围，各主要建筑物、构筑物应有出口和空地。（5）建筑物之间的距离处理构筑物之间应保持一定的距离，以保证铺设连接管道的要求，一般构筑物间隔距离为5-10m。相似构筑物可以考虑合建以减少占地和土方量。根据以上设计原则和要求，污水处理厂总体分为三个区，厂前区，污水、污泥处理区，辅助建筑区。厂前区建筑主要包括综合办公大楼、住宿楼、食堂、车库及娱乐锻炼场所，应布置在当地主风向上游，并尽量接近厂区大门，保证道路畅通，与污水处理区之