理论塔板doc.doc

6.4.6 理论塔板简捷计算方法目标：了解简捷计算法及使用条件（1）最少理论板数a.全回流操作一精馏塔在操作过程中，将塔顶蒸气全部冷凝，其凝液全部返回塔顶作为回流，称此操作为全回流，回流比R为无穷大（R=）。此时通常不进料，塔顶、塔底不采出。故精馏塔内气、液两相流量相等，L=V，两操作线效率均为1，并与对角线重合，如图6.4.15所示。塔内无精馏段和提馏段之分，其操作线方程可表示为：（6.4.8）图 6.4.15全回流操作的最小理论塔板由于全回流操作时，使每块理论板分离能力达到最大，完成相同的分离要求，所需理论板数最少，并称其为最小理论板数。最少理论板数由以下芬斯克方程求得：对双组分精馏，A，B两组分相对挥发度表示为j=1，2 N (6.4.9)由塔内操作线方程式（6.4.8）可得或 （6.4.10）将各级相平衡关系相乘：运用式（6.4.10）化简，在各板上的相对挥发度近似取为常数，则通过简化和整理获得Fenske方程：该方程也可用于多组分精馏，其区别是以轻、重关键组分的分离代替双组分的精馏。芬斯克方程推导6.4.6 理论塔板简捷计算方法（续）（2）简捷计算法将许多不同精馏塔的回流比、最小回流比、理论板数及最小理论板数即R、Rmin、N、Nmin四个参数进行定量的关联。常见的这种关联如图所示，称为吉利兰图（Gillilad）图，如图6.4.16所示。 图 6.4.16 吉利兰图图6.4.16中曲线可近似表示为式（6.4.11）形式。（6.4.11）简捷法具体步骤是：根据精馏给定条件计算Rmin由Fenske方程及给定条件计算Nmin计算由图6.4.16或式（6.4.11）求解Y值，代入下式。解得理论板数 N及Nmin均含再沸器理论板。采用简捷法也可估算精馏塔精馏段及提馏段理论塔板数或进料位置。如果计算精馏段理论塔板数，则求精馏段最少理论板数，由进料组成代替，为精馏段平均相对挥发度，按以上步骤求得精馏段理论板数。同理，求得提馏段理论板数。例6.4.26.4.7 几种蒸馏操作方式的讨论目标：介绍几种不同操作的精馏过程在精馏过程中，常常有加热、进料方式不同，根据要求，其采出方式也有所区别，对此，分别讨论如下：（1） 直接蒸气加热一般精馏是间接加热，主要是为避免对物料污染。如果物料含有水，精馏过程中允许水存在，于是，可将加热蒸气直接通入塔釜内，直接加热。这样加热蒸气将热量、质量均带入塔内，同时参与塔的热量、质量的传递。该过程提高了传热效率，可使用温度相对低的加热蒸气，同时，又省一台再沸器。如图6.4.17所示，由物料衡算可知精馏段物料衡算与常规塔完全一致，仅提馏段有所不同，即： （6.4.12） （6.4.13）式中S塔釜蒸气用量。（a） （b）图 6.4.17 直接蒸气加热的精馏按恒摩尔流假设处理，设近似有，则，因，故式（6.4.13）可整理提馏段操作方程。 （6.4.14）式（6.4.14）为直接蒸气加热精馏的提馏段操作方程。采用图解法可求理论板数。与间接加热比较，当和相同时，直接加热所需理论板数、回收率、采出量D均有所降低。若要维持相同产品质量及回收率，则应适当增加理论塔板数以降低釜液组成。6.4.7 几种蒸馏操作方式的讨论（续1）目标：侧线采出的意义及对分离的影响（2）具有侧线采出的精馏过程当需要获取浓度不同的两种或多种产品，或某组分在塔某几板上存在富集现象。为获得该组分产品或消出该组分对塔两端产品的影响，应采取侧线出料的方法，在适宜塔板上将其及时采出，如图6.4.18所示。侧线抽出的产品可为塔板上泡点液体或板上的饱和蒸气。图 6.4.18 带侧线采出的精馏如果在精馏段设一侧线采出，则塔被分为三段。塔两端分别同精馏段和提馏段操作线方程，而塔下段（III）操作线同提馏段操作线方程。而中段则由物料衡算获得其操作线方程。无论抽出液相还是气相产品，其段操作线的斜率均小于第I段塔的操作线的斜率。且使最小回流比Rmin增大，减小了回流比的调节范围，显然，不利于节能。 采出侧线对操作回流比Rmin的影响动画 （3）多股进料精馏 当两股组分相同，组成各异的原料在同一塔中分离，为避免混合增加分离的能耗，则分别在适宜位置加入。如图6.4.19所示。两进料将塔分为三段，各段有相应操作线方程，各进料也有相应的q线方程。 图 6.4.19 多股进料精馏由于进料的加入，使进料下方塔段的操作线斜率大于上方塔段的操作线的斜率。如图6.4.19所示。若混合进料，将使进料处操作线更接近平衡曲线，使所需理论塔板数增多。6.4.7 几种蒸馏操作方式的讨论（续2）（4）塔顶进料蒸馏塔目标：蒸出塔理论级数原料从塔顶加入，则塔只有提馏段没有精馏段，该塔称之为回收塔或蒸出塔、气体塔，如图6.4.19（a）所示。原料应在泡点或接近泡点温度进入塔顶，无回流。而热量则以间接或直接蒸气加热塔底。当该塔为间接加热时，由物料衡算可得：L=V+W （6.4.15）（a）蒸出塔 （b）泡点进料蒸出塔 （c）冷进料蒸出塔 图 6.4.19 蒸出塔及图解理论板数根据恒摩尔流假设，L=F、V=D，上式（6.4.15）可改写为 （6.4.16）式（6.4.16）为该塔操作线方程，亦为一直线，该直线通过点，斜率为F/D。而q线与操作线交点为。由此，可采用图解方法求解理论板数。当进料为泡点进料时，如图6.4.19（b）所示。若维持加入塔底热流量不变，则冷进料时，其操作线斜率增大，向平衡线靠近。如图6.4.19（c）所示，要求塔底达到相同分离要求，势必提高塔釜加热量或增加塔理论板数。该塔多用于轻、重组分的初步分离，或主要考虑获得较纯的重组分的分离，或回收稀溶液中易挥发组分。6.4.7 几种蒸馏操作方式的讨论（续3）（5）塔顶设分凝器的精馏在一般情况下塔顶蒸气应全部冷凝，并保持一定过冷度，以免蒸气未凝而积累，引起塔压升高，如果塔顶蒸气中含少量或一定量较轻的组分，一般冷剂难以将其冷凝，提高冷剂品位又不经济。为此，塔顶则设部分冷凝器，将未凝的部分轻组分气体采出，然后，再用高品位冷剂将其冷凝作产品送出。对于量少和无利用价值的不凝气，则直接排入火炬或放空，以节省高品位冷剂的用量。再沸器中存在釜液的部分汽化，相当一个理论板。而在分凝中存在蒸气的部分冷凝，也相当一平衡级，故也相当一个理论板。如图6.4.20流程。求解理论板方法与常规塔相同，只是第一理论板相当分凝器，而最下一理论板则相当再沸器。当求得塔内总理论板数为N则表明有（N2）块理论板。图 6.4.20 带分冷凝器的精馏6.4.8 实际塔板数和塔板效率目标：塔板效率的基本概念及估算方法由于影响塔板效率的因素十分复杂，如塔盘结构、操作条件及物系的性质。这些条件导致气、液两相在塔板上流动和接触状态的不同，影响传热、传质过程，不同程度的偏离理论板，即分离能力小于给定条件的理论板。将实际板分离能力接近理论板程度常以塔板效率来描述。设全塔实际塔板数为，理论板数N，该塔的总板效率定义为：如果根据实验研究、生产实践或经验估算，确定了总板效率，则根据分离要求及操作条件，求得精馏所需的理论板数N，由式（6.4.17）确定精馏塔的实际塔板数。 （6.4.17）总板效率是反映全塔综合情况，如图6.4.21所示。不能反映某一段、某一塔板上的效率。为此，可分段测试确定各塔段的塔板效率。若研究某一板的效率则由默弗里（Murphree）效率来表示，如图6.4.21所示。（a） （b） 图 6.4.21或 （4.6.22）式中、分别为气相或液相表示的