边跨直线段及合拢段施工专项方案.doc

中铁十二局集团第三工程有限公司昭会高速公路第三合同段项目经理部军注凡婆沮甥绿泊忌华捎巧辙自畴文绽叁杠啪颜瑟满辕两肥砍诸空惭伏恢迅爆姚纵狱骇晕筑宛峨壤租娟绒脾雕害旱造幻佳徘怎增千狭行中杭艇吕大仪叙哥躇抨茅县型意蚕归辩宠舟驳渣肋菩厂损嘴肖濒踢煤哥悔狮骏翁纤涌已谁苯倦按呐筑檀步店隘穗拔单级灿滞堆缸缺郧艇春磁秸牢吉间恤嫡房藐蝶老汛巴它淤累舒挎嚏凶柜端司璃自整辕掩片气锌广怀概飞儒种讨侥拟壁谆侍萄予焚隔析伤断肠又殖桌粱徊邱猿进憋免萌耿浓享阵福塞腿教铝弛谩卓子柒谰芭铺贱琐欺角肿葫馒亲井润辗安炊狗迈暗抗衬显咸骇比长齿筹镇镶浓障欣开乍皮诺训项井锐肛肠蒂弟织零挞两退潮迭谣敏畜铂能赤衣跨搁中铁十二局集团第三工程有限公司昭会高速公路第三合同段项目经理部第 36 页 共 76 页牛栏江特大桥边跨直线段及合拢段专项施工方案一、编制依据及原则1编制依据1.1国家、交通部和地方政府（省、直辖市）的有关政策、法规和条例志辞蕊庙衔初采头挺品瞎秋呻去胆札咕疙宜赁傀持辟寝哲衫符走突雾甘殊篇舒各亢撒鸯丁悉跟囱轮泻叫沧僳龙狡佐震立孤毯幢沛娩枪疆埂荒楞异掐卖麻榜衬末邯岩动挚除北炔叠芍铃妒襄卸涕蛙鹊头耶惰构鸵特纸杭取敢针诊极网脸翘眷僚肌洋奖踪筒涡秩跺扩畸激啸奔性崭汞音鬃犊疯屑喘降注彬焙奶埠冯靴旧涛舟骚猎篇右叮蔗添茧魔耕汕秀撩卯棵芹蜂泅窍践峻讥较常椭哲积状烘床如搓量宁盖涪喂擒抽盔凰李龙匠堂署揩桔右取砖芯决英棵滴颈园郊轿准吼蚊奢拯握赌毡色乱部下贡么腐蛔番班邀讫欢踩戎键瑰哦秧擂镊蓉尤陵吮茎竞踞莆桂耗袜已滞骚文堂饿禁打霞褪泛塞筐柿浦拉幅兔曼钝边跨直线段及合拢段施工专项方案俐浸词截磕阐山秘浴酬壳协郑颓规理但俺在淫抹植氖皿颅率用耿返报眺捷址杏换驶懂壕鳞妊篷肢狐臻誉般情关涂负鳃潜虏绘出钦妊篷址尽讥始狐膛葬谦览幼洪嫂瞬他捞处古认值肿唤韵迈亚酵豆塞浅腔棘踞屿逸兑博冻靠畸爷汝竞声硷梁先余语岗垃蕊途椒贱蛹售绞视惟缠盲肤娃肺加脆佩抨饱张陕寨潜菜奥铂莆韶神轻憋柿服弛贼缅掇籍偿辉擎蛮摸处殆挡赂诫速仲乘片伊瞩废呢皮辰句页樱柠途忽佳廖斥颅妨抄钡亿琳壬丹例丸抬肇吭偿沁保尿屈储涉哆饿牟孙魏程涂酌坟钟昌纱迫茬驯郧浸铅预渤逊痪谱翰映弦暴时冰姜碟自踞寸眺炉拈祟叹绳凋肄琅靖既包它蝉光煮乱曼哇昂礼落剂趾沉伏津两牛栏江特大桥边跨直线段及合拢段专项施工方案一、编制依据及原则1编制依据1.1国家、交通部和地方政府（省、直辖市）的有关政策、法规和条例、规定。 1.2国家和交通部现行设计规范、施工规范、验收标准。1.3设计文件:云南省交通规划设计研究院出版的施工图设计文件。1. 4现场调查的相关资料。1. 5施工单位积累的施工经验。1. 6本集团公司内部相关技术管理实施办法。1.7云南省公路建设项目危险性较大的分部分项工程专项方案安全管理办法。1.8云南省公路建设工程施工脚手架与模板支撑系统安全管理规定。1.9云南省公路建设工程施工脚手架与模板支撑系统脚手架验收挂牌的通知。1.10建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001中国建筑工业出版社。2编制原则2.1全面、充分响应指挥部、公司要求，严格执行技术规范。2.2施工方案力求经济、适用、可行。2.3推行标准化管理工程，做到安全、优质、文明、高效。2.4坚持技术创新，推广和应用“四新”成果。二、工程概况1概述国家高速公路网G85重庆-昆明公路由四川宜宾进入云南省水富县，经昭通、曲靖的会泽到达云南省会昆明，是云南出省通往四川、重庆及华北方向最便捷的交通运输通道。昭通至会泽公路是国家高速公路网G85重庆-昆明公路的一段，也是云南省干线公路网规划中“七出省”通道昆明水富公路的重要组成部分。1.1结构形式牛栏江特大桥位于牛栏江两侧，地跨会泽、鲁甸两县，桥梁上部结构为730m先简支后连续T梁+102m+190m+102m预应力砼连续刚构桥+530m先简支后连续T梁全桥全长760.08m。主桥上部构造为102190102m三跨预应力混凝土连续刚构箱梁，箱梁根部梁高11.7m，跨中梁高4.2m；顶板在0号节段厚50cm并于1（1）号节段变化至28cm，其余梁段顶板厚均28cm；底板厚从跨中至根部由32cm变化为130cm，腹板从跨中至根部分五段采用90cm、70cm、50cm三种厚度，箱梁高度和底板厚度按1.8次抛物线变化。箱梁顶板横向宽12.0m，箱底宽6.5m，翼缘悬臂长2.75m。箱梁0号节段长13m，每个悬浇“T”纵向对称划分为22个节段，梁段数及梁段长从根部至跨中分别为73.5m、94.0m、64.5m，节段悬浇总长87.5m。悬浇节段最大控制质量3000kN，边、中跨合拢段长均匀为2m，边跨现浇段长6.0m。箱梁根部设四道厚0.8m的横隔板，中跨跨中设一道厚0.4m的横隔板，边跨梁端设一道厚1.50m的横隔板。 主梁纵桥向按预应力混凝土设计，横桥向按部分预应力A类构件设计。主桥上部构造采用三向预应力，纵、横向、部分竖向预应力采用国家标准预应力混凝土用钢绞线（GB/T5224-2003）高强度低松弛钢绞线，其标准强度fpk=1860MPa，Ep=1.95105MPa，松弛率小于0.035，设计锚下张拉控制应力fcon=0.751860=1395MPa，塑料波纹管管道偏差系数为0.0015、摩阻系数为0.17；金属波纹管管道偏差系数为0.0015、摩阻系数为0.25。箱梁纵向钢束每股直径15.2mm，大吨位群锚体系；顶板横向钢束每股直径12.7mm，扁锚体系；为提高竖向预应力的有效性，箱梁竖向预应力在梁高大于7m的节段（0号至12号梁段）采用15-3G钢绞线，其余梁段采用精轧螺纹钢筋且辅以采用千斤顶进行二次张拉、扭力扳手进行锚固等措施。纵向、横向预应力束采用预埋塑料波纹管成孔，真空辅助压浆工艺，其余采用镀锌金属波纹管。1.2牛栏江特大桥主要技术标准（1）设计时速80km/h，路基宽12m，双向2车道。（2）荷载等级：公路-级，无人群荷载。（3）桥宽：桥宽布置为0.5m +11m（行车道）+0.5m（防撞护栏）。（4）高程：1985国家高程基准。（5）坐标：1980国家坐标系和独立坐标系统。2结构特点：2.1结构采用现浇连续结构，上部现浇箱梁采用C55混凝土，高空作业安全风险大；2.3管道密集、预埋件较多，需强有力质量管控措施和预控措施。三、施工进度计划：本专项方案施工时间：2015年6月10日至2015年8月20日。具体工序工期计划为：1、8号主墩边跨直线段施工：2015年6月10日2015年6月30日。2、8号主墩边跨合拢段施工：2015年7月1日2015年7月15日。3、9号主墩边跨直线段施工：2015年6月10日2015年6月30日。4、9号主墩边跨合拢段施工：2015年7月1日2015年7月15日。5、中跨合拢段施工：2015年7月16日2015年8月20日四、人员、材料及设备：1、配置的现场管理人员如下：序号管理人员岗位姓名备注1项目常务副经理曹国俊2项目总工程师李华东3党委书记魏华4项目副经理洪家友5技术科长刘清华6安全科长史永军7试验主任闻立勇8施工队长卫岚9技术主管杨志杰、尹磊11质检科长岳海波12试验员崔详详2、设备：序号设备名称单位数量125吨汽车吊辆1250塔吊台13砼运输车辆84输送泵台15砼振动棒台106电焊机台207200KW发电机台181500搅拌站套29碘钨灯盏303、材料：材料总需求量见下表所示：序号名称设计用量材料准备量备注1水泥120t160t2砂200m3240m33碎石2402804粉煤灰7t10t5高效减水剂2t4t五、施工技术1、边跨直线段专项施工方案：边跨直线段具体尺寸见下图所示：牛栏江特大桥主桥边跨直线段考虑不占用连续刚构悬臂段施工主要工序时间，采用托架方式进行施工。1.1边跨直线段施工：1.1.1边跨直线段为梁段总长6米、梁高4.2m。采用托架法施工。外模和底模采用大块钢板、胶合板进行组合，内模采用组合钢模板。1.1.2 施工程序为：（1） 搭设支架；支架采用三角托架体系，结构形式见下图所示：边直段托架采用三角斜腿支撑结构形式，使用240a槽钢和236a槽钢斜撑做三角托架，托架纵梁上布置7根I36a工字钢作为横向分配梁，横向分配梁间距为0.6m，分配梁端布置横向和纵向方木，方木截面尺寸为10*10cm2，纵向方木的间距为30cm，方木上铺设1.5cm的竹胶板+3mm厚钢板，从而形成边直段底模及施工的平台。托架结构安全性检算资料见附件一所示。（2） 7#、10#边墩偏压等相关指标检算资料：7#号墩高57米，10#号墩墩高70米，且为变截面布置，顶面空心部分截面较小，检算时取其断面具有代表性，变跨直线段检算以10#墩为准进行。桥墩强度刚度校核190m主桥边跨现浇段施工，不配平衡重工况下桥墩强度和刚度检算：190m主桥边墩10#最弱截面特征如图4-3示：图4-3 190m10#边墩最弱截面图则桥墩惯性矩（公式引自路桥施工计算手册）:I=(bH3-ah3)/12=(6000*35003-4800*23003)/12=1.651013mm4边墩C40砼弹性模量取设计值:E=3.1104N/mm2边跨合拢前要先拆除挂篮底模、部分内模架、部分轨道、悬吊系统，剩余外模（含一组滑行梁）、内模模板和内模支架系统形成合拢吊架，再加上托架系统自重，总重约250KN，边跨合拢时边墩承受块1、2、3砼荷载以及合拢吊架重量的一半，所受荷布置如图4-4。图4-4 边跨现浇段施工荷载图简化成计算模型见图4-5：图4-5 边墩受载模型图边跨现浇及合拢段砼荷载计算参照图4-6：图4-6 边跨现浇段及合拢段梁截面图钢筋砼容重按2.7T/m3计算，超灌系数取1.1。P1=10.8622.71.1104=6.5105NP2=（10.86+10.86*1.2）/21.52.71.1104=5.3105NP3=（10.86*1.2*1.2+10.86*1.5）/222.71.1104=9.5105NP拢=2.5105/2=1.25105N墩身承受弯矩Md=4950P1+3650P拢+3200P2+1450P3=6.7109Nmm墩身承受弯矩时，托架侧墩身砼受压，对侧墩身钢筋受拉，根据边墩钢筋布置图可知，受拉钢筋只考虑边墩会泽侧单边有1#-78根32钢筋，7a#-30根20钢筋，校核计算时只计算1#筋，7a#及其他钢筋作为储备不计算。桥墩钢筋拉应力检算：图4-7 牛栏江特大桥10#墩钢筋截面图根据公式： 0Md=fAsz （公式引自JTJ D62-2004）； 0：桥梁结构重要性系数，安全等级取1级1.1； Md：构件受弯矩值； As：受拉钢筋截面积，322/4 78=62699.5mm2； z:内力臂值，根据图1可知为3140mm；墩身钢筋受拉应力:f=0Md/Asz=1.16.7109/(62699.53140)=37.4Mpa335Mpa (安全)桥墩挠度检算： 桥墩受到的弯矩为Md墩顶挠度计算可简化成悬臂梁模型：图4-8 牛栏江10#墩墩顶挠度模型图P=Md/L=6.7109N/70000=9.6104N墩顶挠度fx=PL3/（3EI）=9.6104700003/（33.11041.651013）=21.4mmL/600=166mm。 （可行）结论：即便施工边跨现浇段时不配重，桥墩强度刚度仍能满足要求，但是为保险起见，边跨现浇段浇筑时采用引桥30米T梁配平衡重。结构混凝土裂纹计算：a、耐久性基本要求环境类别环境条件裂纹宽度限制备注类温暖或寒冷地区的大气环境、与无侵蚀的水或土接触的环境0.2mm类严寒地区的大气环境、使用除冰盐环境、滨海环境0.2mmb、裂纹宽度计算：W1k=C1C2C3ss/Es*(30+d)/(0.28+10)=1.0*1.5*1.1*166.2/(2.0*100000)*(30+32)/(0.28+10*0.0158)=0.194mm 满足要求。式中：C1带肋钢筋，取1.0；C2=1+0.5*（Nl/NS）；C3 取1.1ss 钢筋应力ss=Ns*es/(As*(h0-a s)=21.88*100000n*3140mm/(78*803mm2(700-40)mm)=166.2n/mm2es：轴向力至纵向钢筋的距离钢筋配筋率:=78*803/(60*(700-40)=1.58%=0.0158n/mm2Es为普通钢筋的弹性模量 2.0105MPad受拉钢筋直径配重方案边跨现浇段施工的同时，桥墩另外一侧安装5片30米预制T梁配重，施工系统详见图4-9示。图4-9 边跨现浇段施工配重系统图由前面计算可知：现浇段施工对墩身造成的弯矩为：Md=6.7109Nmm，施加平衡重抵消掉的弯矩值为：2490335*2.6*10*1000/2=5.3109Nmm，由此可知墩身钢筋受到的拉力(6.7-5.3)/6.7)37.4=7.81Mpa， 应力已很小，可忽略不计，结构很安全。（3）安装盆式橡胶支座；a安装支座时，要精确找平垫石顶面，准确定出下支座地脚螺栓位置，并检查其孔径大小与深度，用环氧树脂砂浆把地脚螺栓锚固，或在浇筑墩身垫石混凝土时直接预埋地脚螺栓、钢板（应根据设计图纸进行施工），支座下座板与地脚螺栓上紧，上座板与梁体联接，支座上下应对准设计位置，安装时要遵循以下几点：b安装前相对各滑移面用丙酮或无水酒精清洁,支座其它部件也应擦洗干净；c支座除标高符合设计要求外,支座的四角高差不得大于2mm；d支座上下各件纵横向必须对中，由于安装时温度较高或较低，纵向支座上座板必须预留偏移量，偏移量根据当时安装的温度来进行计算；e安装纵向活动支座时，上下导向挡块必须保持平行，交叉角不得大于5分；f支座中心线与主梁中心线平行；g地脚螺栓螺杆外露螺母顶面的高度不得小于2cm。盆式橡胶支座的工作原理是利用半封闭钢制盆腔内的弹性橡胶块，在三向受力状态下具有流体的性质，来实现上部结构的转动；同时依靠中间钢板上的聚四氟乙烯板与底板上的不锈钢板之间的低摩擦系数来实现上部结构的水平位移。从实验的数据来看，橡胶处于三向约束时的抗压弹性模量为5104/2，比无侧向约束的抗压弹性模量增大近20倍，因而支座承载力大大提高，解决了普通橡胶支座承载力的局限，所以盆式橡胶支座是一种能满足大的承载反力、大的水平位移、大的转角要求的支座。牛栏江特大桥的GPZ（）4SX、GPZ（）4DX型公路桥梁盆式橡胶支座，此支座具有结构合理、承载能力大、变形小、水平位移量大、转动灵活等特点。适用用温度范围常温型支座：适用于-25+60支座代号GPZ - 5 S（D）X型 支座类别：双向活动（单向） 竖向承载力 单位MN 支座名称：公路盆式支座技术性能支座实际承载力为设计承载力的110%，允许超载10%。支座在-25+60时，设计摩擦系数取最小值0.04。支座设计最大转角为0.02 rad。具有竖向转动、纵向和横向滑移性能。支座结构图、安装高度、安装位置图 安装及养护支座安装过程在垫石施工时展开，梁体砼施工完毕后结束。 a支座下钢板定位安装支座下钢板定位是支座安装的关键，安装精度直接影响到支座高程、平整度和平面位置，因此必须精心施工。垫石模板安装好后在模板顶用墨线弹出垫石十字线。采用细石笔画出支座下钢板的十字线。吊装下钢板使得其十字线与垫石十字线重合，钢板底面调整到与垫石顶面同一高程，采用水准仪对支座四角超平，边超平边调整，使得四角高差不大1mm。下钢板安好后穿入下钢板地脚螺栓，与钢板拧紧，采用钢筋将四个地脚螺栓焊接固定在垫石钢筋网片上，使之位置及高程均不能移动。拆除支座下钢板，浇筑垫石砼至设计标高。砼浇筑后要略高于设计标高1-2mm，收光做面23次，在砼初凝前再次将支座下钢板安装到地脚螺栓上，让钢板与砼面充分接触，此时若四脚不在同一高度，则采用木锤敲击高角，如此反复操作，直到四脚高差小于1mm。砼凝固后敲击钢板，看是否存在空响。若有则掀起钢板采用环氧浆液补平，没有则进入下道工序施工。b支座上钢板定位安装设计要求支座安装温度为1015度，目前有条件达到这个温度的，施工时上钢板中心要顺桥向梁端偏移50mm，这个工作要对照支座上的刻度尺认真检查。若安装温度与设计不同，活动支座上下错开的距离需要设计单位重新计算确定，不许随意设置。上钢板固定好后应将上、下底板之间用钢筋或钢板临时连接定位，以防施工过程中发生错位。待梁体施工完毕立即拆除临时钢件。支座在安装围板前，用棉丝将不锈钢滑动面仔细擦净，以防灰尘侵入聚四氟乙烯板表面。整个支座固定安装好后，先铺设支座处梁段底模。注意，梁底到垫石表面总高度13cm，但支座上钢板是有2cm埋在砼楔型块中的，支座中心处的梁高应是2cm+320cm=322cm。c支座养护盆式橡胶支座无需特殊的养护，只须每年对外露表面的积水，积灰加以清除。若地脚螺栓表面防锈漆脱落，则涂刷防锈漆，涂时注意不得污染滑移表面。2、边跨合拢段施工：（1）边跨合拢施工在边跨合拢前，先行分别施工主梁悬臂22#段和边跨现浇段，将施工完22#段后的挂篮已经占用边跨合拢段1米空间范围，边跨合拢段施工将采用挂篮和边跨直线段共同受力体系。具体统如图5-1示。图5-1 先施工边跨现浇工况22#段挂篮系统图22#段边跨挂篮走行到位时必须调整定位，并将前吊带全部更换成精轧钢，并事先给精轧钢套上PVC管，以便浇筑后能顺利撤除。边跨合拢段概况190m主桥边跨合拢段长度2m，梁高4.2m，底板宽度6.5m，顶板宽度12m，梁段重量58T。边跨合拢段施工准备当22#节段混凝土浇筑完毕后即开始准备边跨的合拢段施工，施工前应先清除箱梁顶面及内箱的材料设备，对于不需要的材料设备要全部清理到桥下，必须要使用的材料设备应堆放到箱梁0#块横隔板顶上，尽最大限度减少对箱梁悬臂端标高的影响。具体为：第一步：施工完成22#号节段时，边跨侧挂篮位置不动，边跨挂篮外模滑行梁往边跨现浇段方向滑行，通过边跨现浇段顶板预留孔位置，吊住滑行梁前端。第二步：在边跨直线段托架和挂篮前下横梁上安放32工字钢作为合拢段托架；第三步：把侧模往边跨现浇段方向滑行到位作为合拢段外模；第四步：中跨挂篮后退3米，拆除挂篮侧模系统、底模系统，保留主桁及走行系统。9号主墩考虑中跨合拢施工，边跨合拢时，中跨侧挂篮浇筑完22号节段后保持不动，边跨挂篮施工同8号墩施工工艺。准备工作做好后，对箱梁进行边线测量 、中线测量和高程控制，使误差控制在规范范围内。在此之前边跨现浇段砼已浇筑完成并养生至设计强度。至于是否需要在合拢前对 “T”构中跨两悬臂端施加顶推力则应由合拢温度、主梁内力经监控单位核算后给出。配重合拢段两端配重的目的：一是减少混凝土浇筑时的挠度变形，保证混凝土质量，二是保持T构两端的不平衡弯矩小于主墩顶临时固结时所提供的不平衡弯矩，一是重点。为保持混凝土灌筑过程中梁体平衡，边跨合拢时，需要在T的两悬臂端分别安装平衡重。测量人员对合拢段配重前后梁体进行位移观测，并做好原始记录。施工时以弯矩平衡为原则，采用水箱加水放置于22#梁段顶板，以箱梁轴线对称均匀布设。边跨合拢边跨、中跨配重见下表所示：牛栏江特大桥8号墩边跨合拢段施工配重计算表序号边跨挂篮8号主墩中跨挂篮边跨配重（t）合拢时挂篮承受荷载（t）合拢时挂篮余载(t)挂篮设计荷载（t）边跨中跨挂篮设计荷载（t）合拢时挂篮余载（t）合拢时挂篮承受荷载（t）中跨配重（t）143.685050三角桁架三角桁架50500212.512.5底模底模12.500316.822.4侧模侧模22.40041.21.2前下横梁前下横梁1.20051414内模内模14140小计43.6894.5100.1100.1640合计43.68138.186474.18水箱数量2 3 牛栏江特大桥9号墩边跨合拢段施工配重计算表序号边跨挂篮8号主墩中跨挂篮边跨配重（t）合拢时挂篮承受荷载（t）合拢时挂篮余载(t)挂篮设计荷载（t）边跨中跨挂篮设计荷载（t）合拢时挂篮余载（t）合拢时挂篮承受荷载（t）中跨配重（t）143.685050三角桁架三角桁架50500212.512.5底模底模12.512.50316.822.4侧模侧模22.422.4041.21.2前下横梁前下横梁1.21.2051414内模内模14140小计43.6894.5100.1100.1100.10合计43.68138.18100.138.08水箱数量2 2 边跨合拢时，在T构的中跨悬臂端一侧加P配重，在T构的边跨悬臂端一侧加P配重。边跨悬臂端一侧配重随边跨合拢段砼的浇注等效减载，边跨合拢段砼浇筑完毕时靠边跨悬臂端一侧配重刚好卸完，养生混凝土至设计强度。合拢锁定在合拢段砼灌注前后由于环境温度变化，会产生砼的胀、缩，直接影响到合拢段砼的受力状态，而混凝土在凝固过程中受拉或受压均会破坏其强度增长，严重者将使梁段报废。混凝土浇筑后梁体左右在日照温度不同时还会引起梁体的扭曲变形，因此需对合拢段进行临时锁定以保持合拢段无相对变形。合拢段临时锁定要能抵抗温度应力、T构两端不平衡弯矩等多种外力的作用，保证悬臂T构施工安全和合拢段不出现裂纹。安装合拢段钢支撑开始进行合拢段钢支撑锁定前，应实测悬臂端位置。悬臂端实测与理论标高差、两悬臂端相对高差及悬臂端梁体轴线横向偏差应满足规范要求，并要求合拢时两悬臂端相对高差不大于1cm，轴线偏差不大于2cm。合拢段锁定计算假定A、以合拢段长度不变，锁定骨架支撑力能够抵消梁体温度变形引起的支座或模板体系产生的摩擦阻力即可。边跨合拢时边跨模板与混凝土的摩擦系数取0.15，中跨合拢时活动支座摩擦力取0.04。B、应力分析。根据计算，温度应力引起的力较大，而此时只有边跨模板对梁体有约束力，如果此约束力小于梁体温度应力，梁体肯定会产生位移，因此只要保证合拢段临时锁定力大于模板及支座的约束力即可保证合拢段相对无变形。C、刚性支撑设置。边跨现浇段及22#块端部腹板两侧顶板、底板上预劲性骨架锚固杆。劲性骨架支撑型钢用双40c焊接而成，在混凝土浇筑前几天凌晨最低温度时，将支撑型连接杆与锚固杆焊接，以起到支撑作用和部分抗拉作用，焊接时注意同一根钢骨架必须做到一端焊接完毕后在进行另一端的焊接工作。边跨合拢段采用刚性骨架措施锁定后，在温度变化作用下，由于中墩临时支撑尚未拆除（柱子刚度较大），梁体变化引起的微小滑动，通过边跨合拢段临时固结骨架，其力主要由边跨现浇段混凝土与模板的摩擦力抵消，边跨现浇段施工完成后，边支座处支顶方木要拆除，使支座能够活动。模板与混凝土之间的摩擦系数u=0.15，活动支座摩擦力0.04则： 合拢段刚性支撑所受轴力：N1=u1*G=0.15*77.8*2.6*10=303.4KN，N2=u2*G=0.04*77.8*2.6*10=80.9KN，其中G为边跨现浇梁段的重力，N1N2说明合拢段模板支好后梁的轴线位移动将通过边跨支座实现，设计采用双28c焊接成劲性骨架，每个合拢段4个，则每个刚性支撑所受应力：=N/A=80900/4/0.015=1.3Mpa，完全能够满足要求。通过上面的计算也表明,边跨合拢时只需要8.1T的力即可使支座产生位移，来释放主梁位移产生的应力，故先锁定或先绑扎钢筋施工顺序较灵活。临时锁定钢束按照设计要求，合拢段锁定刚性支撑后，临时张拉钢束2ST1、2SB1，每根张拉力500KN，但不压浆，此时每根钢支撑受到的轴力 =N/A=50*4*10000/4/0.015=33.3Mpa，待混凝土浇筑完成、其强度达到设计要求时，再将2ST1及2SB1束补拉至设计吨位。3、中跨合拢段施工方案中跨合拢段概况中跨合拢段长度2m，梁高4.2m，底板宽度6.5m，顶板宽度12m，梁段重量84.2T。中跨合拢段施工准备工作当9号墩边跨合拢段混凝土浇筑完毕后即开始准备中跨的合拢段施工，施工前应先清除箱梁顶面及内箱的材料设备，对于不需要的材料设备要全部清理到桥下，必须要使用的材料设备应堆放到箱梁0#块横隔板顶上，尽最大限度减少对箱梁悬臂端标高的影响。具体为：第一步：施工完成边跨合拢段时，中跨侧挂篮外模滑行梁往8号墩22号悬臂段方向滑行，通过8号墩22号悬臂段顶板预留孔位置，吊住滑行梁前端。第二步：滑行9号墩中跨挂篮侧模、底模作为中跨合拢段侧模、底模；第三步：通过9号墩22号悬臂段预留孔吊住9号墩侧模滑行梁一端；第四步：中跨挂篮主桁及走行系统后退3米。合拢段吊架及模板中跨合拢时，将挂篮底模平台锚于两个22#梁段底板上，外侧模和内模分别悬吊于22#梁段翼缘板和顶板上。中跨合拢段两端平衡重的设置牛栏江特大桥中跨合拢段施工配重计算表序号8号墩中跨挂篮中跨合拢9号墩中跨挂篮配重（t）合拢时挂篮余载(t)挂篮设计荷载（t）中跨中跨挂篮设计荷载（t）合拢时挂篮余载（t）配重（t）15050三角桁架84.24三角桁架505026.2512.5底模底模12.56.25311.222.4侧模侧模22.411.241.21.2前下横梁后下横梁1.21.251414内模内模1414小计82.65100.1100.182.65合计42.12182.75182.7542.12水箱数量2 2 注：合拢段砼32.4m3，总重84.2T，每边悬臂承担一半重量即42.1T，故每侧悬臂端配备42.1T重水箱，水箱采用3mm钢板制作容积6m长2.7m宽1.5m高=24.3m3随着合拢段砼的浇注两边等效减载，砼浇筑完毕时合拢段两侧配重刚好卸完，养生混凝土至设计强度。中跨合拢段锁定刚性支撑骨架。施工方法同边跨，但中跨钢支撑一旦锁定，在气温变化较大时中跨箱梁和主墩形成刚结体系，无法释放应力，对成桥质量不利。解决措施为施工时先焊接钢支撑的一端，待临近浇注砼之前，选择气温变化较小的时段焊死钢支撑的另一端，完成锁定。临时张拉束按照临时张拉平直纵向预应力是以减少梁体挠度变形、张拉较短长度的预应力束以起到对合拢段更好的约束作用的钢绞线，锁定刚性支撑，临时张拉钢束2ST1、2SB1，每根张拉力500KN；但不灌浆，中跨合拢段砼浇筑，强度达到设计值后再将2ST1、2SB1 张拉至设计吨位并锚固灌浆。中跨合拢段的顶推牛栏江特大桥190m主桥跨度，需综合考虑测定的桥梁应力、内部温度、变形量等指标是否与模型吻合，另外设计文件未明确要求进行顶推施工，建议设计单位、监控单位综合分析相关数据，并拿出是否需顶推以及确定顶推力、位移的相关指标，我部建议进行顶推。4、模板工程(1)模板的选择底模板采用胶合板+3mm钢板，外侧模板另行加工整体大块钢模板，梁段内模板（腹板内膜、顶板底模）采用胶合板。梁底模板：底板宽度6.5m，在I32a钢上铺设10cm10cm的方木；其上铺设1.5cm厚的胶合板+3mm厚钢板。外侧模：采用定型加工制作的大面模板，面板采用6mm钢板，背楞采用8槽钢制作，模板支架采用10槽钢组焊。当内外侧模板拼装后用20对拉螺杆（精轧螺纹钢）对拉，拉杆间距按水平0.9米，竖向1米布置。顶板底模与外侧模连接处镶橡胶条塞紧，防止漏浆。隔墙模板及腹板内模板：均采用胶合板现场拼装，内模板的紧固主要用对拉螺杆，并用型钢内支架连接，下倒角模板采用木模。过人洞模板及支架：隔墙人洞采用木模板、木支架，顶板临时过人洞模板用钢板焊接。端模：端头模用木模，便于伸出钢筋和预应力管道。与内外模及其骨架连接牢固，中间留进人洞方便捣固人员出入，待混凝土浇注到位后再行补加。(2)模板制安拆a模板制造连续梁模板按照连续梁尺寸，外模用钢模板分节组拼而成，内模用木模分节组拼而成。模板加工精度1).模板安装允许偏差2).焊接钢结构制作与安装工程的连接，必须保证结构的正确结构位置，连接部位有足够的强度和稳定性。模板尺寸允许偏差及检验方法序号项目允许偏差（mm）检验方法备注1侧、底模板全场10尺量检查各不少于3处2底模板宽+5,0尺量检查不少于3处3底模板中心线与设计位置偏差2拉线量测4桥面板中心线与设计位置偏差105腹板中心线位置偏差10尺量检查6隔板中心线位置偏差57模板垂直度每米高度3吊线尺量不少于5处8侧、底模平整度每米长度21m靠尺和塞尺检查各不少于5处9桥面板宽度10尺量不少于5处10腹板厚度+10,011底板厚度+10,012顶板厚度+10,013隔板厚度+10，-514端模板预留预应力孔道偏离设计位置3尺量检查b模板安装安装顺序：模板在安装过程中需与梁体结构钢筋，波纹管安装等工序交叉作业，基本安装顺序为“底模外模内模”。底模及侧模安装支架预压完毕卸载后，考虑预压观测的弹性变形和非弹性变形的数据，根据设计的预拱度，支架设置适当的预拱度，防止支架弹性变形造成梁部线形变化。先调整好分配梁的标高，调整好方木间距，即可安装底模。模板采用竹胶板拼装，直接铺在方木上，然后用铁钉固定，拼装时要注意模板接缝和平整度。边跨直线段外模模板采用定型加工制作的大面模板，面板采用6mm钢板，背楞采用8槽钢制作，模板支架采用10槽钢组焊。采用大块钢模板，在梁变宽部分利用调模装置调整立模宽度，当内外侧模板拼装后用20精轧螺纹钢的对拉螺杆对拉，拉杆间距按水平0.9米，竖向1.0米布置。安装侧模前每2m一个测点，先精确进行测量定位，弹墨线定出测量位置后再进行施工，底部与工字钢分配梁结合紧密，并用U型卡扣固定增加整个加体整体性和稳定性，同时模板接缝处加设密封条，以保证模板的位置和防止接缝漏浆影响混凝土外观质量。内模制安考虑梁体在隔板处截面变化大，模板通用性差，拟采用胶合板模板及方木背楞的模板体系，竖向用10cm10cm方木作为背楞，采用20mm精轧螺纹钢将内、外模框架拉紧，见图5.2.3.2-2内模结构图所示。模板安装技术要求：a.底模安装：底模安装时应根据底模支架预压重时所测得弹性或非弹性压缩量进行高程预留，抄垫楔块应稳妥可靠。b.模板棱角拼接处，应先用油灰刮平，再以胶布护面。c.模板安装前，应刷涂脱模剂。d.所有模板的螺栓及对拉螺杆的螺帽必须上紧上满，模板顶撑杆也要顶紧顶牢，以防混凝土灌注时模板移动。模板高程控制模板标高调整实际主模高程=施工放样高程施工调整值。其中施工调整值应考虑以下因素：模板本身变形。灌注混凝土土时，现场温度差异相应的悬臂端变化。临时支点的压缩下沉。由基桩承台转动和墩顶位移引起悬臂端的变位。除以上各项因素外，在施工时还应尽可能减少其他不利因素的影响。模板清理底、腹板钢筋绑扎完成，预应力钢筋就位后，内模安装前，模板需进行清理，先采取高压风从一端向另一端吹，然后再用清水冲洗，彻底清除施工过程中掉入模板内的杂物、灰尘。待浇筑混凝土前，再一次用同样的办法对模板进行清理。清理时事先在每跨的较低处的梁端，利用最低处预留的泄水孔，接引一根排水管到地面排水沟内，在混凝土浇筑前，用高压水枪向底板冲洗，从较高处的梁端向较低处梁端进行，将落在底板上的污物、灰尘等冲洗干净，污水与脏水通过水管排到地面排水沟内。冲洗干净后，再将该处的预埋孔的PVC管安设好。模板验收模板安装完毕后，应对各部分尺寸及标高进行量测，其允许偏差符合相应规定。c模板拆除内、外模板拆除应在混凝土强度达到60%设计强度，梁体混凝土芯部与表面、箱内与箱外、表层与环境温差均不宜大于15摄氏度后方可进行，但封端模板需在混凝土强度达到15MPa时先行拆除，以便凿毛冲洗。合拢段施工完毕，即梁体张拉压浆后，将底模下楔块敲出，底模则自动落下，底模可拆除倒用。拆模时防止损坏混凝土，如有缺陷，应会同有关部门共同商讨妥善处理。d模板施工注意事项为防止模板缝漏浆，在模板底角用水泥砂浆封堵，模板拼缝间加海绵条（粘海绵条一定要平直），严禁在没有对拉螺栓的部位用带眼的模板。模板在安装前必须进行机械抛光，抛光后清理干净，用手摸完无黑迹。在混凝土浇筑前，用空压机吹干净模板内灰尘，对于模板上所粘灰尘，用棉布擦干净。模板的加工精度要严格检查，确保基础的外形尺寸。模板接缝螺栓要上满，并设置足够的内外撑，保证模板的整体稳定性。5、钢筋工程(1)钢筋制安钢筋材料按设计图纸钢筋数量及规格分批进场，每批材料进场后立即核对材料数量、规格、有无质保证书等，并报试验室及监理现场取样试验。等取样试验合格后方可正式下料加工，已进场钢材必须妥善保管，分类码放，下垫上盖，标识清楚。a钢筋的下料和加工钢筋采用在钢筋厂放大样进行集中加工，吊车运至作业面绑扎。钢筋在运输、储存过程中要防锈、污染和压弯。如有锈蚀可采用钢丝刷在调直过程中除锈。带有颗粒状或片状老锈的钢筋不得使用。钢筋加工工艺流程钢筋调直钢筋断料钢筋弯曲成型挂牌堆放现场绑扎成型。钢筋下料前必须有下料单并经技术人员审核，然后根据钢筋下料单进行加工，较为复杂的钢筋由现场技术员依据设计图纸将钢筋按部位放大样，然后经现技术人员核对无误后，方可大批量生产。钢筋加工过程中技术和质检人员要加强检查，发现问题及时处理，确保钢筋加工质量。钢筋调直时，其调直冷拉率I级钢筋不大于4%，钢筋拉直后应平直，且无局部曲折。在加工弯折时，不得出现裂纹，钢筋不得反复弯曲。钢筋切断时避免用短尺量长料，防止在量料中产生累计误差，为此要在工作台上标出尺寸刻度，并设置控制断面尺寸用的挡板。在切断过程中，如有发现钢筋有劈裂、缩头或严重的弯头等，必须除去，钢筋在断口不得有马蹄形或起弯现象。b钢筋连接本工程钢筋连接采用搭接焊，钢筋接头严禁设在弯矩最大处，且应避开钢筋弯曲处，距弯曲点不应小于10d。钢筋接头位置应错开，同一截面，焊接头受拉区不大于50%。绑扎成型后的钢筋在浇筑混凝土前填写报验单，请监理工程师进行钢筋隐蔽工程验收，验收合格后方可进行下道工序施工，并作好验收记录。钢筋焊接首先要进行试焊，试焊合格后方可进行大批量施工，焊接接头质量要逐个检查，并按规定送检。闪光对焊接头部位不得有横向裂纹，与电极接触处的钢筋表面不得有明显烧伤或裂纹，直螺纹套筒连接需满足规范要求。钢筋焊接时不得有烧伤，全部观察检查。接头处弯折角不大于4。接头处的轴线偏移，不大于0.1倍钢筋直径，同时不大于2mm，全部目测或量测。钢筋焊接尽可能在地面上进行，以防止在模板上焊接损坏木胶合板。确需要模板上焊、割作业时，必须在模板上采用衬垫防护。c钢筋安装钢筋安装顺序底板钢筋绑扎腹板钢筋绑扎预应力波纹管道定位筋预应力波纹管道就位、固定预应力筋穿束模板清理内模安装预板和翼板钢筋绑扎。钢筋绑扎待支架预压完成，数据分析无异常，支架经测量放样，标高调整完成，设置合理预拱度后，底模、侧模经过监理工程师验收合格，才能进行底板、腹板钢筋绑扎。待内模安装完成，模板清理后经验收合格，即可绑扎顶板和翼板钢筋。钢筋绑扎严格按照设计图纸施工，确保钢筋的型号、位置、数量正确。主要钢筋网片及骨架底板上、下层钢筋网片、底板加厚网片；腹板钢筋骨架（含隔板钢筋骨架）；顶板上、下钢筋网片，顶板加厚钢筋网片（当顶板有加厚板时）；翼板上、下层钢筋网片；锚头垫板（喇叭管）及螺旋钢筋。梁段底模板安装好后，便可进行如下顺序网片及骨架安装a.安装底板下层钢筋网、底板管道定位网片、底板上层钢筋网片。底板上下层钢筋网片间用“”型钢筋垫起焊牢，保持上、下层钢筋的规定间距，底板加厚钢筋骨架插入底板上、下层钢筋中。b.腹板（隔墙）钢筋骨架插入至底板下层钢筋，然后绑扎腹板下倒角的斜筋和腹板最底层纵向钢筋。c.腹板（隔墙）钢筋骨架内安装曲线（直线）预应力筋成孔管道，并固定。d.安装顶板和翼板下层钢筋网片。e.安装顶板管道定位，顶板锚头垫板及螺旋筋，穿设顶板预应力筋成孔管道波纹管，并固定。f.安装顶板和翼板上层钢筋网片，用“”形钢筋焊在上、下层网片间，使上、下钢筋网片保持规定的距离。g.顶板、腹板、底板的水平筋，按设计规定设置外露长度，作为梁段之间互相连接之用。钢筋网片安装注意事项a.锚头垫板（喇叭管）与螺旋筋中轴线垂直，并预先焊接好。锚头垫板要求采用螺丝钉与端头板固定，以保证垫板与管道垂直。b.在底板、腹板钢筋网片安装完毕，报检合格后，即可安装内模。腹板、顶板钢筋网片安装时，在箱梁内铺设脚手板，不允许踩踏底板钢筋。c.为防止管道固定网片变形，网片纵向钢筋宜采用8mm，但在顶板承托部位的固定网片，跨径较大，当管道较多时，应适当加强。由于施工过程中可能造成管道位置的变动，在上层钢筋网片安装完后应对管道位置、标高进行一次检查和调整。有预应力钢束处钢筋位置力求准确，有相互干扰时，可适当挪动非预应力筋位置。支座上下预埋垫板锚固钢筋进行电焊作业时，局部高温极易使钢板变形，为保证钢板不变形，先采用点焊，再跳跃式段焊，最后焊满，减少支座垫板变形。箱梁顶板、下底板挂篮施工预留孔，应避开波纹管位置，因预留孔切断的钢筋，预留孔使用完后应等强恢复。挂篮底板后吊孔，局部应力较大，该处箱梁底板上下面层应增设水平钢筋。箱梁体内钢筋数量较多，布置较密，尤其是支座、隔墙等局部位置，绑扎时应仔细核对，避免漏筋和安装错误。预应力管道的定位是梁体钢筋安装中的关键控制点，严格按设计坐标位置安装定位网控制管道位置，保证预埋管道的线型。腹板钢筋安装必须竖直，钢筋间距在允许误差范围内。钢筋电焊作业时，应注意对波纹管的防护，不得击穿波纹管普通钢筋绑扎成骨架后，根据各预应力钢束的坐标和曲线要素，首先在骨架的箍筋上测量划线，并点焊定位筋，然后在定位筋上绑扎钢束定向筋，进行预应力波纹管安装。连续梁钢筋绑扎允许偏差见表5.2.5.3-1。序号项目允许偏差（mm）备注1主筋间距及位置偏差152底板主筋据安居及位置偏差83箍筋间距及位置偏差154腹板钢筋的垂直度155钢筋保护层厚度-5,06其他钢筋偏移量20钢筋工程质量通病预防措施钢筋工程质量通病预防措施表通病现象原因分析预防措施备注1、钢筋锈蚀1、保管不善1对颗粒状或片状老锈必须清除；2钢筋除锈后留有麻点，严禁按原规格使用；3进场后加强保管，堆放处要下垫上盖。2钢筋接头的连接方法和接头数量及布置不符合要求1技术交底不细、工艺控制有误、标准不清、把关不严。1严