悬挑、落地式脚手架搭设施工方案.docx

中博建设集团有限公司 脚手架搭设施工方案 目 录一、编制依据2二、工程概况2三、土建概况4第一部分 型钢悬挑式钢管脚手架6一、施工准备6二、施工部署8三、施工方法及技术安全要求9四、悬挑架构造要求.11五、脚手架的验收及保养14六、脚手架的拆除16七、安全管理措施17八、安全责任明细20九、型钢悬挑式钢管脚手架安全性计算书20第二部分 落地式脚手架施工方案36一、施工准备36二、施工部署39三、施工方法及技术安全要求40四、构造要求.40五、脚手架的验收及保养41六、脚手架的拆除43七、安全管理措施44八、安全责任明细47九、钢管落地脚手架计算书47一、编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）施工现场安全生产保证体系（DBJ08-903-2003）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）公司企业标准及现场标准化管理细则。亳州市南部新区安置还原小区E1结构图纸亳州市南部新区安置还原小区E1组织设计二、 工程概况工程名称：亳州市南部新区安置还原小区E1工程地点：亳州市南部新区，汤王大道西面，学府路北面，龙山大道东面，紧邻中药产业园，建设单位：中博建设集团有限公司 设计单位：中国中建设计集团有限公司 监理单位：安徽省建科监理有公司拟建亳州市南部新区安置还原小区E1区工程主要为18层、24层、26层、30层建筑，另外包括学校、幼儿园等，总建筑面积七十多万平方米，结构形式剪力墙结构。 本工程建筑结构设计安全等级为二级，使用年限为50年，抗震设防为丙类，建筑场地属II类。本工程建筑层高：2.9米。本工程多层住宅0.00相当于绝对标高37.65米，室内外高差0.45米，建筑物最大高度为91.75.米。第59页三、土建概况本工程指标及参数表序号楼号层数结构总高度建筑总面积地上面积地下面积基础形式备注1B1-B430剪力墙8927020.3627020.36桩基+承台梁4栋2C-1#24剪力墙72.0511324.8211324.82桩基+筏板3C-2#-1/24剪力墙72.0522649.6421649.641000桩基+筏板4C3、C4-1/30剪力墙89.45 28020.3627020.361000桩基+筏板2栋5C5、C6-1/24剪力墙72.05 1562815000628桩基+筏板2栋6C-7#-1/26剪力墙77.85 22497.421497.41000桩基+筏板图纸说明无地下室7D-1#-1/24框剪72.05 22649.6421649.641000桩基+筏板8D-2#-1/30框剪89.45 14010.1813510.18500桩基+筏板9D3、D4-1/24框剪72.05 1562815000628桩基+筏板10D-5#-1/26框剪77.85 16030.115414.43615.67桩基+筏板11E-1#30剪力墙91.75 14010.1814010.18桩基+筏板12E-2#30剪力墙91.75 14010.1814010.18桩基+筏板1-2层商铺13E3#、E4#26剪力墙80.15 21565.421565.4桩基+筏板2栋14E-5#26剪力墙77.85 21497.421497.4桩基+筏板序号楼号层数结构总高度建筑总面积地上面积地下面积基础形式备注15E-6#26剪力墙80.15 16867.4416867.44桩基+筏板16E7#-E10#26剪力墙80.15 16867.4416867.44桩基+筏板1-2层商铺17活动中心3框架12.15 2092.352092.35桩基+筏板18A1#- A7#18框剪52.65 7255.147255.14桩基+筏板19小学教学楼4框架14.8580218021独立基础201#商业楼2框架9.4516841684独立基础212#商业楼2框架9.4520042004独立基础223#商业楼2框架9.4511001100独立基础234#商业楼2框架9.4516361636独立基础245#商业楼2框架9.451591.21591.2独立基础256#商业楼2框架9.451284.61284.6独立基础26幼儿园2框架7.051991.51991.5独立基础27小区会所3框架12.152092.352092.35独立基础28地下车库-1外墙剪力墙56243062430筏板29人防地下室-1外墙剪力墙12261022610筏板第一部分 型钢悬挑式钢管脚手架一、施工准备本顶目高层栋号全部采用型钢悬挑式钢管脚手架。1、技术资料准备收集地质勘察资料、施工图、现场地面标高测量记录等。 相关的法律、法规及安全技术规范和省、市安全管理规定的资料等。 编制施工方案，并报监理单位审查。 对进场的安全网进行送检。 2、施工技术准备 熟悉各单位工程图纸，根据方案中的制定的现场平面图所制定的。 对班组长、工人进行搭设技术交底和安全技术交底。 制定安全应急预案和安全管理框架。 计算外架材料的用量和分批进场时间、数量计划。 3、现场施工准备做好场地的平整。做好现场的施工任务计划。 做好现场材料的堆放。4、材料要求4.1 钢管：外径48MM，壁厚3.0MM的焊接钢管。立杆、大横杆和斜杆的钢管长度控制在4.2M至6M之间,小横杆的钢管长度控制在1.51.7M之间。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等应符合设计承载力计算的要求；钢管必须有防锈处理，并涂有防锈漆。4.2 扣件：直角扣件、旋转扣件、对接扣件。扣件应无裂缝、变形现象，丝杆、滑丝必须更换。4.3 底座：底座采用14工字钢。4.4 脚手板：采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板或竹跳板。对腐朽的脚手板不得使用。4.5 挡脚板：采用七夹板制成，规格1700*180*15mm，双面涂黄黑相间油漆。5、构造要求5.1 立杆： 横距为0.90M,纵距1.6m以内,立杆的垂直偏差控制在1/200之内。外架立杆接头的连接扣件，相邻两立杆的接头应错位不小于500mm，且不应在同一步距内。纵向水平杆接上必须采用对接扣件连接，且上下的接头应错开500，内外两根纵向水平杆的接头应错开不在同一跨内。5.2 大横杆：大横杆步距为1.45M,上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中,与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。5.3 小横杆：贴近立杆布置,搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧.在相邻立杆之间应加设1根小横杆,在任何情况下,均不得拆除贴近立杆的小横杆。5.4 剪刀撑：剪刀撑应连结4至6根立杆,斜杆与地面夹角为45度,每个立面应连续设置。5.5 连墙件：本设计脚手架连墙件采用二步三跨设置,垂直距离为2.9m,水平距离为4.8m,4根立杆设一点，在浇筑混凝土之前预埋钢管，然后扣件连接。见脚手架剖面示意图5.6 护栏和挡脚栏杆：护栏用钢管设置，高度为1.2M左右,挡脚栏高度为0.4M左右.从脚手架第二步起设置密目网围护,并形成垂直封闭。5.7 铺竹板层和作业层的层数限制：在脚手架全高内,脚手笆从第二步起开始铺设,形成水平封闭,竹笆应四角绑扎牢固,作业层不超过二层。6、搭设一般要求6.1 安放工字钢底座：底座安放时应拉线和拉尺,按立杆纵横距尺寸摆放后加以固定。6.2 立杆不能悬空；连接线、扣件必须牢固无下滑，松动现象。6.3 脚手板铺设必须牢固，两端有紧固点。6.4 杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合施工规范规定的要求。6.5 搭设的间距、拉结点的数量，剪刀撑的设置，安全防护架、安全网必须符合规范规定的要求。6.6 操作层必须设有180mm高的挡脚板， 7、搭设流程悬挑脚手架杆件搭设顺序: 搭设顺序：根据平面埋设钢筋锚环安装槽钢挑梁（上焊限位）竖立杆筘结小横杆扣结大横杆搁栅垫铺脚手板搭设防护栏杆设置连墙点剪刀撑-施工层安装18CM踢脚板挂安全网。二、施工部署本工程外脚手架A、B、C、D、E区高层结构采用工字钢钢悬挑扣件式钢管脚手架，教学楼、幼儿园等多层结构采用落地式钢管脚手架。钢管规格为483.0mm，扣件类型有旋转、对接及十字扣件，脚手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板或竹跳板，竖向承载构件选用14号热扎工字钢作悬挑梁式的悬挑底座，垂直结构边梁设置，立杆支在悬挑梁上。建筑物阳角处再横铺工字钢两道，脚手架立杆支在横铺工字钢上面。（详见建筑物阳角悬挑脚手架标准图）型钢悬挑扣件式钢管脚手架下部采用以每六层做为一个搭设单元，上部采用五层作为一个搭设单元，每单元高度不超过18m。脚手架将从二层楼面开始悬挑，悬挑架分几段搭设到最顶层，结构及装修阶段不周转，需配备充足工字钢悬挑梁、脚手架钢管等材料。（详见脚手架剖面图）钢管脚手架架体内封闭防护1、首层防护应在第二步H4m满铺架板，脚手板与建筑物之间缝隙150mm时，还应在板底部设平网兜严；施工层以下每隔10m应满铺架板或用平网封闭；当作业层的脚手板下无防护层时，靠近作业处挂一层平网防护；铺设架板的作业层，在外立杆内侧设高200mm的挡脚板，施工层设上杆1.2m，下杆0.6m防护栏杆。2、目网封闭：双排脚手架在外立杆的内侧挂网，安全网必须采用符合要求的系绳，严禁使用铁丝绑扎，网边应每隔450mm系牢在钢管上；施工层立杆内侧挂密目网外宜再加挂小孔绳立网。三、施工方法及技术安全要求（一）施工方法本项目高层栋号采用普通工字钢悬挑钢管脚手架，多层辅助用房采用落地式双排钢管脚手架。普通工字钢悬挑钢管脚手架从二层开始外挑型钢，每六层作为一个悬挑单元，每单元高度不超过18m。悬挑架分几段搭设到最顶层，结构及装修阶段不周转，需配备充足工字钢悬挑梁、脚手架钢管等材料。（二）技术安全要求1、搭设前对脚手架杆、配件进行严格检查，禁止使用规格和质量不合格的杆、配件，其中钢管的规格为483.0mm，要求顺直、无裂缝、无破损。2、在结构砼浇筑前，应根据建筑物结构布置情况，确定好工字钢的安放位置，并在相应的位置预埋好钢筋套箍，其钢筋规格为14。3、搭设作业必须在统一指挥下进行，项目安全管理人员应跟踪监督指导。4、起挑层结构施工完毕，且待砼具备一定的强度后，方可安放工字钢，此前上一楼层施工的支模架应暂缓搭设。工字钢安放完毕后，工字钢与钢筋套箍之间的空隙要用两块木楔分别从两边对楔楔紧，使工字钢不得松动。5、所有工字钢的端头均应设置反拉钢丝绳，钢丝绳的另一端应反拉在预埋在结构上的钢筋圆环上，并用花篮螺栓将钢丝绳调至紧张，所有钢丝绳不得松弛。搭设时先起立杆，立杆架设先立内侧立杆，后立外侧立杆，立立杆时要临时固定，临时固定方法可与建筑物结构临时连接，也可设置临时斜撑，以确保架上作业人员的安全。6、剪力撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件，随搭升的架子一起及时设置。7、脚手架处于顶层连墙件点之上的自由高度不大于6m。脚手架的高度要超过施工层作业面1.2m。8、悬挑脚手架的转角处是荷载及应力比较集中的部位，故在大面转角处要设置三道工字钢，使转角及两侧共三根立杆均立于工字钢之上。9、根据相关的安全文件要求，悬挑脚手架工字钢悬挑锚固端应大于悬挑部分的1.5倍以上。另根据工字钢的出厂规格，其长度宜加工成3m、4.5m、6m等规格。10、脚手架应尽量沿建筑物四周连通，遇施工电梯或龙门吊的断口处，两侧应采用双立杆，并增加与结构的连接。在断口的端部应自上而下设置连续剪刀撑，并作好端头的封闭工作，保证施工安全。四、悬挑架构造要求.1、外脚手架的内立杆距墙0.3m，内外排立杆的间距为0.9m，立杆的纵向间距为1.5m1.8m。大横杆之间的步距为1.45m。悬挑脚手架的首层搭设节点示意图如下：图1 悬挑脚手架的首层搭设节点图2 悬挑工字钢梁大样图3 钢丝绳及连墙件拉结点大样2、剪刀撑的设置要求2.1、剪刀撑随脚手架的搭设及时设置。剪刀撑沿脚手架高度方向连续设置。2.2、高层建筑悬挑脚手架的剪刀撑沿水平方向也要连续设置。搭设时要注意第一步剪刀撑的方向。2.3、剪刀撑要求最少联系4根立杆。2.4、剪刀撑与地面夹角在4560之间。2.5、剪刀撑斜杆用旋转扣件固定于之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。旋转扣件中心线距主节点距离不大于150mm。2.6、剪刀撑斜杆接头要采用旋转扣件连接。杆件的搭接长度不小于1m，并等距离设置3个旋转扣件固定，主杆伸出端部扣件的长度不小于100mm。3、连墙件的设置要求3.1连墙件按两步三跨设置，脚手架与结构应采用刚性连接。连墙件的横杆要同时与内外排立杆相连。3.2在设置连墙件时，必须保持脚手架立杆垂直，避免产生不利的预加侧向变形。3.3连墙点不得随意取消，不能设置的位置应在附近补强。3.4连墙件一般应设置在框架梁或楼板等具有较好抗拉水平力的结构部位。3.2脚手架上部未设置连墙点的自由高度不得大于6m。 五、脚手架的验收及保养按JGJ5999、JGJ1302001的质量规定及本方案的要求首先进行自检，再经专职安全员、搭设者、使用者、技术负责人共同验收才可使用。1、验收时应具备下列文件：1.1根据规范要求所形成的施工组织设计文件；1.2脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；1.3脚手架工程的施工记录及质量检查记录；1.4脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；1.4脚手架工程的施工验收报告。2、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告:2.1 构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；2.2 安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；2.3 基座是否平整坚实、支垫是否符合规定；2.4连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；2.5垂直度及水平度是否合格。2.6 脚手架搭设的垂直度与水平度允许偏差应符合规范附表如下要求：脚手架搭设垂直度与水平度允许偏差表项 目允许偏差（mm）垂直度每步架H/1000及+2.0脚手架整体H/600及+50水平度一跨距内水平架两端高差+L/600及+4.0脚手架+L/600及+50.02.7 脚手架搭设过程中需在适当部位增加钢管与主体结构抱箍拉接3、在脚手架的使用过程中，搭设班组对脚手架负有安全监督和管理的义务，相应的班组应安排专职的保养工，负责日常的检查、保养和修整工作，发现有不符合脚手架安全使用要求的现象或行为应予以制止并及时向项目部管理人员报告。4、脚手架及安全防护的搭、拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。5、所有操作人员必须戴安全帽、穿防滑鞋等。高空作业必须系安全带。6、脚手架及安全防护的构、配件必须严格检查合格后使用。7、脚手架搭设时分阶段进行检查，发现问题及时纠正。8、脚手架操作层上的施工荷载不得存在（限载2kN/m2）超载现象；严禁任意悬挂起重设备。架子上不准堆放成批材料，零星材料可适当堆放。9、六级及六级以上大风和雾、雨天停止脚手架作业，雨后上架操作设有防滑措施。在每次强风、雷雨过后都要认真检查整修后方可使用。10、在脚手架及安全防护的使用期间，严禁任意拆除杆配件。如因影响施工必须拆除时，必须经技术及安全员同意，并有其他防护措施，施工完成后必须立即恢复。11、在脚手架上进行电、气焊时应有防火措施，以防坠物伤人。12、应根据实际情况设置脚手架的接地及避雷装置。六、脚手架的拆除脚手架拆除前，由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。围出警戒范围，安排专人看守。拆除作业应遵守由上而下，后绑者先拆，先绑者后拆的顺序进行。完全具备拆除脚手架的条件后进行拆除。拆除脚手架时，先清除脚手板上的垃圾杂物，严禁向下抛掷。脚手架的拆除与搭设顺序正好相反，后搭先拆，先搭后拆。一般拆除顺序：安全网挡脚板脚手板扶手剪刀撑隔栅大横杆小横杆立杆悬挑工字钢。拆除脚手架一步步的进行，由上而下，一步一清的进行拆除，不可两步或两步以上的同时拆除。分段拆除时，高差不应大于两步。如高差大于两步时，按脚手架开口进行加固处理。登高设施和脚手架与建筑物的连接与脚手架同步进行拆除。剪刀撑的拆除，应先拆除中间扣件，再拆两端扣件。七、安全管理措施1、搭拆脚手架必须由持有效证件的架子工承担，并定期进行体格检查，凡患有高血压、心脏病等不适于高空作业者，不得上脚手架操作。2、搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。3、搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑及临时抛撑，搭设中要随时按规定做好脚手架与主体结构的拉撑工作和铺好脚手笆，同时应设一道随脚手架搭设高度提升的安全网。4、在搭设脚手架时，如果安全笆、杆件等尚未扣绑扎牢，或已拆开绑扣，均不得中途停止。5、遇有恶劣气候（如风力在六级以上）影响施工安全时，不得进行高空脚手架搭拆工作。6、严禁在脚手架上堆放钢模板、木料及施工多余的物料等以确保脚手架畅通和防止超荷载。7、单位工程施工负责人应对工程的高处作业安全技术负责并建立相应的责任制。施工前，应逐级进行安全技术教育及交底，落实所有安全技术措施和人身防护用品，未经落实时不得进行施工。8、高处作业中的安全标志、工具、仪表、电器设施和各种设备，必须在施工前加以检查，确认其完好，方能投入使用。攀登和悬空高处作业人员以及搭设高处作业安全设施的人员，必须经过专业技术培训及专业考试及格，持证上岗，并必须定期进行体格检查。9、施工中对高处作业的安全技术设施，发现有缺陷和隐患时，必须及时解决；危及人身安全时，必须停止作业。10、施工作业场所有坠落可能的物件，应一律先行撤除或加以固定。高处作业中所用的物料，均应对方平稳，不妨碍通行和装卸。工具应随手放入工具袋；作业中的走道、通道板和登高用具，应随时清扫干净；拆卸下的物件及余料和废料均应及时清理运走，不得任意乱置或向下丢弃。传递物件禁止抛掷。11、雨天和雪天进行高处作业时，必须采取可靠的防滑、防寒和防冻措施。凡水、冰、霜、雪均应及时清除。12、对进行高处作业的高耸建筑物，应事先设置避雷设施。遇有六级以上强风、浓雾等恶劣气候，不得进行露天攀登与悬空高处作业。暴风雪及台风暴雨后，应对高处作业安全设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象，应立即修理完善。13、因作业必需，临时拆除或变动安全防护设施时，必须办理拆除申请手续，并采取相应的可靠措施，作业后应立即恢复。14、防护棚搭设与拆除时，应设警戒区，并应派专人监护。严禁上下同时拆除。15、高作业安全设施的主要受力杆件，力学计算按一般结构力学公式，强度及挠度计算按现行有关规范进行，但钢受弯构件的强度计算不考虑塑性影响，构造上应符合现行的相应规范的要求。16、脚手架每层相应位置按照公司相关文件要求布置一定数量的灭火器。17、搭拆脚手架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB 5036）考核合格，特证上岗。上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上脚手架操作。18、搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。19、作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设混凝土泵。泵管及起重设备等。20、六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。21、施工期间不得拆除下列杆件：交叉支撑、水平架；22、作业需要时，临时拆除交叉支撑或连墙件应经主管部门批准，并应符合下列规定：1）交叉支撑只能在门架一侧局部拆除，临时拆除后，在拆除交叉支撑的门架上、下层面应满铺水平架或脚手架。作业完成后，应立即恢复拆除的交叉支撑；拆除时间较长时，还应加设扶手安全网；2）、只能拆除个别连墙件，在拆除前、后应采取安全措施，并应在作业完成后立即恢复；不得在竖向或水平向同时拆除两个及两个以上连墙件。23、在脚手架基础或邻近严禁进行挖掘作业。24、临街搭设的脚手架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。25、脚手架与架空输电路线的安全距离、工地临时用电线路架设及脚手架接地避雷措施等应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46）的有关规定执行。26、 沿脚手架外侧严禁任意攀登。27、对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。对高层脚手架应定期作门架立杆基础沉降检查，发现问题应立即采取措施。28、拆下的门架及配件应清除杆件及螺纹上的沾污物，并按本规范附录A的规定分类检验和维修，按品种、规格分类整理存放、妥善保管。八、安全责任明细职能组别责任人电话职责任务指挥陈希场指挥、协调值班联络组王定责对内、外联络、巡逻抢救组赏责抢救疏散组邓世责人员疏散救护组余责伤员救治和送治损管组王三责损失控制，物质抢救环保组李军责环境污染控制 安全员陈德手架的安全验收和检查安全员揭裕成1869678620脚手架的安全验收和检查架子工班长张保手架的搭设和日常维护九、型钢悬挑式钢管脚手架安全性计算书 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.6米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1.45 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 2.9 米，水平间距4.8 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处安徽省毫州市，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1461；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度 2.3 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):14.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与梁夹角为(度):65；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.6/3=0.16 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.6/3=1.067 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.16+1.41.067 = 1.725 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.7250.92/8 = 0.175 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =38.906 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =38.906 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.16+1.067 = 1.26 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.269004/(3842.06105107800)=0.485 mm；小横杆的最大挠度 0.485 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0330.9=0.03 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.30.91.6/3=0.144 kN；活荷载标准值: Q= 20.91.6/3=0.96 kN；荷载的设计值: P=(1.20.03+1.20.144+1.40.96)/2=0.776 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.61.6=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.7761.6= 0.332 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.332=0.338 kN.m最大应力计算值 = 0.338106/4490=75.388 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 75.388 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.03316004 /(1002.06105107800) = 0.067 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.03+0.144+0.96）/2=0.567kN V= 1.8830.56716003/ ( 100 2.06105107800) = 1.969 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.067+1.969=2.036 mm；大横杆的最大挠度 2.036 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1600 / 150=10.7与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0330.92/2=0.03 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.6=0.053 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.91.6/2=0.216 kN；活荷载标准值: Q = 20.91.6 /2 = 1.44 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.03+0.053+0.216)+1.41.44=2.375 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1461 NG1 = 0.1461+(0.902/2)0.033/1.4518.00 = 3.002；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.361.6(0.9+0.3)/2 = 1.728 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1561.6/2 = 0.72 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.618 = 0.144 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.594 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 20.91.61/2 = 1.44 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.74 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.450.740.645 = 0.15 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.594+ 1.41.44= 8.729 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.594+ 0.851.41.44= 8.426 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.151.6 1.452/10 = 0.06 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.729 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.512 m；长细比 Lo/i = 158 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.281 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8729/(0.281424)=73.261 N/mm2；立杆稳定性计算 = 73.261 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.426 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.512 m；长细比: L0/i = 158 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.281立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8426.21/(0.281424)+60187.31/4490 = 84.128 N/mm2；立杆稳定性计算 = 84.128 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.15 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.92 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.93 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.93 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 7.93 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.93小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 712 cm4，截面抵抗矩W = 102 cm3，截面积A = 21.5 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.25.594 +1.41.44 = 8.729 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.221.50.000178.5 = 0.203 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 10.479 kN； R2 = 7.774 kN； R3 = -0.067 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.474 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 1.474106 /( 1.05 102000 )+ 0103 / 2150 = 13.762 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 13.762 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.180 235 /( 1200140235) = 2.47由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.956。经过计算得到最大应力 = 1.474106 /( 0.956102000 )= 15.118 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 15.118 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求! 十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=11.562 kN； 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=11.562 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取11.562kN，=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须不小于16mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=11.562kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1156.2344/3.142125) 1/2 =11mm； 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.067 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=66.8794/(3.142502)1/2 =0.923 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.067kN；