四川某项目顶板加固专项施工方案（2019版）

顶 板 加 固 专 项 施 工 方 案万 新 峰 荟 项 目成都建工集团有限公司2019年4月7日 施工组织设计（方案）会签、审批表工程名称万新峰荟方案名称模板专项施工方案建设单位监理单位建筑面积（）126568.14m2结构类型框剪结构项目经理杨杰项目技术负责人黄海编制人专业分包单位施工单位技术部工程部总工程师监理单位建设单位施工组织设计（方案）内部会签表工程名称万新峰荟方案名称模板专项施工方案建设单位总包单位监理单位建筑面积126568.14m2结构类型剪力墙结构技术审核 审核人： 年 月 日施工审核安全：施工：预算审核 审核人： 年 月 日执行经理审核 审核人： 年 月 日成都建工集团有限公司目 录第一章编制依据1第二章工程概况2一、 项目整体工程概况2(一)、 项目总体简介2二、 原设计承载能力计算2(一)、 地下室顶板非消防车道承载力计算2(二)、 消防车道承载力计算3三、 地下室加固部位简介3第三章施工安排4一、 施工目标4(一)、 质量目标4(二)、 安全目标4(三)、 环境目标4(四)、 成本目标4(五)、 进度目标4二、 施工流水段划分4三、 施工进度计划4四、 工程部位的施工特点、重点和难点5五、 施工管理人员配置和分工5第四章施工准备与资源配置计划6一、 施工准备6(一)、 技术准备6(二)、 材料准备6二、 资源配置计划6(一)、 施工机具计划6(二)、 劳动力配置计划6第五章地下室顶板载重车运输道路验算8一、 现浇砼板验算8(一)、 计算过程8二、 砂浆罐堆载顶板加固9三、 后浇带行车顶板加固10四、 施工电梯基础顶板加固10五、 钢筋堆场的堆载验算11六、 钢管堆载验算12七、 方木、板堆载验算12八、 砖堆载验算13(一)、 普通砖验算13(二)、 耐火砖13(三)、 瓷砖13九、 砂料堆载验算14十、 砂浆池堆载验算14十一、 PC构件堆场堆载验算14第六章支撑架设计计算15一、 负一层支撑架设计计算15(一)、 计算参数15(二)、 简图：15(三)、 次楞验算17(四)、 主楞验算19(五)、 立杆验算20(六)、 可调托座验算21二、 负二层支撑架设计计算21(一)、 计算参数21(二)、 简图：22(三)、 次楞验算23(四)、 主楞验算25(五)、 立杆验算27(六)、 可调托座验算28第七章支撑架搭设及拆除29一、 搭设范围29二、 工艺流程29三、 构造要求29第八章支撑架的使用、保养与拆除31一、 支撑架的使用31二、 支撑架的保养31三、 支撑架的拆除31第九章监督和检测要求32第十章安全保证措施33第十一章顶板加固应急救援预案34一、 机构设置34二、 应急救援领导小组及专业救援组职责34三、 应急响应程序35四、 报警救援及其他联络电话35第十二章附图37第一章 编制依据1、由于本工程地下室施工完成进入主体结构施工时，施工道路和施工场地受限；根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下室顶板上布置钢筋加工房及材料堆场，在地下室顶板上（局部）设置施工道路。施工期间的荷载远大于设计活荷载，需对布置钢筋加工房及材料堆场位置及施工道路部位的地下室顶板现浇板进行顶撑加固（具体位置详见施工平面布置图）。2、本方案按照以下有关文件编制：1) GB50300-2013建筑工程施工质量验收统一标准2) GB50009-2012建筑结构荷载规范3) GB50202-2018建筑地基基础工程施工质量验收规范4) GB50007-2011建筑地基基础设计规范5) GB15831-2006钢管脚手架扣件6) GB51210-2016建筑施工脚手架安全技术统一标准7) GB50204-2015混凝土结构工程施工质量验收规范8) JGJ1302011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范9) JGJ231-2010建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程10) JGJ 332012建筑机械使用安全技术规程11) JGJ 462005施工现场临时用电安全技术规范12) JGJ 592011建筑施工安全检查标准13) JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规范14) JGJ80-2016建筑施工高处作业安全技术规范15) 建筑施工计算手册第五版16) 本工程结构、建筑、安装全套施工图纸；施工图会审纪要；17) 万新峰荟施工总组织设计；第二章 工程概况一、 项目整体工程概况(一)、 项目总体简介表2-1 项目总体简介表序 号项 目内 容1工程名称万新峰荟2工程地址成都市温江区永宁镇3建设单位成都人居柳兴置业有限公司4设计单位成都建工集团有限公司5勘探单位四川科建地基基础工程有限公司6监理公司四川西南工程项目管理咨询有限责任公司7质量监督温江区建设工程质量监督站8施工单位成都建工集团有限公司2、本工程为万新峰荟总承包工程，位于成都市温江区永宁镇新庄社区，芙蓉大道南，永泰路西，毗邻保利西子城，本项目规划建设净用地面积33481.50m2，规划总建筑面积126568.14m2。其中地上建筑面积为8.37万m2，地下建筑面积为3.82万m2。由住宅、商业和社区服务建筑组成，地面上住宅建筑层数为13F14F，商业建筑层数为2F3F，设12层地下室。采用剪力墙结构，筏板基础。主楼基础采用钢筋混凝土筏板基础，以稍密卵石层为基础持力层，地基承载力特征值fak300kpa；裙楼地下室或纯地下室框架柱下采用柱下独立基础加抗水板，以稍密卵石层为基础持力层，地基承载力特征值fak280kpa。本项目结构设计工作由成都建工集团有限公司完成，岩土工程勘察工作由四川科建地基基础工程有限公司完成。由四川西南工程项目管理咨询有限责任公司监理。3、本工程建筑结构安全等级二级，设计使用年限50年，建筑抗震设防为7度，抗震设防丙类，地基基础设计等级乙级，剪力墙及连梁抗震等级三级，框架抗震等级三级；地下室耐火等级为一级，住宅及商业为一级，其余为二级。二、 原设计承载能力计算(一)、 地下室顶板非消防车道承载力计算1、查建筑结构荷载规范GB50009-2012附录表A得：粘土自重为18 KN/m32、地下室顶板覆土1.5m每平方米荷载：18 KN/m31.5 m =27KN/m23、地下室顶板可承受荷载为：27 KN/m2（活动荷载5 KN/m2）=32KN/m2；4、本工程顶板可承受荷载折算后为：32 KN/m2。(二)、 消防车道承载力计算1、根据设计总说明5.3条；覆土取1200mm，粘土自重为18 KN/m3，荷载35KN/m2；2、地下室顶板覆土1.2m每平方米荷载：18 KN/m31.2 m =21.6KN/m23、地下室顶板可承受荷载为：21.6 KN/m2+35 KN/m2=56.6KN/m2；4、本工程消防车道顶板可承受荷载折算后为：56.6KN/m2。三、 地下室加固部位简介1、由于现场施工场地受限，周边场地不能满足现场施工需求，需在地下室顶板上设置一条6米宽的临时施工道路，位置详见附图施工平面布置图，以便主体结构施工及装饰装修工程的施工。2、本工程预计进入临时施工道路的最大荷载车辆，如砼搅拌车，钢筋运输车，钢管车等最大为80吨，本地下室顶板均为双向板（板跨度3m*3m），查建筑结构荷载规范GB50009-2012中第5.1.1条规定，满载300KN的消防车对地下室顶板产生的均布荷载为35KN/，本工程商品砼载重汽车全车总重取800kN（载重汽车自重170 kN,考虑动荷载），按载重汽车后车轮作用在跨中考虑，后轮均作用在一个共同的平面上，前车轮作用荷载不计，（偏安全考虑）。最大轮压为 P= 200kN 轮胎着地尺寸为0.6m0.2m。800kN载重汽车的实际尺寸规详下图：图2-1 商品砼汽车的尺寸及横向布置图第三章 施工安排一、 施工目标(一)、 质量目标工程质量严格按照合同条款要求及现行规范标准组织施工，工程一次验收合格率达100%；质量等级：合格；奖项：优质结构工程。(二)、 安全目标全年无死亡事故发生，杜绝重大伤亡事故发生，杜绝重大火灾、机械设备事故。工伤事故频率控制在1.4以下，重伤及死亡事故控制在零。(三)、 环境目标创市级文明工地标准；(四)、 成本目标树立工程全局观念，通过优秀的人才、科学的管理、先进的技术和设备、经济合理的施工方案和工艺、科学的策划和部署、有效组织、管理、协调和控制，使该工程成本和造价得到最为有效的控制；同业主、设计院、监理公司和工程相关各方共同努力，优化施工组织和安排，使工程各个环节衔接紧密，高效顺利地向前推进；从图纸设计、材料设备选型、专业承包商的选择和现场施工组织、管理、协调与控制等各个方面，提出行之有效的合理化建议和方案，加强“过程”、“程序”和“环节”控制，特别要加强过程中的细节管控，追求“过程精品”。避免不必要的返工现象发生，尽最大能力减少和节约工程成本和造价。(五)、 进度目标施工进度进行动态控制，使整施工周期控制在合同约定工期和总进度计划范围内。二、 施工流水段划分本工程地下室平面布置呈L形，剪力墙结构，平面面积较大，结合本工程结构设计特点，本工程地下室分为三个区域流水作业施工，每个施工区域根据后浇带划分为多个流水施工段。施工段一：2、4、5、10、11、12、15、16#楼；施工段二：7、8、13、14#楼；施工段三：1、3、6、9#楼。主体结构利用单元之间的变形缝以单元为单位划分流水段。三、 施工进度计划加固脚手架根据结构层施工进度搭设，本工程加固脚手架预计使用时间为加固搭设完成后15个月，搭设进度计划见下表：搭设部位搭设高度搭设时间完成时间施工电梯、车道、钢筋、砂浆及砂石等材料堆场基顶地下室顶板顶板混凝土强度达到100%根据流水施工进度四、 工程部位的施工特点、重点和难点1、本工程要争创成都市“优质结构”，因此混凝土结构不允许出现裂缝、开裂；所以顶板加固对结构质量和安全性起着关键性的作用，顶板加固控制是本工程的重点之一。五、 施工管理人员配置和分工表3-1 施工管理人员配置和分工表职 务姓 名职 责项 目 经 理杨杰负责顶板加固工程总体安排项目副经理李长江现场生产协调技术负责人黄海顶板加固施工方案编制，为现场技术指导和技术保障；审核技术交底；协调与其它专业的技术问题；协助总工程师进行组织图纸会审；参与材料的进场验收、报验； 施 工 员聂鑫负责顶板加固施工具体实施质 检 员陈少勇负责对现场顶板加固的质量问题进行全过程的控制，负责落实技术交底；按照施工部署，落实技术要求，对现场的工人直接组织安排，并跟班作业材 料 员薛峰材料、劳保用品的采购、运输水电主管陈德平负责顶板加固施工中电施、消防、暖通、水施的全部工作测量员胡裕及时提供顶板加固过程中所需要的各种控制线，满足施工的需要，确保标高正确无误安 全 员罗忠斌环境因素、危险源的辨识、评审第四章 施工准备与资源配置计划一、 施工准备(一)、 技术准备（1）施工前，由技术负责人向施工管理人员及施工队针对顶板加固工程实际特点进行施工方案技术交底工作，使每个操作人员在施工前能够清楚施工方法、技术要点、质量标准、安全要求等，以及清楚施工薄弱环节应加强处理的部位。（2）项目部和各施队必须施工方案及规范要求，合理组织安排施工，顶板加固交底提前进行。（3）项目部明确施工负责人为顶板加固施工负责人，负责施工全过程的管理工作，从事支撑搭设、拆除的作业人员必须持登高架设作业操作证，在支撑搭设、拆除前技术人员必须向作业人员进行技术交底。（4）顶板加固施工应按经审批的施工方案进行，任何人不得擅自修改已经审批的施工方案。（5）使用的立杆、水平杆、底部可调底座的螺杆等应符合现行国家标准；(二)、 材料准备1、 材料要求50100木方作背楞，483.0钢管作主楞，483.0盘扣式钢管架及483.0普通钢管作为支撑体系，及20mm钢板作为行车道路面层。二、 资源配置计划(一)、 施工机具计划表4-1 机具及工具准备一览表名 称数 量备 注架子扳手20把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手4把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链2把调整架子水平弯曲度(二)、 劳动力配置计划劳动力的配置需根据施工进度安排施工，所需人数必须满足现场生产的需要，并根据实际进度及时调整以满足生产需要。表4-2 主要劳动力配置计划表序 号工 种人 数备 注1架 子 工20人上 岗 证2杂 工8人第五章 地下室顶板载重车运输道路验算一、 现浇砼板验算1、根据实际情况下，在进行计算时，考虑载重车在最不利的作用。考虑跨度范围内的1个车轮轮压，设计该跨板为3000*3000*160mm厚C30砼板。2、根据建筑结构荷载规范 (GB50009 -2012)中规定将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则 , 换算为等效均布荷载进行验算。3、实际情况下一辆商品砼载重汽车全车总重取800kN（载重汽车自重200 kN,考虑动荷载），最大轮压为P= 200kN 轮胎着地尺寸为0.6m0.2m。（地下室顶板道路范围内只允许一辆载重汽车）。4、地下室顶板施工道路均设置在消防通道范围内，按照周边支承的双向板进行验算，（计算简图如下）：图3-1 周边支承的双向板示意图(一)、 计算过程1、 基本资料1、周边支承的双向板，按四边简支板的绝对最大弯矩等值、取两个方向的最大等效荷载，板的跨度 Lx 3000mm， Ly 3000mm，板的厚度 h 160mm，垫层压力扩散角 02、局部集中荷载 N 200kN，荷载作用面的宽度 btx 200mm，荷载作用面的宽度 bty 600mm；垫层厚度 s 0mm，荷载作用面中心至板左边的距离 x 1500mm，最左端至板左边的距离 x1 1400mm，最右端至板右边的距离 x2 1400mm，荷载作用面中心至板下边的距离 y 1500mm，最下端至板下边的距离 y1 1200mm，最上端至板上边的距离 y2 1200mm。3、局部荷载换算为局部均布荷载：局部均布荷载 P N / (btxbty) 200/(0.2*0.6) 1666.67kN/m24、荷载作用面的计算宽度及局部均布荷载： bcx btx + 2stan + h 200+2*0*tan0+160 360mm； bcy bty + 2stan + h 600+2*0*tan0+160 760mm；局部均布荷载 Pc Pbtxbty / (bcxbcy) 1666.67*0.2*0.6/(0.36*0.76) 730.99kN/m2；5、由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载qe Pcbcxbcy / (LxLy) 730.99*0.36*0.76/(3*3) 22.22kN/m2； 6、四边简支板在局部荷载作用下的绝对最大弯矩：MmaxX 42.770kNm，位于 x 1.500m、y 1.500m 处；MmaxY 37.953kNm，位于 x 1.500m、y 1.500m 处；7、由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载：四边支承简支板在均布荷载作用下的最大弯矩值系数：Kx 0.04420（MmaxX KxqexLx2），位于 x 1.500m、y 1.500m 处；Ky 0.04420（MmaxY KyqeyLx2），位于 x 1.500m、y 1.500m 处；qex MmaxX / (KxLx2) 42.77/(0.04420*32) 107.51kN/m2；qey MmaxY / (KyLx2) 37.953/(0.04420*32) 95.40kN/m2；8、等效均布荷载 qe Maxqex, qey Max107.51, 95.4 107.51kN/m2消防通道板荷载设计值=56.6 kN/m2；故行车顶板需要进行加固支撑；为保护顶板结构完整性及安全性，在顶板行车面满铺20mm钢板，在顶板底加钢管支撑。二、 砂浆罐堆载顶板加固1、干拌砂浆生产设备基本参数公称储量L20000自重kg2400罐体直径m2500罐体高度m60.26地脚间距（外侧）mm24002500收尘器过滤面积m8卸料直径mm250基础尺寸4000mm*4000mm；2）每平方受力：（24+200*2+20）KN/（4*4）m2=27.75KN/m22、验算1）（砂浆罐荷载为27.75 KN/M2）（顶板可承受荷载32.0KN/m2），符合顶板承载要求。为保证安全，在砂浆罐放置部位，按照地下室顶板行车支撑架搭设要求，对砂浆罐进行加固。三、 后浇带行车顶板加固因车库顶板有多条后浇带，其中后浇带按宽进行800mm，故需用20 #A工字钢架设在后浇带上以便过车，工字钢间距400mm布置，上铺20mm厚钢板。图3-2 后浇带铺设工字钢大样图为了保证后浇带的安全通过，在后浇带底部做采用钢管架顶撑，加固做法按照地下室顶板行车支撑架搭设要求；保证车库的安全通过。四、 施工电梯基础顶板加固1、 施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200吊笼形式双吊笼架设总高度(m)60标准节长度(m)1.508底笼长(m)4.5底笼宽(m)3标准节重(kg)167对重重量(kg)1300单个吊笼重(kg)1460吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)2002、 荷载参数：施工荷载(kN/m2)1施工升降机动力系数n13、 基础承载计算导轨架重（共需40节标准节，标准节重167kg）：167kg40=6680kg，施工升降机自重标准值：Pk=(14602+1480+13002+200+6680)+20002)10/1000=178.8kN；施工升降机自重：P=(1.2(14602+1480+13002+200+6680)+1.420002)10/1000=220.16kN；P=nP=1220.16=220.16kN4、 楼板均布荷载：q=P/(a c )=220.16/(4.53)=16.31kN/m2 a：施工电梯底笼长c：施工电梯底笼宽为保证安全，在施工电梯放置部位，按照地下室顶板行车支撑架搭设要求，对施工电梯部位顶板进行加固。五、 钢筋堆场的堆载验算1、 盘圆钢筋堆载验算1）每盘的重量计算得：约25KN2）平放时的底面积（圆盘钢底部垫废模板）：3.14（圆盘直径1.6/2）2=2.00m23）地下室顶板受到的压力: 25/2=12.5 KN/m2；平时盘圆钢筋按2捆重叠计算，地下室顶板受到的压力: 12.5*2=25KN/m24）验算（盘圆钢筋荷载为25KN/m2）（非消防车道顶板可承受荷载32.0N/m2），符合顶板承载要求。2、 直条钢筋堆载验算1）每捆的重量计算得：约25KN/捆2）一扎钢筋每米的重量为：25/9=2.78 KN/M3）工字钢架放置间距图3-3 工字钢架布置图为保证结构安全，将钢筋堆放架设置在车库顶板次梁位置上，间隔同次梁；4）现假设平均每格堆放4扎钢筋，每一格架子底梁受到重量为：254/（0.959）=11.7KN/M232.0N/M2满足要求！六、 钢管堆载验算1、计算1）算钢管理论重量得483.0钢管每米自重：0.033KN/M2）堆载面分布中得出1M宽1.5M高空间内可堆放约675根钢管，1M长1M宽的地方堆载1M高钢管，其重量为：（0.033 KN/M）（675根）=22.275KN/M22、验算（1.5M高钢管荷载为22.275 KN/M2）（顶板可承受荷载32.0KN/m2），符合顶板承载要求。七、 方木、板堆载验算1、计算1）查建筑结构荷载规范GB50009-2012附录表A中A.1.1得方木、板自重：（4 KN/m3）2）每平方受力：（4 KN/m3）（1m）=4 KN/m23）方木可堆载高度：（32KN/m2）/（4 KN/m2）= 8m2、验算1）根据现场材料堆放要求规定方木、板堆放不超过2m；2）（要求堆载高度2m）（可堆载高度8m），符合顶板承载要求。八、 砖堆载验算(一)、 普通砖验算1、计算1）查建筑结构荷载规范GB50009-2012附录表A中A.5得实心砖自重：（18KN/m）2）每平方受力：（18KN/m）（1m）=18KN/m23）砖可堆载高度：（32KN/m2）/（18KN/m2）=1.78m2、验算1）根据现场材料堆放要求规定页岩实心砖堆放不超过1.5m；2）（要求堆载高度1.5m）（可堆载高度1.78m），符合顶板承载要求;故要求现场砂堆载高度小于1.5m。(二)、 耐火砖1、计算1）查建筑结构荷载规范GB50009-2012附录表A中A.5得耐火砖自重：（22KN/m）2）每平方受力：（22KN/m）（1m）=22KN/m23）砖可堆载高度：（32KN/m2）/（22KN/m2）=1.45m2、验算1）根据现场材料堆放要求规定耐火砖堆放不超过1.2m；2）（要求堆载高度1.2m）（可堆载高度1.45m），符合顶板承载要求;故要求现场砂堆载高度小于1.2m。(三)、 瓷砖1、计算1）查建筑结构荷载规范GB50009-2012附录表A中A.5得瓷砖自重取最大值：（25KN/m）2）每平方受力：（25KN/m）（1m）=25KN/m23）砖可堆载高度：（32KN/m2）/（25KN/m2）=1.28m2、验算1）根据现场材料堆放要求规定耐火砖堆放不超过1.0m；2）（要求堆载高度1.0m）（可堆载高度1.28m），符合顶板承载要求;故要求现场耐火砖堆载高度小于1.0m。九、 砂料堆载验算1、计算1）查建筑结构荷载规范GB50009-2012附录表A中A.4得砂自重：（17KN/m2）2）每平方受力：（17KN/m2）（1m）=17KN/m23）砂可堆载高度：（32KN/m2）/（17KW/m2）=1.88m2、验算1）根据现场材料堆放要求规定砂堆放不超过1.5m；2）（要求堆载高度1.5m）（可堆载高度1.88m），符合顶板承载要求。故要求现场砂堆载高度小于1.5m。十、 砂浆池堆载验算1、计算1）查建筑结构荷载规范GB50009-2012附录表A中A.6得砂自重：（20KN/m2）2）每平方受力：（20KN/m2）（1m）=20KN/m23）砂可堆载高度：（32KN/m2）/（20KW/m2）=1.6m2、验算1）根据现场材料堆放要求规定砂堆放不超过1.0 m；2）（要求堆载高度1.0m）（可堆载高度1.6m），符合顶板承载要求。故要求现场砂浆池堆载高度小于1.0m。十一、 PC构件堆场堆载验算1、计算1）60mm叠合板自重为0.06m*26KN /m3=1.56KN/ m22）叠合板现场可堆载最大高度6层，6*1.56KN/ m2=9.36 KN/ m2；2、验算1）（可堆载荷载9.36KN/m2）（顶板能承受荷载32KN/m2），符合顶板承载要求。故PC构件区可以不加固。第六章 支撑架设计计算一、 负一层支撑架设计计算依据已计算出商砼罐车满载时的荷载值为107.51KN/m2，对顶板加固区域整体满堂架进行验算。考虑消防车道结构顶板设计允许承载能力56.6KN/m2，及20mm钢板，产生的均布荷载0.157KN/m2；500500mm间距满堂钢管架的设计荷载=107.51-50.91+0.157=51.067KN/m2；故荷载计算取52KN/m2(一)、 计算参数基本参数满堂支撑架的宽度B(m)6满堂支撑架的长度L(m)10满堂支撑架的高度H(m)6立杆布置形式单立杆剪刀撑（含水平）布置方式加强型立杆纵向间距la(m)0.5立杆横向间距lb(m)0.5水平杆步距h(m)1.2顶步水平杆步距h(m)0.6立杆自由端高度h0(mm)200次楞间距a(mm)200计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011材料参数架体钢管类型483脚手板类型木脚手板栏杆、栏板类型栏杆、木脚手板挡板底座形式垫板主楞钢材牌号/次楞钢材牌号/主楞类型矩形木楞主楞规格10080次楞类型矩形木楞次楞规格50100主楞合并根数/主楞自重标准值gk(kN/m)0.048次楞自重标准值gkc(kN/m)0.03可调托座承载力允许值(kN)30架体底部垫板面积A(m2)0.2荷载参数材料堆放荷载标准值Q1(kN/m2)52施工均布活荷载Q2(kN/m2)0架体是否封闭密目网是密目式安全立网自重标准值g3(kN/m2)0.1风压高度变化系数uz/风荷载体型系数us/脚手板自重标准值g1k(kN/m2)0.35栏杆自重标准值g2k(kN/m)0.17基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市四川(省)成都市(市)地面粗糙度类型/(二)、 简图：（图1） 平 面 图 （图2）纵向剖面图1（图3）纵向剖面图2(三)、 次楞验算恒荷载为：g1=1.2gkc+g1ke=1.2(0.03+0.35200/1000)=0.12kN/m活荷载为：q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4(52+0)200/1000=14.56kN/m次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下：（图4）可变荷载控制的受力简图1、 强度验算（图5） 次楞弯矩图(kNm)Mmax=0.367kNm=Mmax/W=0.367106/(1106.667103)=3.441N/mm2f=17N/mm2满足要求2、 抗剪验算（图6） 次楞剪力图(kN)Vmax=4.404kNmax=QmaxS/(Ib0)=11.77100080103/(426.6671041010)=2.207N/mm2=125N/mm2满足要求3、 挠度验算挠度验算荷载统计：qk=gkc+g1ke+(Q1+Q2)e =0.03+0.3200/1000+(52+0)200/1000=10.49kN/m（图7）挠度计算受力简图（图8） 次楞变形图 (mm) max=0.106mm=max(10000.5/150,10)=10mm满足要求4、 支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=8.074kN正常使用极限状态下支座反力为：Rk=5.769kN(四)、 主楞验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：（图9） 简 图 1、 抗弯验算（图10）主楞弯矩图(kNm)Mmax=1.035kNm=Mmax/W=1.035106/(106.667103)=9.7N/mm2f=17N/mm2满足要求2、 抗剪验算（图11）主楞剪力图(kN)Vmax=11.77kNmax=QmaxS/(Ib0)=11.77100080103/(426.6671041010)=2.207N/mm2=125N/mm2满足要求3、 挠度验算（图12） 简 图（图13）主楞变形图(mm)max=0.301mm=max(10000.5/150,10)=10mm满足要求4、 支座反力计算立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rmax=22.569kN(五)、 立杆验算1、 长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=11.616(1.2+2200/1000)=2.585ml02=k2h=12.1541.2=2.585m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.585,2.585)=2.585m=l0/i=2.5851000/(1.5910)=162.604=210满足要求2、 立杆稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=2.5851000/(1.5910)=162.566根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.266N1=Rmax=22.569kNf=N1/(A)=22.5691000/(0.2664.24100)=199.881N/mm2=205N/mm2满足要求3、 立杆稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=2.5851000/(1.5910)=162.604根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.266N3=Rmax+1.2Hgk=22.569+1.263.33/100=22.809kNf=N3/(A)=22.8091000/(0.2664.24100)=202.091N/mm2=205N/mm2满足要求(六)、 可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=max(N1,N2)=max(22.569,0)=22.569kNN=22.569kNN=150kN满足要求二、 负二层支撑架设计计算(一)、 计算参数基本参数满堂支撑架的宽度B(m)6满堂支撑架的长度L(m)10满堂支撑架的高度H(m)4立杆布置形式单立杆剪刀撑（含水平）布置方式加强型立杆纵向间距la(m)0.5立杆横向间距lb(m)0.5水平杆步距h(m)1.2顶步水平杆步距h(m)0.6立杆自由端高度h0(mm)200次楞间距a(mm)200计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011材料参数架体钢管类型483脚手板类型木脚手板栏杆、栏板类型栏杆、木脚手板挡板底座形式垫板主楞钢材牌号/次楞钢材牌号/主楞类型矩形木楞主楞规格10080次楞类型矩形木楞次楞规格50100主楞合并根数/主楞自重标准值gk(kN/m)0.048次楞自重标准值gkc(kN/m)0.03可调托座承载力允许值(kN)30架体底部垫板面积A(m2)0.2荷载参数材料堆放荷载标准值Q1(kN/m2)52施工均布活荷载Q2(kN/m2)0架体是否封闭密目网是密目式安全立网自重标准值g3(kN/m2)0.1风压高度变化系数uz/风荷载体型系数us/脚手板自重标准值g1k(kN/m2)0.35栏杆自重标准值g2k(kN/m)0.17基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市四川(省)成都市(市)地面粗糙度类型/(二)、 简图：（图1） 平 面 图 （图2）纵向剖面图1（图3）纵向剖面图2(三)、 次楞验算恒荷载为：g1=1.2gkc+g1ke=1.2(0.03+0.35200/1000)=0.12kN/m活荷载为：q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4(52+0)200/1000=14.56kN/m次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下：（图4）可变荷载控制的受力简图1、 强度验算（图5） 次楞弯矩图(kNm)Mmax=0.367kNm=Mmax/W=0.367106/(1106.667103)=3.441N/mm2f=17N/mm2满足要求2、 抗剪验算（图6） 次楞剪力图(kN)Vmax=4.404kNmax= VmaxS0/(Ib) =4.40410362.5103/(426.667104510)=1.29N/mm2=125N/mm2满足要求3、 挠度验算挠度验算荷载统计：qk=gkc+g1ke+(Q1+Q2)e =0.03+0.3200/1000+(52+0)200/1000=10.49kN/m（图7）挠度计算受力简图（图8） 次楞变形图 (mm) max=0.106mm=max(10000.5/150,10)=10mm满足要求4、 支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=8.074kN正常使用极限状态下支座反力为：Rk=5.769kN(四)、 主楞验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：（图9） 简 图 1、 抗弯验算（图10）主楞弯矩图(kNm)Mmax=1.035kNm=Mmax/W=1.035106/(106.667103)=9.7N/mm2f=17N/mm2满足要求2、 抗剪验算（图11）主楞剪力图(kN)Vmax=11.77kNmax=QmaxS/(Ib0)=11.77100080103/(426.6671041010)=2.207N/mm2=125N/mm2满足要求3、 挠度验算（图12） 简 图（图13）主楞变形图(mm)max=0.301mm=max(10000.5/150,10)=10mm满足要求4、 支座反力计算立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rmax=22.569kN(五)、 立杆验算1、 长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=11.616(1.2+2200/1000)=2.585ml02=k2h=12.1541.2=2.585m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.585,2.585)=2.585m=l0/i=2.5851000/(1.5910)=162.604=210满足要求2、 立杆稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=2.5851000/(1.5910)=162.566根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.266N1=Rmax=22.569kNf=N1/(A)=22.5691000/(0.2664.24100)=199.881N/mm2=205N/mm2满足要求3、 立杆稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=2.5851000/(1.5910)=162.604根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.266N3=Rmax+1.2Hgk=22.569+1.243.33/100=22.729kNf=N3/(A)=22.7291000/(0.2664.24100)=201.383N/mm2=205N/mm2满足要求(六)、 可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=max(N1,N2)=max(22.569,0)=22.569kNN=22.569kNN=150kN满足要求第七章 支撑架搭设及拆除一、 搭设范围按现场施工通道和材料堆放的需要，在地下室顶板上设置车道、钢筋原材、砖、砂石等材料和钢筋、木工制作房、半成品堆场放部位；（加固区域详见附图施工平面布置加固图）。二、 工艺流程铺底部垫木逐根树立立杆并随即与第一步横杆扣紧装第一步小横杆并与立杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二小小横杆第三、四小大横杆和小横杆加设剪刀撑。三、 构造要求1、杆件与扣件（1）扣件规格必须与钢管外径相同。在主节点处固定横向平杆、纵向平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。立杆上下交叉使用顶托抵紧上部梁板。（2）杆件之间的斜交节点采用旋转扣件。对于平杆、立杆、斜杆交汇的节点，其旋转扣件轴心距平立杆交汇点应150mm。（3）杆件接长采用对接扣件。立杆的对接，错开布置，相邻立杆接头不得在同步内，错开距离500mm，立杆接头与中心接点之间不大于600mm。2、搭设要求（1）脚手架构架所有立杆纵距，立杆排距均为500mm500mm；立杆步距为1200mm，实际搭设时根据搭设高度进行选择。地面200mm高为第一道横杆(扫地杆)。（2）纵横向水平杆纵横向水平杆设置在立杆内侧，应连续设置；纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；纵横向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上。（3）立杆每根立杆底部应设置厚度不小于50mm的木垫板。脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。地下室顶板的顶撑加固立杆与负一层现浇板顶撑加固的立杆必须在同一立面位置，保证上、下层的立杆同心。钢管立杆顶部应采可调节U型托，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm，安装时应保证上下同心，U型托上部增设510木方以分散上部荷载。（4）剪刀撑与横向斜撑在竖向须沿长度连续设置剪刀撑。剪刀撑的斜杆与水平面交角在4560之间，跨越立杆的根数在57根之间，剪刀撑应在纵向整个长度和连续布置，斜杆应与脚手架基本构架杆件可靠连接，即将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时，把钢管别弯。剪刀撑斜杆的接长须采用搭接，搭接长度1米，设置3个旋转扣件，旋转扣件距管头100mm以上。3、扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力距不应小于40Nm；且不应大于65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。4、后浇带处采用20#A工字钢和20mm钢板架设在后浇带上以便过车。第八章 支撑架的使用、保养与拆除一、 支撑架的使用1、支撑架搭设完，应经业主、监理、施工方共同检查验收合格后，方能投入使用。2、支撑架使用中应定专人定期查看以下项目：扣件的设置和连接，支撑等的构造是否符合要求，扣件螺栓是否松动，脚手架是否变形，并做详细书面记录。3、严禁随意拆除支撑架杆件和进行危及架子的作业。二、 支撑架的保养1、检查扣件是否有松动的同时，应对扣件的旋转面及螺丝丝口上油