主体脚手架模板方案.doc

中铁十八局集团沈阳地铁一号线土建施工第八合同段明挖主体模板脚手架施工方案编制:审核:中 铁 十 八 局 集 团 有 限 公 司沈阳地铁一号线土建施工第八合同段项目经理部二八年三月工程概况3第一章模板工程概况4第二章 施工前准备52.1 技术准备52.2 测量准备52.3管理人员及劳务人员培训6第三章 模板的设计和配置63.1各部位设计形式6第四章 模板脚手架计算书104.1 测墙模板验算104.2 顶板模板验算124.3 次龙骨验算154.4 脚手架计算184.5 梁模板验算204.6 梁次龙骨验算234.7 梁侧模板验算26第五章 模板加工使用相关规定285.1模板加工285.3 模板的拆除：295.4 脚手架施工质量要求305.5模板施工安全技术要求305.6 脚手架施工安全技术要求33工程概况沈阳站站位于沈阳位于沈阳火车站站前广场下、胜利北街与中华路交口处，车站沿中华路布置，基本呈东西走向，车站北侧为沈阳饭店，西侧为沈阳火车站，西南方是长客南站，南侧为沈铁大旅社，东南侧为沃尔玛购物广场，东北侧为置力大厦，车站西侧的结构上方为纪念碑（目前已拆除），纪念碑下方为地下两层人防工程，结构西南侧为地下一层的沈阳站地下出站厅。 车站位于直线上，纵向坡度为百分之二。本站为明、暗挖结合双层岛式车站，站台宽度为12米。站前广场部分采用明挖法施工，主体为四层矩形结构，胜利大街及中华路下的主体结构采用洞桩法施工，主体采用双层拱顶直墙结构， 车站共设4个出入口和3个风道，根据车站两端盾构区间施了了就工的需要，车站西侧需设置盾构调头井。1#风道采用明挖法施工，2#风道采用CRD法施工，3#风道采用洞桩法施工，车站的1#、3#、4#出入口处斜坡段采用明挖法施工外，其余采用矿山法施工，2#出入口结合1#风道采用明挖法施工。第一章 模板工程概况车站主体结构侧墙模板采用组合钢模板，模板尺寸为900mm1500mm。中板及顶板采用竹胶板模板。支撑体系采用483.5mm扣件式钢管脚手架，利用顶托调节长度，立杆间距采用1200mm1200mm，水平杆间距为1200cm，沿纵向每4个立杆间距设一组剪力撑，与地面成45夹角，斜杆搭接时，搭接长度必须大于400mm，并用两只旋转扣件扣牢，剪力撑与立杆和水平杆采用旋转扣件连接，剪力撑连接设置。按照施工方案要求，中板和站台层侧墙一起浇筑，顶板和站厅层侧墙一起浇筑，底板浇筑到底板顶上700mm处，采用满堂脚手架支撑体系。结构砼施工结束后，先拆除侧墙钢模板，中板下脚手架支撑体系等顶板的结构施工完成后再拆除。1.3各部位构件截面尺寸各部位构件截面尺寸序号构件名称截面尺寸（mm）1基础底板（厚度）700、12002中板（厚度）400、500、6003顶板（厚度）7004底纵梁（bh）14001800、12002200、5中纵梁（bh）1000800、10001150、6顶纵梁（bh）10001400、7边墙700、8008中柱800、700700（暗柱）第二章 施工前准备2.1 技术准备 2.1.1审图 施工前认真查看图纸，做好图纸审查记录，并在开工前期组织图纸会审，将图纸会审记录、设计交底记录及设计答疑文件等形成正式归档文件。编写切实可行的模板施工方案，并根据相关规范及图纸找出模板施工中的难点，做到重点突出。2.1.2交底项目技术部除按规定对项目相关部门及配属队伍进行方案措施研讨、交底（包括书面和口头）外，由配属队伍管理层向其模板操作层进行方案、措施交底（包括书面和口头），并由项目工程部和质量部参加监督。 2.2 测量准备轴线标高控制：根据平面控制网线，在垫层上放底纵梁控制轴线。板砼浇筑完成支设竖向模板前，在板（包括底板）上放出该层平面控制轴线。待竖向钢筋绑扎完成后，在每层竖向钢筋上部标出标高控制点。 模板定位：弹出墙边线、柱边线、标高线和模板控制线、洞口位置线，做到五线到位。2.3管理人员及劳务人员培训项目技术部除按规定对项目相关部门及配属队伍进行方案、措施交底（包括书面和口头）外，每项工艺施工前组织一次全项目部人员及分包管理人员参加的技术培训及交底会。 第三章 模板的设计和配置3.1各部位设计形式1、站台支撑墙与站台板模板的设计形式 2、与区间接口段模板的设计形式接口长1.4m。施工时模板采用200mm1500mm的小钢模板进行拼装，利用20工字钢加工成隧道结构尺寸的方式支撑。车站与区间接口的模板支撑体系见下图：3、 梁板交汇处脚手架模板设计形式4、侧墙、中（顶）板模板的设计形式5 阴、阳角支模加固设计形式 阴角处支模加固示意图 阳角处支模加固示意图第四章 模板脚手架计算书4.1 测墙模板验算砼墙高3，采用坍落度90的普通砼，砼重力密度=24kN/浇筑砼速度V=2.5/h，浇筑入模温度T=20强度验算砼对模板的最大侧压力 F=0.22查表得=1 =1 = F=0.2224kN/11 =47.7 kN/ F= H=24kN/3m=72 kN/ 二都取小 最大侧压力为47.7 kN/ 有效压头高度h=2 砼侧压力设计值=4.47 kN/1.2=57.2 kN/ 钢模板采用两条纵肋间距0.3,三条横肋间距0.375， 取其中0.30.375方格按照四边固结板作为计算单元查表得n= = =0.8 四边固定板计算简图=-0.0664 (L=0.3) =57.20.3=-0.34 KN. =0.027157.20.3=0.14KN.= =0.30.375=7.03比较得到跨中时大=0.05 N/=-0.5599=0.014457.2 kN/0.3=-0.29KN.=0.01449=(-0.0559)57.20.3=0.074KN.比较得到最大=5.610=0.05 N/刚度验算 =5.1910 N/=0.00182=0.00182=0.1350.75符合要求.4.2 顶板模板验算 顶板厚700,模板采用15厚竹胶板,采用100100方木作为次龙骨间距300,主龙骨采用100150方木间距1200，取1为计算单元, 按照三等跨连续梁力学模型验算。顶板标准荷载：顶板模板自重力： 1.2 KN/顶板砼自重力: 240.7=16.8 KN/顶板钢筋自重力: 1.10.7=0.77 KN/施工人员及设备(均 布荷载 ) 2.5 KN/施工人员及设备(均 布荷载 ) 2.5 KN/永久荷载分项系数取1.2；可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支撑系统中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减，取1m为计算单元，则设计均布荷载分别为：q1(1.216.80.77)1.22.51.41.026.024KN/q2(1.216.80.77)1.21.022.524KN/q3(1.216.80.77)1.018.77KN/设计集中荷载为: p2.51.43.5KN强度计算当施工荷载用均布作时，查询建筑施工计算手册得到最大弯矩内力系数为0.101，则M1内力系数 0.10126.0240.30.23KN. 均布荷载下模板计算简图当施工荷载集中作用于跨中时，跨中弯矩内力系数取0.025和0.175，则M2内力系数内力系数0.02522.5240.30.1753.50.30.23KN. 集中荷载下模板计算简图比较取Mmax0.23KN.=37500则m0.2310/37500=6.13 N/挠度验算I281250 E=9.510/ 模板刚度计算简图 内力系数0.67718.77300/1009.510281250=0.5690.75符合要求.4.3 次龙骨验算 采用100100方木作为次龙骨间距300,主龙骨采用100150方木间距1200，取300为计算单元, 受力分析最不利原则出发，按照单跨两端悬臂梁力学模型验算。标准荷载：顶板模板自重力： 1.2 KN/顶板砼自重力: 240.7=16.8 KN/顶板钢筋自重力: 1.10.7=0.77 KN/施工人员及设备(均 布荷载 ) 2.5 KN/施工人员及设备(均 布荷载 ) 2.5 KN/ 永久荷载分项系数取1.2；可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支撑系统中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减，取1m为计算单元，则设计均布荷载分别为：q1(1.216.80.77)1.22.51.40.37.807KN/q2(1.216.80.77)1.20.36.7572KN/q3(1.216.80.77)0.35.631KN/设计集中荷载 2.51.4=3.5 KN强度验算当施工荷载用均布作时，n= =300/1200=0.25 均布荷载下次龙骨计算简图支座弯矩: MA7.8070.30.35KN.跨中弯矩: MA (14 n2)7.8071.2140.253.51.2=1.579KN.当施工荷载集中作用于跨中时，n= =300/1200=0.25支座弯矩: MA6.75720.30.3KN. 集中荷载在跨中时次龙骨计算简图跨中弯矩: MA (14 n2)6.75721.2140.253.51.2=1.96KN.比较Mmax1.96KN.=166667则m1.9610/166667=11.76N/刚度验算I8333333 E=9.510/ 次龙骨刚度计算简图端部挠度C(16 n3n3)=(5.6313001200/249.5108333333)-160.2530.25=0.84C3跨中挠度E(524n2)= (5.6311200/3849.5108333333) (5-240.25)=1.33E3刚度满足要求.4.4 脚手架计算顶板厚700,模板取用40004000竹胶板作为计算单元,顶层层高4150,方木100150、100100作为主次龙骨483.5钢管作为模板支架.模板支架荷载竹胶板自重力 1.2KN/主次龙骨自重力 1.35 KN/混凝土自重力 240.7=16.8 KN/钢筋自重力 1.10.7=0.77 KN/杆件自重力 1.4 KN/施工荷载 2.5 KN/合计 24.02 KN/钢管立于交叉处,每格面积1.21.2=1.44则每根立杆承受的荷载为24.02 KN/1.44=34.6 KN483.5钢管 A=489回转半径 =15.8采用钢管16根,步距1200设置三道,并适当设立剪刀撑. 扣件荷载计算简图按照强度计算=72.8 N/215 N/按照稳定性计算扣件的受压应力按偏心1/3钢管直径e=16483.5钢管偏心率=15.4 连墙体布置为二步三跨 查表得=1.5 k=1.155 h=1200 则计算长度=1.15512001.5=2079长细比=135查表得=0.371则=197N/215 N/符合要求.4.5 梁模板验算 选取顶纵梁10001400进行验算,梁位置主次龙骨及脚手架间距均做加密处理.模板采用15厚竹胶板,采用100100方木作为次龙骨间距200,主龙骨采用100150方木间距600，取1为计算单元, 按照三等跨连续梁力学模型验算。梁标准荷载：顶板模板自重力： 1.2 KN/顶板砼自重力: 241.4=33.6KN/顶板钢筋自重力: 1.11.4=1.54 KN/施工人员及设备(均 布荷载 ) 2.5 KN/施工人员及设备(均 布荷载 ) 2.5 KN/永久荷载分项系数取1.2；可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支撑系统中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减，取1m为计算单元，则设计均布荷载分别为：q1(1.233.6+1.54)1.22.51.41.047.108KN/q2(1.233.61.54)1.21.026.024KN/q3(1.233.61.54)1.036.34KN/设计集中荷载为: p2.51.43.5KN强度计算当施工荷载用均布作时，查询建筑施工计算手册得到最大弯矩内力系数为0.101，则M1内力系数 0.10147.1080.20.19KN. 均布荷载下模板计算简图当施工荷载集中作用于跨中时，跨中弯矩内力系数取0.025和0.175，则M2内力系数内力系数0.02543.6080.20.1753.50.20.16KN. 集中荷载下模板计算简图比较取Mmax0.19KN.=37500则m0.1910/37500=5.07N/挠度验算I281250 E=9.510/ 模板刚度计算简图 内力系数0.67736.34200/1009.510281250=0.1470.5符合要求.4.6 梁次龙骨验算 采用100100方木作为次龙骨间距200,主龙骨采用100150方木间距600，取200为计算单元, 受力分析最不利原则出发，按照单跨两端悬臂梁力学模型验算。梁标准荷载：顶板模板自重力： 1.2 KN/顶板砼自重力: 241.4=33.6KN/顶板钢筋自重力: 1.11.4=1.54 KN/施工人员及设备(均 布荷载 ) 2.5 KN/施工人员及设备(均 布荷载 ) 2.5 KN/ 永久荷载分项系数取1.2；可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支撑系统中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减，取1m为计算单元，则设计均布荷载分别为：q1(1.233.6+1.54)1.22.51.40.29.42KN/q2(1.233.61.54)1.20.25.2KN/q3(1.233.61.54)0.27.268KN/设计集中荷载为: p2.51.43.5KN强度验算当施工荷载用均布作时，n= =200/600=0.33 均布荷载下次龙骨计算简图支座弯矩: MA9.420.20.188KN.跨中弯矩: MA (14 n2)9.420.6140.333.50.6=0.5KN.当施工荷载集中作用于跨中时，n= =200/600=0.33支座弯矩: MA5.20.20.1KN. 集中荷载在跨中时次龙骨计算简图跨中弯矩: MA (14 n2)5.20.6140.333.51.2=0.66KN.比较Mmax0.66KN.=166667则m0.6610/166667=3.96N/刚度验算I8333333 E=9.510/ 次龙骨刚度计算简图端部挠度C(16 n3n3)=(7.268200600/249.5108333333)-160.3330.33=0.18C1.5跨中挠度E(524n2)= (7.268600/3849.5108333333) (5-240.33)=0.07E1.5刚度满足要求.4.7 梁侧模板验算梁高1400,100100方木作为次龙骨间距200,主龙骨采用100150方木间距300,采用拉杆连接.采用坍落度90的普通砼，砼重力密度=24kN/浇筑砼速度V=2.5/h，浇筑入模温度T=20砼对模板的最大侧压力 F=0.22查表得=1 =1 = F=0.2224kN/11 =47.7 kN/ F= H=24kN/1.4m=33.6kN/ 二都取小 最大侧压力为33.6 kN/ 有效压头高度h=0.15 砼侧压力设计值=33.6 kN/1.2=40.32 kN/取三跨作为计算单元,按照三等跨连续梁力学模型验算 ,跨中弯距和支座弯距进行验算 均布荷载下模板计算简图查表得最大弯距系数为0.08M1内力系数 0.0840.320.20.13KN.=37500则m0.1310/37500=3.47N/ 第五章 模板加工使用相关规定5.1模板加工 1、 钢模板的槽板制作应采用专用设备冷轧冲压整体成型的生产工艺沿槽板纵向,两侧的凸棱倾角应严格按标准图尺寸控制. 2、 钢模板槽板边肋上的U 形卡孔和凸鼓应采用机械一次或分段冲孔和压鼓成型的生产工艺 3、 钢模板的组装焊接应采用组装胎具定位及按先后顺序焊接,钢模板组装焊接后对模板的变形处理宜采用模板整形机校正当采用手工校正时不得损伤模板棱角且板面不得留有锤痕 4、 钢模板及配件的焊接宜采用二氧化碳气体保护焊当采用手工电弧焊时应按照现行国家标准手工电弧焊焊接接头的基本型式与尺寸GB 985 的规定焊缝外形应光滑均匀不得有漏焊焊穿裂纹等缺陷并不 宜产生咬肉夹渣气孔等缺陷. 5、 选用焊条的材质性能及直径的大小应与被焊物的材质性能及厚度相适应. 6、 U 形卡应采用冷作工艺成型其卡口弹性夹紧力不应小于1500N, U 形卡L 形插销等配件的圆弧弯曲半径应符合设计图的要求且不得出现非圆弧形的折角皱纹.5.2模板施工质量要求模板工程施工质量将按以下要求执行： 1、支模前应先根据设计图纸弹出模板边线及模板的控制线，电梯井的内墙面不但要弹出模板边线和模板控制线，而且要在上下设多个控制点，上下相对应控制点连线的垂直度应通过测量一起检查，墙面模板检查和验收通过这些相对应控制点的连线。 2、模板的接缝和错位不大于2.5mm，对于跨度大于8m的板及梁，需在跨中预留13的沉落量。3、柱模下部预留一个小洞，模内垃圾采用水冲，吸尘器通过小孔进行清理，清理完毕后柱模下脚外侧采用水泥砂浆护壁，防止漏浆。 钢模板施工组装质量标准(mm)项目允许偏差两块模板之间拼接缝隙 2.0相邻模扳面的高低差 2.0组装模板板面平面度 2.0(用2m 长平尺检查)组装模板板面的长宽尺寸 长度和宽度的1 1000 最大4.0组装模板两对角线长度差值 对角线长度的l 1000 最大7.05.3 模板的拆除： 1、模板拆除时间应满足有关规范要求。非承重模板拆除时，其结构强度应不小于2.5MPa，承重模板拆除时，跨度在8m以上的结构，必须在混凝土强度达到100%后方可进行。 2、拆模时不要用力过猛，拆模的顺序为后支先拆、先支后拆；先拆非承重模板、后拆承重模板，拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端。 3、拆模时不要用力过猛，拆下来的模板应及时运走、并清理干净，板面刷油，按规格分类堆码整齐。5.4 脚手架施工质量要求钢管排架支撑采用48钢管搭设。主要布置间距120cm120cm，水平杆间距120cm。1、第一道扫地杆距地面15cm。2、脚手架搭设应考虑拆模方便，柱模及倒角模必须增加倒用次数。3、脚手架立杆长度应与该位置板或梁模到下层板的净距对应，同时，其位置应综合考虑立柱、侧墙模板、梁的固定，因而其位置可作适当调整。4、脚手架水平杆标高应根据侧墙支撑及中、顶板及梁高进行调整，水平杆施工时须严格控制其标高，以保证板模及梁底模的尺寸、稳定性及控制砼浇筑时上述结构的模板变形。水平杆施工长度应考虑与侧墙模板对撑长度对应。5.5模板施工安全技术要求模板工程师结构施工中量大且周转频繁的重要分项工程，其技术要求和安全状况亦成为施工技术与安全监督的重点和难点。近年来，在建筑施工“五大伤害”中“坍塌”造成事故的几率呈逐渐上升趋势，而由于模板支撑失稳造成的坍塌事故不仅造成人员伤亡，也往往导致严重的工程事故，造成较大经济损失。从各地各种事故类型分析中就一再证明这一点。因此，较系统的归纳模板施工的经验教训，研究模板施工的特点，更好的掌握模板支撑施工的技术与安全控制方法，应是目前防止“五大伤害”、规范现场安全管理的重中之重。1、进入施工现场作业人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须系好、系牢安全带。2、模板安装必须按模板的施工设计进行，严禁随意变动。3、安装和拆除港模板时，周围应设安全网或搭设脚手架和加设防护栏杆。并设专人维持安全，防止伤人。4、安装模板前，其支撑结构必须要有足够的强度和刚度。5、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。6、模板的支柱纵横向水平、剪力撑等均应按设计的规定布置。7、模板没有固定前，不得进行下道工序。8、安装立柱模板和梁底板时，应搭设工作台，不足4m的，可使用马凳操作，不准站在柱模板上和在梁底板上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。9、墙模板在未紧固前，板面要向内倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。安装过程中要随时拆换支撑或增加支撑，以保持墙板处于稳定状态。模板未支撑稳固前不得松动吊钩。10、平板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下楞与支架连接牢固后进行。11、必须按拆除方案和专业技术交底要求作业，统一指挥，分工明确。必须按程序作业，确保未拆部分处于稳定、牢固状态。应按照先支后拆、后支先拆的循序，先拆非承重模板，后拆承重模板及支撑，在拆除用小钢模板支撑的顶板模板时，严禁将支柱全部拆除后，一次性拉拽拆除，已经拆除处于活动的模板，必须一次连续拆完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。12、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员应配挂好安全带，禁止站在模板的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。13、工作前，应检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚或从空中滑落。14、拆除模板一般采用长撬棍，严禁操作人员站在正拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。15、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。16、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。17、在混凝土墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将板的洞盖严。18、成品半成品木材应堆放整齐，不得任意乱放，不得存放到在施工程范围之内，木材码放高度不宜超过1.2m。19、拆木模板、起模板钉子、码垛作业时，不得穿胶底鞋，着装应紧身利索。20、严禁使用大面积拉、推的方法拆模。拆模板时，必须按专项技术交底要求先拆除卸荷装置。必须按规定程序拆除撑杆、模板和支架。严禁在模板下方用撬棍撞、撬模板。21、拆除电梯井及大型孔洞模板时，下层必须支搭安全网等可靠的防坠落安全措施。22、严禁使用龙门吊直接吊除没有撬松动的模板，吊运大型整体模板时，必须栓结牢固iu，且吊点平衡，吊装、运大钢模板时必须用卡环连接，就位后必须拉接牢固方可拆除吊钩。23、应随时清理拆下的物料，并边拆、边清、边运、边按规格码放整齐。拆木模时，应随拆随起筏子。楼层高处拆除的模板严禁向下抛掷。暂停拆模时，必须将活动件支稳后方可离开现场。5.6 脚手架施工安全技术要求1、脚手架应采用现行国家标准真缝电焊钢管（GN/T12793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。2、扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。3、纵向水平杆内侧，纵向水平杆接长宜采用对