土木工程毕业设计计算书.doc

摘 要本设计主要论述了长安区财政局办公楼建筑结构的设计过程。首先，进行建筑设计，包括对建筑空间的研究及对构成建筑空间的建筑物实体的研究，通过对建筑平面的功能分析，进行建筑物使用部分、交通联系部分的平面组合设计，进而对建筑体型组合和立面、剖面的进行设计。然后再根据建设用地条件，考虑建筑分类，建筑在总平面中的布置。建筑设计完成后，根据建筑类型选择结构体系，根据以往经验对结构构件进行初步估算，确定计算简图，得出荷载，线刚度，重力荷载代表值等数据，从而验算地震作用及风荷载作用对房屋所产生的层间位移。再根据竖向荷载计算梁和柱的内力并进行组合，对梁和柱截面进行设计。以及对基础的设计和计算，楼梯的设计和计算。最后总结了本次毕业设计的心得。关键词:荷载；内力；设计；ABSTRACTThis design mainly discusses the structure of Changan District Finance Bureau office building design process. First, architectural design, including architectural space and building entities that constitute the architectural space, the functional analysis of the construction plane, the use of part of the building, part of the plane combination of transport links, and then on the building size combination and elevation profile design. Then the conditions of the construction land, consider the architectural classification, the layout of the building in the general plane. Architectural design is completed, according to the type of construction, structural system, preliminary estimates based on past experience, the structural components determining the calculation of the diagram, draw load, linear stiffness, gravity loads and other data as the representative value, thus checking the earthquake and wind loads housing layer displacement. According to vertical load for beam and column of the internal forces and combinations of beam and column cross-section design.And on the basis of the design and calculation, design and calculation of the stairs.Concluded the graduate design experienceKeywords: load; internal force; design;目录前 言11 工程概况21.1建设项目名称21.2建设地点21.3设计资料21.3.1设计标高21.3.2气象资料21.3.3工程地质与水文地质资料21.3.4 抗震烈度21.3.5 墙身做法21.3.6 楼面做法21.3.7 屋面做法21.3.8 门窗31.3.9 活荷载31.3.10 所用材料32 结构选型布置及计算简图42.1 结构布置42.2 结构截面尺寸初选42.2.1 截面初选梁板柱42.2.2 结构计算简图53 荷载计算63.1 荷载计算63.1.1 屋面框架梁线荷载标准值63.1.2 楼面框架梁线荷载标准值73.1.3 屋面框架节点集中荷载标准值73.1.4 楼面框架节点集中荷载标准值83.2 风荷载计算103.3 地震作用计算113.3.1建筑物总重力荷载代表值Gi的计算113.3.2 地震作用计算124 框架内力计算174.1 恒载作用下的框架内力计算174.1.1 弯矩分配系数174.1.2 杆件固端弯矩(杆端弯矩以顺时针方向为正)184.1.3节点不平衡弯矩（节点弯矩以逆时针为正）194.1.4 内力计算204.2 活载作用下内力计算254.3 风荷载作用下位移、内力计算304.3.1框架侧移304.3.2 层间侧移314.3.3顶点侧移314.3.4 水平风荷载作用下框架层间剪力（如图4.10）314.4 地震作用下横向框架的内力计算344.4.1 0.5（雪+活）重力荷载作用下框架内力计算344.4.2 地震作用下横向框架的内力计算395 内力组合435.1 弯矩调幅435.2 横向框架梁内力组合（考虑地震组合）465.3 横向框架柱内力组合（一般组合）475.3.1 横向框架柱内力组合（考虑地震组合）506 框架梁、柱截面设计526.1 横梁AB、BC跨正截面受弯承载力计算536.2 横梁AB、BC跨正截面抗震验算556.3 横梁AB、BC跨斜截面受剪承载力计算576.4 横梁AB、BC跨斜截面受剪抗震验算586.5 活载作用下框架柱正截面受弯承载力计算596.6 轴力最小时框架柱正截面压弯承载力计算616.7 轴力最大时框架柱正截面压弯承载力计算656.8 弯矩最大时框架柱正截面承载力压弯抗震验算686.9 轴力最小时框架柱正截面承载力压弯抗震验算706.10 轴力最大时框架柱正截面承载力压弯抗震验算717 现浇楼面板结构设计757.1 计算简图757.2 楼面板设计757.2.1 荷载计算757.2.2 双向板设计758楼梯设计798.1 梯段板设计798.2 休息平台板计算808.3 梯段梁计算819 结论83致谢84参考文献8592 西京学院本科毕业设计（论文）前 言框架结构体系的优点是：建筑平面布置灵活，能获得较大的空间；建筑立面容易处理，结构自重较轻；计算理论比较成熟；在一定高度范围内造价较低，目前在多高层房屋建筑中应用十分广泛。其缺点是：侧移刚度较小，在地震作用下非结构构件（如非填充墙、建筑装饰等）破坏较严重。因此，采用框架结构时应控制建筑物的层数和高度。设计中需要考虑到建筑抗震要求、结构构件的变形以及施工的方便性等问题。为了使设计能够满足钢筋混凝土框架结构设计规范的要求，我们需要熟悉钢筋混凝土结构设计的全过程，需要充分理解钢筋混凝土结构基本理论、基本方法。本次毕业设计系统、全面地帮助我们对四年来所学专业知识进行了一次复习与巩固，使我们对结构设计的宏观理解上了一个层次，对专业知识的应用更加熟练，独立钻研与动手能力得到强化。本设计共包含八个部分，分别为：设计资料、结构布置及计算简图、荷载计算、内力计算、内力组合、梁柱截面设计、板结构设计、楼梯结构设计。1 工程概况1.1建设项目名称陕西省西安市长安区财政局办公楼。1.2建设地点陕西省西安市长安区。1.3设计资料本设计为4层的钢筋混凝土框架结构，主要设计资料如下：1.3.1设计标高室内设计标高0.000。1.3.2气象资料基本风压：0.35；基本雪压：0.2 。1.3.3工程地质与水文地质资料地基情况：表面为0.5米原耕种土，下为粘土地下水位：-10米 土壤冰冻深度：455mm 室外计算温度t=-5-38 1.3.4 抗震烈度抗震设防烈度为7度，地震分组为第一组，乙类建筑，二级抗震。1.3.5 墙身做法围护墙采用200mm非承重蒸压粉煤灰加气砼砌块（19019090，重度为3.6），M5混合砂浆砌筑，双面粉刷（重度为3.6）。1.3.6 楼面做法20mm水泥花砖楼面；120厚现浇钢筋砼楼板；12厚纸筋石灰粉平顶。 1.3.7 屋面做法35490490的预制钢筋砼架空板；20厚1:3水泥砂浆找平层和防水层；120厚现浇钢筋砼楼板；12厚纸筋石灰粉平顶。1.3.8 门窗底层出入口为铝合金门，其它为木门、铝合金窗。1.3.9 活荷载屋面活荷载（不上人屋面）：0.5/；走廊、楼梯活荷载：2.5/；楼面活荷载：2.5/。1.3.10 所用材料混凝土C30: fc=14.3N/mm ,ft=1.43N/mm ; HPB235级钢筋: fy=210N/mm ; HRB335级钢筋: fy=300N/mm ,b=0.5 西京学院本科毕业设计（论文）2 结构选型布置及计算简图2.1 结构布置平面布置如图2.1，混凝土强度等级为C30；钢筋型号见具体各构件计算书。图2.1 结构平面布置图2.2 结构截面尺寸初选2.2.1 截面初选梁板柱a. 梁截面初选边跨梁： h取 取h=600；取b=300；中跨梁： h取 取h=400；取b=300；次梁： h取 取h=500；取b=300。b. 板截面尺寸初选板的最小厚度为4200(1/451/50)=84120，考虑到板的挠度及裂缝宽度的限制及在板中铺设管线等因素，取板厚为120mm。c. 柱截面尺寸初选根据柱支撑的楼板面积计算由竖向荷载作用下产生的轴力，并按轴压比控制估算柱截面面积，估算柱截面时，楼层荷载一般按1114kN/计，本工程柱按14kN/计。负荷面为66/2的柱轴力：=(66/2)146=1512kN，考虑到偏心弯矩的作用，取N= 1.1NV=1.11512kN=1663.3kN；根据N=N/ACfC，设柱为正方形，可得柱边长b=h=AC1/2=（N/NfC ）1/2 =(1663.21000/0.8/14.3)1/2 =381mm初选柱截面为bh=400400。2.2.2 结构计算简图根据地质资料确定基础顶面离室内地面为1800，由此求得底层高为5.4，取号轴线横向框架计算简图如图2.2所示。图2.2 结构计算简图 西京学院本科毕业设计（论文）3 荷载计算3.1 荷载计算梁重： 4.83 3.19 16.84柱：自重+粉刷 4.0墙体：自重+粉刷200厚 2.08木门： 0.2 铝合金窗： 0.35其它： 0.4 3.1.1 屋面框架梁线荷载标准值a. 屋面恒载标准值计算：35490490的预制钢筋砼架空板 0.03525=0.875 防水层 0.420厚1:3水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 120厚现浇钢筋砼楼板 0.1225=312厚纸筋石灰粉平顶 0.01216=0.192 _屋面恒荷 4.87 因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为：梁自重： gWAB1=gWCD1=4.83gWBC1=3.19 板传来的荷载： gWAB2=gWCD2= 4.876=29.22gWBC2=4.873=14.61b. 屋面活载标准值计算：作用在顶层框架梁上的线荷载为： qWAB=qWCD=0.76=4.2qWBC=0.73=2.13.1.2 楼面框架梁线荷载标准值a. 楼面恒载标准值计算:水泥花砖楼面 0.50 120厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12253.00 12厚板底粉灰 0.01216=0.192 _楼面恒荷 3.692因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：梁自重： gAB1=gCD1=4.83gBC1=3.19板传来的荷载： gAB2=gCD2=3.6926=22.15gCD2=3.6923=11.08b.楼面活载标准值计算:作用在楼层框架梁上的线荷载为: qAB=qCD=2.56=15 qWBC=2.53=7.53.1.3 屋面框架节点集中荷载标准值a. 恒载 边跨连系梁自重： 0.30.54.225=15.75粉刷： 2（0.5-0.12）0.024.217=1.091.3高女儿墙自重： 1.34.23.619.66 粉刷： 1.320.024.217=3.71连系梁传来屋面自重： 0.54.20.564.87=30.68 _ 顶层边节点集中荷载： 70.89中柱连系梁自重： 0.30.54.225 =15.75 粉刷： 2(0.5-0.12)0.024.217=1.09连系梁传来屋面自重： 0.54.20.564.87=30.68 0.54.20.5 3 4.87=15.34 _ 顶层中节点集中荷载： 162.86 b. 活载 0.54.20.560.7=4.41 （0.54.20.56+0.54.20.53）0.7=6.623.1.4 楼面框架节点集中荷载标准值a. 恒载（此处未考虑填充墙重量） 边柱连系梁自重： 15.75粉刷： 1.09连系梁传来楼面自重： 0.54.20.563.692=23.26_ 40.1中间层边节点集中荷载： GA=GD=40.1 跨架柱自重：GA=GD= 0.50.53.325=13.2中柱连系梁自重： 15.75粉刷： 1.09连系梁传来楼面自重： 23.26 （0.54.20.56+0.54.20.53）3.692=34.89 _ 74.99中间层中节点集中荷载： GB=GC=74.99 柱传来集中荷载： GB=GC=13.2 汇总以上计算结果可得本框架在恒荷载作用下的计算简图如图3.1。图3.1 恒荷载作用下的计算简图b. 活载GA=GD=0.560.54.22.5=15.75 GB=GC=（0.54.20.56+0.54.20.53）2.5=23.36 图3.2 活荷载作用下的计算简图3.2 风荷载计算已知基本风压=0.35，地面粗糙程度属B类，按荷载规范由式（3-1）可算得风荷载的面荷载。 （3-1）其中因结构高度H30且高宽比1.5，故可取1.0；对于L形平面1.3；由规范查得 。将风荷载换算成作用框架每层节点的集中荷载，计算过程如表3-1所示。层次Z(m)()A()P()41.01.313.81.1060.6512.3911.5831.01.310.51.1040.6513.8611.8821.01.37.21.0000.6513.8611.7111.01.33.90.7800.6514.499.55表3-1 风荷载计算本框架在风荷载作用下的计算简图如图3.3。图3-3 风荷载作用下的计算简图（）3.3 地震作用计算3.3.1建筑物总重力荷载代表值Gi的计算a. 集中于屋盖处的质点重力荷载代表值G4： 雪荷载为0屋面荷载 4.874.212（62+3）=3681.72横梁 （4.8362+3.193）13=877.89纵梁 （15.75+1.09）1222=808.32 女儿墙 1.33.6（4.212+6.22+3）2=612.14 柱重 0.40.4253.3/2413=343.2横墙 （61.6518+33.3/22-2.42.1/22）3.6=659.02纵墙 （4.21.65-3.62.1/2）243.6+4.21.653.622=821.02铝合金窗 3.62.14122.54=921.7_ G4=7803.3b. 集中于三、四层处的质点重力荷载代表值G3G2：50%楼面荷载 0.52.0154.212=756楼面恒载 3.6924.212（62+3）=2791.15横梁 877.89纵梁 808.32柱重 343.22=686.4横墙 659.022=1318.04纵墙 821.022=1642.04铝合金窗 921.7 G3=G2=8879.84c. 集中于二层处的质点重力荷载代表值G1：50%楼面荷载 756楼面恒载 2791.15横梁 877.89 纵梁 808.32柱重 0.40.425（2.7+1.65）413=904.8横墙 659.02+659.022.7/1.65=1737.42纵墙 821.02+821.022.7/1.65=2164.51铝合金窗 921.7 G1=10040.093.3.2 地震作用计算a. 框架柱的抗侧移刚度：在计算梁柱线刚度时，应考虑楼盖对框架梁的影响。在现浇楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取I=2Io,边框架梁取I=1.5Io。Io为框架梁按矩形界面计算的截面惯性矩。横梁、柱线刚度计算见下表3-2。表3-2 横梁、柱线刚度杆件截面尺寸Ec(/2)Io(4)I(4)L（）i=EcI/L()相对线刚度B（）H()边框架梁30060030.05.41098.110960004.051071边框架梁30040030.01.61092.410930002.41070.59中框架梁30060030.05.410910.810960005.41071.333中框架梁30040030.01.61093.210930003.21070.79底层框架柱40040030.02.131092.1310954001.181070.29中层框架柱40040030.02.131092.1310933001.941070.479每层框架柱总的抗侧移刚度D值见表3-3表3-3框架横向抗侧移刚度D值层数柱类型（截面）K=ic/2iz(一般层)K=ic/iz（底层）c=K/(2+K)（一般层）c=(0.5+K)/(2+K)(底层)D=12ciz/h2()根数二四层边框架边柱4004002.090.5110.904边框架中柱4004001.240.388.124中框架边柱4004002.780.5812.422中框架中柱4004001.650.459.6222底层边框架边柱4004003.430.717.874边框架中柱4004002.030.636.884中框架边柱4004004.580.778.4122中框架中柱4004002.710.687.4322底层D=4（7.87+6.88）+228.41+7.43=407.48二四层D=410.9+8.12+2212.4+9.62=560.52b. 框架自振周期的计算自振周期T1=1.70 =1.70.6=0.429s其中0 为考虑结构非承重砖墙影响的折减系数，框架取0.6，为框架定点假想的水平位移，计算见表3-4。表3-4 框架顶点假想水平位移计算表层Gi(kN)Gi(kN)D (kN/mm )=Gi/D(层间相对位移）总位移（mm)47803.37803.3560.5213.92176.6638879.8416683.98560.5229.76162.7428879.8425562.98560.5245.61132.98110040.0935603.07407.4887.3787.37c. 地震作用计算 根据本工程设防烈度7度，类场地，设计地震分组为第一组，建筑物为乙类建筑。查建筑抗震设计规范特征周期Tg=0.35s, =0.08。 1=（Tg/T1）0.9=(0.35/0.429)0.90.08=0.133 结构等效总重力荷载：Geq=0.85GL=0.8535603.07=30262.61 1.4 Tg =1.40.35=0.49sT1=0.429s故不需考虑框架顶部附加集中力作用。框架横向水平地震作用标准值为：结构底部：FEK=1 Geq=0.13330262.61=4024.93各楼层的地震作用和地震剪力标准值由表3-5计算出，图示见图3.4n=0.08T1=0.080.429+0.07=0.104 HiGi=357419.67表3-5 楼层地震作用和地震剪力标准值计算表层Hi()Gi()Hi GiFi=Fn+Fn(顶层)Fi= Hi Gi FEK/Hi Gi（其他层）楼层剪力Vi415.37803.3119390.491623.241623.24312.08879.84106558.081075.162698.428.78879.8477254.61779.493477.4915.410040.0954216.49547.044024.93 图3.4 横向框架上的地震作用 西京学院本科毕业设计（论文）4 框架内力计算4.1 恒载作用下的框架内力计算4.1.1 弯矩分配系数根据弯矩分配法德弯矩分配原则，可计算出处于横向框架个杆件的干段弯矩分配系数。由于该框架为对称结构，取框架的一半进行简化计算，如图4.1。图4.1横向框架承担的恒载节点A1： SA1A0=4iA1A0=40.290=1.04 SA1B1=4iA1B1=41.333=5.332 SA1A2=4iA1A2=40.479=1.916 SA1=40.29+1.333+0.479=8.288A1A0= SA1A0/SA1=1.04/8.288=0.125A1B1= SA1B1/SA1=5.332/8.288=0.643A1A2= SA1A2/SA1=1.916/8.288=0.232节点B1： SB1B0=1.04 SB1A1=5.332 SB1B2=1.916 SB1D1=2 iA1D1=1.58 SB1=1.04+5.332+1.916+1.58=9.868B1B0= 0.105 B1B2=0.194B1A1=0.541 B1D1=0.160节点A2: SB1B0=1.04 SB1A1=5.332 SB1B2=1.916 SB1D1=2 iA1D1=1.58A2A1=A2A3=1.916/(1.9162+5.332)=0.209A2B2=5.332/(1.9162+5.332)=0.582节点B2: B2B1=B2B3=1.916/(1.9162+5.332+1.58)=0.179 B2A2=5.332/(1.9162+5.332+1.58)=0.496 B2D2=1.58/(1.9162+5.332+1.58)=0.147节点A3、B3与分别与A2、B2相同。节点A4：A4A3=1.916/（1.916+5.332）=0.264A4B4=5.332/（1.916+5.332）=0.736节点B4：B4B3=1.916/（1.916+5.332+1.58）=0.217B4A4=5.332/（1.916+5.332+1.58）=0.604 B4D4=1.58/（1.916+5.332+1.58）=0.1794.1.2 杆件固端弯矩(杆端弯矩以顺时针方向为正)a.横梁固端弯矩（1）顶层横梁 自重作用： A4B4=-B4A4=-ql2/12 =-1/124.8362=-14.49 B4D4=-1/3ql2=-1/33.191.52=-2.39 D4B4=1/2B4D4=-1.195 板传来的恒载作用：A4B4=-B4A4=-ql2/12（1-2a2/l2+a3/l3） =-1/1229.2262(1-2 2.12/62+2.13/63）=-69.94 B4D4=-5/96ql2=-5/9614.6132=-6.85 D4B4=-1/32ql2=-1/3214.6132=-4.11(2)二四层横梁自重作用： A1B1=-B1A1=-ql2/12 =-1/124.8362=-14.49 B1D1=-1/3ql2=-1/33.191.52=-2.39 D1B1=1/2B4D4=-1.195 板传来的恒载作用：A1B1=-B4A4=-ql2/12（1-2a2/l2+a3/l3） =-1/1222.1562(1-2 2.12/62+2.13/63）=-53.02 B1D1=-5/96ql2=-5/9611.0832=-5.19 D4B4=-1/32ql2=-1/3211.0832=-3.12a.纵梁引起柱端附加弯矩（中边框架纵梁偏向外侧，中框架纵梁偏向内侧）顶层外纵梁 MA4=- MD4=70.890.05=3.54（逆时针为正）楼层外纵梁 MA1=- MD1=40.10.05=2.01顶层中纵梁 MB4=- MC4=-62.860.05=-3.14楼层中纵梁 MB1=- MC1=-74.990.05=-3.754.1.3节点不平衡弯矩（节点弯矩以逆时针为正）a. 横向框架的几点不平衡弯矩为通过该节点的各杆件（不包括纵向框架梁）在节点处的固端弯矩于通过该节点的纵梁引起柱端横向附加弯矩之和，根据平衡原则，节点弯矩的正方向与杆端弯矩方向相反，一律以逆时针方向为正。节点A4不平衡弯矩：MA4B4+MA4纵梁=-14.49-69.94+3.54=-80.89 其他各节点的不平衡弯矩如图4.2。图4.2 恒载产生的节点不平衡弯矩4.1.4 内力计算根据对称原则，只计算AB、BC跨，在进行弯矩分配时应将节点不平衡弯矩反号后在进行杆件弯矩分配。恒载弯矩分配过程如图4.3，恒载作用下弯矩如图4.4，梁剪力、柱轴力如图4,5。 图4.3恒载弯矩分配过程图4.4 恒载作用下弯矩图 （） 根据所求出的梁端弯矩，在通过平衡条件，即可求出恒载作用下的梁剪力、柱轴力。计算结果见表4-14-4。图4.5恒载作用下梁剪力柱轴力图（KN）表4-1 AB跨梁端剪力（）层q板传(kN/m）g自重(kN/m）a(m)l(m)gl/2=(l-a)q/2MABMBAMik/lVAVB429.224.832.1614.4956.98-37.4259.383.6665.81-75.13322.154.832.1614.4943.19-48.0054.761.1356.55-58.81222.154.832.1614.4943.19-44.1953.881.6256.06-59.30122.154.832.1614.4943.19-43.5247.520.6757.01-58.35表4-2 BC跨梁端剪力（）层q板传(kN/m）g自重(kN/m）l(m)gl/2(kN)ql/4(kN)VA=gl/2+ql/4(kN)VB= -(gl/2+ql/4)(kN)414.613.1934.7910.9615.45-15.45311.083.1934.798.3113.8-13.8211.083.1934.798.3113.8-13.8111.083.1934.798.3113.8-13.8表4-3跨跨中弯矩（）层q板传(kN/m）g自重(kN/m）a(m)l(m)gl/2=(l-a) q/2MABMik/lVA=gl/2+-Mik/lM中=gl/2l/4+1.05-MAB-VAl/2429.224.832.1614.4956.98-37.423.6665.81-78.45322.154.832.1614.4943.19-48.001.1356.55-54.57222.154.832.1614.4943.19-44.191.6256.06-56.91122.154.832.1614.4943.19-43.520.6757.01-60.43表4-4柱轴力（）层边柱A轴、D轴中柱B轴、C轴横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力4柱顶65.8170.8913.2136.790.5862.8613.2153.44柱底149.9166.643柱顶56.5540.113.2246.5572.6174.9913.2314柱底259.75327.22柱顶56.0640.113.2356.473.174.9913.2475.49柱底369.6488.491柱顶57.0140.121.6466.2572.1574.9921.6635.63柱底487.85657.234.2 活载作用下内力计算（近似采用对称结构对称荷载的形式简化计算）a. 横梁固端弯矩（1）顶层横梁 A4B4=-B4A4=-ql2/12（1-2a2/l2+a3/l3） =-1/124.262(1-2 2.12/62+2.13/63）=-10.05B4D4=-5/96ql2=-5/962.132=-0.98D4B4=-1/32ql2=-1/322.132=-0.59(2)一三层横梁A1B1=-B1A1=-ql2/12（1-2a2/l2+a3/l3） =-1/1215.062(1-2 2.12/62+2.13/63）=-35.90B1D1=-5/96ql2=-5/967.532=-3.52D1B1=-1/32ql2=-1/327.532=-2.11b. 纵梁引起柱端附加弯矩（中边框架纵梁偏向外侧，中框架纵梁偏向内侧）顶层外纵梁 MA4=- MD4=4.410.05=0.22（逆时针为正）楼层外纵梁 MA1=- MD1=15.750.05=0.79顶层中纵梁 MB4=- MC4=-6.620.05=-0.33 MB4=- MC4=-(6.62-4.41)0.05=-0.11(仅BC作用活荷载时)楼层中纵梁 MB1=- MC1=-23.260.05=-1.18 MB1=-MC1=-（23.26-15.75）0.05=-0.39(仅BC作用活荷载时)c.四种最不利组合中，本工程只考虑活载满跨布置，即如图4.6。图4.6 满跨活载布置d. 各节点不平衡弯矩MA4=A4B4+A4=-10.05+0.22=-9.33MA1= MA2 =MA3=A1B1+A1=-35.90+0.79=-35.11MB4=B4D4+D4=10.05-0.33=8.74MB1= MB2 =MB3=B1A1+B1+B1D1=35.9-1.18-3.52=31.2e. 内力计算活载不利满跨布置作用下弯程如图4.7，梁弯矩、剪力轴力如图4.8和4.9。图4.7满跨活载迭代过程 图4.8 满跨活载弯矩图（）图4.9 满跨活载梁剪力、柱轴力（） 根据所求出的梁端弯矩，再通过平衡条件，即求出满跨活载作用下梁剪力、柱轴力，其计算结果见表4-54-8。表4-5 满跨活载作用下梁剪力AB跨梁端剪力层q(kN/m）a（m)=(l-a)q/2MABMBAMik/lVA=-Mik/lVB=-(+Mik/l)44.22.18.19-4.928.10.537.66-8.723152.129.25-24.3328.010.6228.63-29.872152.129.25-24.1629.260.8528.430.11152.129.25-19.6526.631.1628.09-30.41表4-6 满跨活载作用下BC跨梁端剪力(kN)层q(kN/m）l（m)ql/4 (kN)VB=gl/2+ql/4(kN)VC=-(gl/2+ql/