氧化沟工艺的城市污水处理工程设计.doc

目 录1 设计概论1.1 设计依据和设计任务1.1.1 原始依据（1）设计题目: 基于氧化沟工艺的城市污水处理工程设计（2）设计基础资料：原始数据: Q=150000m3/d， 变化系数1.2进水水质：BOD5=230mg/l COD=400mg/l SS=200mg/l TN=40mg/l TP=5.0mg/l 水温1030出水水质：BOD5=20mg/L COD=60mg/l SS=20mg/l NH3-N=8mg/l TN=20mg/L TP=1mg/L厂址情况：规划污水处理厂场地的长宽比为1.5:1，厂区设计地坪绝对标高采用8.00m。污水处理厂出水排入距厂250米的河流中，该河流的最高水位约为7米，最低水位4米，常年平均水位约为6米。污水处理厂进水泵房处沟底绝对标高为3米。1.1.2 设计内容和要求 （1）设计说明书说明设计任务、工程规模、水量水质、处理程度、工艺流程选择、设计参数、主要构筑物的尺寸及个数、主要设备情况说明及数量、平面布置及高程布置情况等。（2）设计计算书各构筑物的计算过程、主要设备（水泵、鼓风机等）的选取计算过程、污水处理厂的高程计算过程等。（3）设计图纸工艺流程图、污水污泥处理单体构筑物三视图、污水处理厂总平面布置图和高程布置图等。毕业设计内容的编排参考上海水产大学本科学生毕业设计报告（论文）撰写规范。1.1.3 设计目的 伴随着我国城乡经济的快速发展，不可避免的带来了各种各样的环境问题，环境污染，生态破坏。在“三废”污染问题中，水污染问题成为重中之重。水是生命之源，而我国又是一个严重缺水的国家，水资源分布不平衡，南多北少，东多西少，人均水资源占有量不到世界的平均水平。面对我国水资源紧缺的现状，面对我国各大河流、湖泊均不同程度的受到了污染的现状，我国推行了一系列旨在节约用水，保护现有水资源的政策。大规模建设污水处理厂，从源头治理，无疑是保护河流、湖泊不被污染的最好的办法。同时，经过污水处理厂处理的污水，其中BOD5、COD等主要污染物指标都得到了大幅下降，排水符合国家规定，不会对生态环境造成污染，经过进一步处理的污水，还可作为中水，可用于灌溉、浇花等市政用水，也可用于洗车、冲厕所，可有效的缓解我国水资源紧缺的现状，也保护了环境。 通过对城市污水处理厂处理工艺的选择、设计，可以培养环境工程专业学生利用所学到的水污染控制理论，系统的掌握污水处理方案比较、优化，各主要构筑物结构设计与参数计算的能力。1.2 进出水水质 处理水质达到设计要求。根据排水要求和进水水质，计算去除率如表 1-1。表1-1 各指标去除率Table 1-1 clearance of each target序号基本控制项目出水水质进水水质去除率1COD6040085.0%2BOD52023091.3%3SS2020090.0%4TN204050.0%5TP15.080.0%2 工艺流程的确定 2.1 城市污水处理的现状和发展 2.2 污水处理中生物方法的比较 2.2.1 SBR工艺和氧化沟工艺的比较 如前所述，SBR工艺和氧化沟工艺都比较适合于中小型污水厂，如果设计管理的好，都可以取得比较好的除磷脱氮效果。但是这两种工艺又各有优缺点，分别适用于不同的情况。 SBR工艺由于采用合建式，不需要设置二沉地，同时由于采用微孔曝气，可以采用的水深一般为46m，比一般氧化沟的水深(34m)要深，因此在同样的负荷条件下，SBR工艺的占地面积小，如果污水处理厂所在地的征地费用比较高，对SBR工艺有利。SBR工艺中一个周期的沉淀时间是由活性污泥界面的沉速、MLSS浓度、水温 等因素确定的，浑水时间是由滗水器的长度、上清液的滗除速率等因素决定的，对于一个固定的反应系统，沉淀时间和滗水时间的和基本上是固定的，一般都不应小于2小时，因此，每个周期的时间短，反应时间所占的比例就低，反应池的体积利用系数降低。对于对污泥稳定要求不高的污水厂，选择SBR工艺不利。(合建式氧化沟工艺也有这个缺点)。 SBR工艺和交替式氧化沟需要频繁地开停进水阀门，曝气设备，滗水器等，因此，对自控设备的要求比较高，目前，某些国产设备的质量尚不过关，如果考虑进口，自控系统所占的投资比例将增加，而且将增大维修费用。在寒冷的气候条件下，因为表面爆气器会造成表面冷却或者结冰，降低污水的温度，而污水的温度降低，对生化反应尤其是硝化反应的影响较大，所以，在寒冷地区，采用氧化沟工艺，需要采取一些特殊措施，如将氧化沟加盖，而这些措施都使氧化沟工艺在和其它工艺竞争中，处于不利的地位。在一些水量非常小的小城镇，夜间几乎没有污水产生，这时候SBR工艺和交替式氧化沟工艺有优越性，曝气设备可以白天运转，夜间停止运行。2.2.2 氧化沟的选择 （1）选择目前应用较为广泛的氧化沟类型包括：帕斯韦尔（Pasveer）氧化沟、卡鲁塞尔（Carrousel）氧化沟 、奥尔伯（Orbal）氧化沟、T型氧化沟（三沟式氧化沟）、DE型氧化沟和一体化氧化沟。这些氧化沟由于在结构和运行上存在差异，因此各具特点。 在污水脱氮除磷的工艺设计中必须具备厌氧、缺氧、好氧3个基本条件，但是在实施过程中由于所需的处理构筑物多、污泥回流量大，从而造成投资大、能耗多、运行管理复杂。而卡鲁塞尔氧化沟将厌氧、缺氧、好氧过程集中在一个池内完成，各部分用隔墙分开自成体系，但彼此又有联系。该工艺充分利用污水在氧化沟内循环流动的特性，把好氧区和缺氧区有机结合起来，实现无动力回流，节省了去除硝酸盐氮所需混合液回流的能量消耗。Carrousel氧化沟由于具有良好的出磷脱氮能力、抗冲击负荷能力和运行管理方便等优点，已经得到了广泛的应用。所以这里我们也将选择卡鲁塞尔氧化沟作为生物处理工艺。 （2）比较 Orbal 氧化沟，即“0、1、2”工艺，由内到外分别形成厌氧、缺氧、和好氧三个区域，采用转碟曝气。由于从内沟(好氧区)到中沟(缺氧区)之间没有回流设施，所以总的脱氮效率较差。在厌氧区采用表面搅拌设备，不可避免的带入相当数量的溶解氧，使得除磷效率较差。 三沟式氧化沟属于交替运行式氧化沟，由丹麦Kruger公司创建。由三条同容积的沟槽串联组成，两侧的池子交替作为曝气池和沉淀池，中间的池子一直作为曝气池。原污水交替地进入两侧的池子，处理出水则相应地从作为沉淀池的池中流出，这样提高了曝气转刷的利用率（达59%左右），另外也有利于生物脱氮。 （3）Carrousel 氧化沟的结构：由图2-1可见，Carrousel 氧化沟使用定向控制的曝气和搅动装置，向混合液传递水平速度，从而使被搅动的混合液在氧化沟闭合渠道内循环流动。因此氧化沟具有特殊的水力学流态，既有完全混合式反应器的特点，又有推流式反应器的特点，沟内存在明显的溶解氧浓度梯度。氧化沟断面为矩形或梯形，平面形状多为椭圆形，沟内水深一般为2.54.5，宽深比为2:1，亦有水深达7m的，沟中水流平均速度为0.3m/s。氧化沟曝气混合设备有表面曝气机、曝气转刷或转盘、射流曝气器、导管式曝气器和提升管式曝气机等，近年来配合使用的还有水下推动器。 图 2-1 Carrousel 氧化沟平面结构图Fig. 2-1 The ichnography plan of oxidation ditch（4）Carrousel 氧化沟处理污水的原理 最初的普通Carrousel 氧化沟的工艺中污水直接与回流污泥一起进入氧化沟系统。表面曝气机使混合液中溶解氧DO的浓度增加到大约23mg/L。在这种充分掺氧的条件下，微生物得到足够的溶解氧来去除BOD；同时，氨也被氧化成硝酸盐和亚硝酸盐，此时，混合液处于有氧状态。在曝气机下游，水流由曝气区的湍流状态变成之后的平流状态，水流维持在最小流速，保证活性污泥处于悬浮状态（平均流速0.3m/s）。微生物的氧化过程消耗了水中溶解氧，直到DO值降为零，混合液呈缺氧状态。经过缺氧区的反硝化作用，混合液进入有氧区，完成一次循环。该系统中，BOD降解是一个连续过程，硝化作用和反硝化作用发生在同一池中。由于结构的限制，这种氧化沟虽然可以有效的去除BOD，但除磷脱氮的能力有限。 2.3 工艺流程的确定 2.3.1 工艺流程如图 2-2 图 2-2 氧化沟处理工艺流程图Fig. 2-2 The technological flow of sheet oxidation ditch2.3.2 污水处理部分（1）格栅 本污水处理厂设置粗、细两道格栅。格栅的主要作用是将污水中的大块污物拦截，以免其对后续处理单元的机泵或工艺管线造成损害。按栅条的种类可分为直棒式栅条格栅、弧形格栅、辐射式格栅、转筒式格栅和活动栅条式格栅。由于直棒式格栅运行可靠，布局简洁，易于安装维护，本工艺选用直棒式格栅。 格栅与水泵房的设置方式。 （2）沉砂池 沉砂池的形式，按池内水流方向的不同，可分为平流式、竖流式和旋流式三种；按池型可分为平流式沉砂池、竖流式沉砂池、曝气沉砂池和旋流沉砂池。 平流式沉砂池是常用的形式，污水在池内沿水平方向流动，具有构造简单、截留物及颗粒效果较好的优点。竖流式沉砂池是污水自下而上由中心管进入池内，无机物颗粒藉重力沉于池底，处理效果一般较差。曝气沉砂池是在池的一侧通入空气，使污水沿池旋转前进，从而产生与主流垂直的横向恒速环流。曝气沉砂池的优点是，通过调节曝气量，可以控制污水旋流的速度，使除砂效率较稳定，受流量变化的影响较小 权衡比较之后，考虑到拟建污水处理厂的水质特点，从实际处理效率和经济运行成本出发，决定采用平流式沉沙池。（3）氧化沟 主要比较已经在前面叙述，采用Carrousel 氧化沟。（4）沉淀池 平流式沉淀池由流入装置、流出装置、沉淀区、缓冲层、污泥区及排泥装置等组成； 流入装置由配水槽、挡流板组成，流出装置由流出槽与挡板组成，缓冲层的作用时避免已沉污泥被水流搅起以及缓解冲击负荷，污泥区起贮存、浓缩和排泥作用，排泥方式有静水压力法、机械排泥法。 辐流式沉淀池池型呈圆形或正方形，直径（或边长）6-60m，池周水深1.5-3.0m，用机械排泥，池底坡度不宜小于0.05。可用作初沉池或二沉池。 竖流沉式淀池池型可用圆形或正方形。为了池内水流分布均匀，池径不宜太大，一般采用4-7m。沉淀区呈柱形，污泥斗呈截头倒锥体。辐流沉淀池工艺成熟，适合范围广，故采用之。 2.3.3 污泥处理部分 （1）污泥的处理要求 污泥生物处理过程中将产生大量的生物污泥，有机物含量较高且不稳定，易腐化，并含有寄生虫卵，若不妥善处理和处置，将造成二次污染。 污泥处理要求如下： 减少有机物，使污泥稳定化减少污泥体积，降低污泥后续处置费用 减少污泥中有毒物质（2）工艺流程：城市污水处理厂所产生的污泥约为处理的水的体积的0.5%-1.0%左右。这些污泥一般富含有机物、病菌等，若不加处理随意堆放，将对周围环境造成新的污染。在几种常用的工艺中，b法仅对污泥做脱水处理，方法过于简单，不能起到污泥稳定的作用，其中的微生物也不能杀灭。C法则设备投资和运行费用过于昂贵，目前仅用于工业污泥和垃圾的处理。D法直接作用于农田，对重金属的含量要求十分严格，该污水处理厂同时处理生活污水和工业废水，其中工业废水中将不可避免的含有较多量的重金属。因此，经过几种工艺的比较，我们选用a法，污泥首先进入浓缩池，然后进入消化池，去除其中的大部分挥发性固体，然后经由带式压滤机脱水，最后运出厂外集中处置。其中污泥浓缩，脱水有两种方式选择，污泥含水率均能达到80%，方案如下： （1）方案一:污泥机械浓缩、机械脱水 （2）方案二:污泥重力浓缩、机械脱水 表2-1 两种污泥浓缩方法比较Table 2-1 Comparing of two sludge concentration method项目方案一方案二主要构筑物污泥贮泥池浓缩、脱水机房污泥浓缩池脱水机房主要设备浓缩池刮泥机浓缩池刮泥机脱水机占地面积小大絮凝剂总用量3.0-4.0kg/T Ds4.0kg/T DS对环境的影响小大总土建费用小大总设备费用一般稍大由表2-1可见方案一优于方案二，因此本工程污泥处理工艺选用污泥机械浓缩，机械脱水。3 污水处理系统设计计算3.1 进水闸井3.1.1 计算h/D=0.75，污水管管径D=1400mm， 得：h=1050mm； 选用与格栅直通进水故根据后面格栅的计算数据知： B=1.44+0.4+0.54=8m， L取2.4m，深取6.0m。 3.1.2 设备 （1）明杆式镶铜铸铁圆形闸门，1400，4个， （2）手动起闭机，5t，4台。3.2 粗格栅 设计说明：栅条的断面主要根据过栅流速确定，过栅流速一般为0.61.0m/s，槽内流速0.5m/s左右。如果流速过大，不仅过栅水头损失增加，还可能将已截留在栅上的栅渣冲过格栅，如果流速过小，栅槽内将发生沉淀。此外，在选择格栅断面尺寸时，应注意设计过流能力只为格栅生产厂商提供的最大过流能力的80%，以留有余地。 如前面所述，选用平面矩形格栅（4座）计算草图3-1图3-1 格栅示意图Fig. 3-1 schematic diagram of grizzly screen3.2.1 格栅的间隙数量n取格栅倾角=60,栅条间距b=0.04m ,栅前水深h=0.6mQmax=150000m3/d1.2=2.083m3/s , Q=2.083/4=0.521m3/s , v=0.8m/s由B=S（n-1）+bn得（设计采用圆钢为栅条，即S=0.01m）:n=23.4 取n=24B=S（n-1）+bn=0.01(24-1)+0.0424=1.19m3.2.2 栅前栅后的长度分别为2.0m,2.5m3.2.3 过栅水头损失栅条断面形状为圆形h1=(v2/2g)sinaK=0.152m式中: -阻力系数，其值与栅条断面形状有关，圆形取1.79 k-格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般取33.2.4 栅后槽的总高度H=h+h1+h2 =0.6+0.152+1=1.752m式中: h2-栅前渠道超高，取1米3.2.5 格栅的总建筑长度 L= +l1+ l2 =4.85m3.2.6 每日栅渣量的计算工程格栅间隙为40mm，取W1=0.03m3/103m3 =0.9（3/）式中：KZ生活污水流量总变化系数，取1.5因为每日栅渣量0.33/，宜采用机械清渣3.2.7 清渣设备 亚太环保公司的FH型旋转式格栅除污机，2台，N=1.5KW。 3.2.8 构筑物大小（单座） 4.85 m（长）1.19m（宽）1.752 m（高）3.3 泵站 设计流量Qmax=2.083m3/s，考虑到经济实用性，拟采用螺旋泵作为污水提升装置为了避免设备24小时运转，决定共配备6台螺旋泵，四用二备，在平时6台水泵替换使用，可有效延长设备使用寿命，同时，在某台水泵出现故障时，可启用备用水泵，实现污水处理厂的不间断持续运转每台泵的设计水量为：Q2.083/41875m3/集水池容积采用相当于一台泵的5min流量，即： 18755/60=156.25m3 3.4 细格栅拟建3座 3.4.1 设计参数设计流量Qmax=2.083m3/s，栅前水深0.8m，过栅流速v=0.9m/s, 栅条间隙b=10mm,格栅倾角a=603.4.2 设计计算 图 3-2 细格栅示意图Fig. 3-2 thin schematic diagram of grizzly screenA栅条的间隙数n =84个B格栅的建筑宽度b取s= 0.01mB=S(n-1)+bn=0.01(84-1)+0.0184=1.67mC通过栅头的水头损失设格栅断面为锐边矩形断面 = sin60(0.92/19.6)2.423（0.01/0.01）(4/3) =0.260mD栅后槽总高度 H=h+h1+ h2 =1+0.260+0.5=1.76m 取1.8mE栅前栅后的长度分别为：l1，l2 1.0m，1.5m 栅前槽宽为F栅槽总长度： =1.0+1.5+0.8/tg60=2.96m 取3mG每日栅渣量 =0.6940.0286400/(1.51000) =0.7470.3式中，W1为栅渣量，对于城市污水，栅条间距b=10mm时，W1=0.02m3/103m3 拦截污物量大于0.3m3/d时，宜采用机械清栅。 3.4.3 清渣设备（1）JT-10型格栅除污机2台，电机功率2.2kw （2）SY型栅渣压榨机,功率1.5kw 3.4.4 构筑物大小（单座） 1.67m（宽）3m（长)1.8m（高）3.5 沉砂池 3.5.1 平流式沉砂池设计数据 （1）最大流速为0.3m/s，最小流速为0.15m/s （2）最大流量时停留时间不小于30s，一般采用3060s （3）有效水深应不大于1.2m，一般采用0.251m，每格宽度不宜小于0.6m（4）进水头部应采取效能和整流措施（5）池底坡度一般为0.010.02，当设置除砂设备时，可根据设备要求考虑池底形状 3.5.2 具体计算设计2个沉砂池平行处理Qmax=1.042m3/sA沉沙池长度取v=0.20m/s，t=40s， L=vt=0.2040=8m B水流断面 =1.042/0.20=5.21m2C池总宽度b设n=2，b=2.5m，B=nb=22.5=5m D有效水深h2=A/B=5.21/5=1.04mE沉砂室所需容积 设T=2d =3.55m3式中：X-城市污水的沉沙量，一般采用30m/106m3（污水）T-排水时间间隔，dKZ-生活污水流量的总变化系数F每个沉砂斗容积设每一分格有两个沉砂斗=0.89m3G沉砂斗各部分尺寸 设斗底宽=0.9m，斗壁与水平面的倾角为60，斗高=0.6m沉砂斗上口宽：+=1.59m沉砂斗容积: = =0.95m30.89m3沉砂室高度：采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗+0.06=0.6+0.062.41=0.745m坡向沉砂池长度池总高度：设超高=0.4mH=h1+h2+h3=0.4+1.04+0.745=2.185m进水渐宽部分长度：核算最小流速：=0.868/(2 1.04 2.5)=0.167m/s 0.15m/s式中：qvmin 设计最小流量，m3/sn1最小流量时工作的沉沙池数目，取n1=1Amin最小流量时沉沙池中的水流断面面积，m23.5.3 草图图 3-3沉砂池草图Fig. 3-3 the sketch of detritus pit3.5.4 沙水分离装置 LSF型螺旋砂水分离器(2套)，N=0.37kw 3.5.5 构筑物大小（单座）8m(长)5m(宽)2.185m(高) 3.6 氧化沟 Carrousel氧化沟的设计可用延时曝气池的设计方法进行,即从污泥产量WV=0出发,导出曝气池体积,然后按氧化沟工艺条件布置成环状 混合式或carrousel式。氧化沟中循环流速为0.30.6m/s，有效深度15m。该污水处理厂处理水量（150000 1.2）m3/d，共设计四组氧化沟，每组氧化沟处理水量为（150000 1.2/4）m3/d,进水BOD5=230mg/l, TN=40mg/l，出水BOD5=20mg/l, TN=20mg/l根据经验性数据,设混合液污泥浓度MLSS为X=4000mg/l(25004500),二沉池底挥发固体浓度Xr=12370mg/(lVSS),产率系数y=0.4,微生物自身衰减系数K=0.1d-1,，反应速度常数K=0.1L(mg/d),溶解氧浓度为2.0mg/l。3.6.1 氧化沟所需容积V（WV0） = =7087.5m33.6.2 曝气时间Tb=0.16d=3.84h3.6.3 回流比R3.6.4 需氧量G在延时曝气氧化沟中，由微生物去除的全部底物都作为能源被氧化而WV0，故系统中每天需氧量为：9450kg/d折合最终生化需氧量为LT去除单位质量BOD5的需氧量为3.6.5 复合污泥负荷N3.6.6 氧化沟缺氧区体积计算A反硝化区脱氮量 式中 W反硝化区脱氮量（kg/d）N进水TN质量浓度（g/l）N出水TN质量浓度（g/l）B反硝化区所需污泥量为 式中 反硝化区所需污泥量（kg） 反硝化速率kgNO-N/(kgMLSS.d); 值介于0.019-0.26之间，设计中取0.05 C反硝化区有效容积为 D氧化沟总有效体积 取9250m33.6.7 氧化沟主要尺寸已知氧化沟的容积为9250m3，取水深H3.6m，超高为1.0m，则氧化沟总高为4.6m，沟宽为B7.0m，则氧化沟的长度为： L取370m其中好氧区长度为，取282m缺氧区为，取86m单个直廊道长：（不计池壁厚）氧化沟总长：71.5+7+14=92.5m3.6.8 氧化沟草图图3-4 氧化沟草图Fig. 3-4 the sketch of oxidation ditch3.7 沉淀池的设计和计算3.7.1 池体设计采用辐流式沉淀池Q高日高时=1.2150000m3/d=7500m3/h；前面的生物氧化工艺采用的是氧化沟技术，污泥龄较长，且污泥产量较少表面负荷采用0.75m3/(m2h)。3.7.2 沉淀部分水面面积表面负荷q=0.85m3/(m2h)，n=2个F=m23.7.3 池子直径 D取76m3.7.4 沉淀部分有效水深 设t=3h =0.75 3=2.25m3.7.5 沉淀部分有效容积和污泥斗计算 m3 污泥斗容积：设， m m3 污泥斗以上圆锥体部分污泥容积：设池底径向坡度为：0.05， m33.7.6 污泥总体积 =30.4+2870.2=2900.6m33.7.7 沉淀池总高 设超高 0.3+2.25+0.5+1.75+1.73=6.53m3.7.8 沉淀池池边高 =h1+h2+h3=0.3+2.25+0.5=3.05m 图3-5沉淀池剖面Fig. 3-5 section of flow tank4 污泥处理系统4.1 污泥量计算二沉池污泥量： 式中: x二沉池每日排泥量，kg/d；Q平平均日处理污水量，m3/dLr去除的BOD浓度，kg/m3；Kd衰减系数，1/d，一般为0.050.1Qc污泥龄，d湿污泥体积：1312.5m3/d式中: p污泥含水率，%，取99.4%总污泥量：1312.5m3/d4.2 污泥浓缩池拟采用辐流式重力浓缩池4.2.1 设计参数（1）进泥含水率当为初次污泥时,其含水率一般为95%98%;当为剩余活性污泥时,其含水率一般为99.2%99.6%;当为混合活性污泥时,其含水率一般为98%99.5%（2）污泥固体负荷当为初次污泥时,污泥固体负荷宜采用80120kg/(m2d); 当为剩余活性污泥时,污泥固体负荷宜采用3060kg/(m2d); 当为混合活性污泥时,污泥固体负荷宜采用2580kg/(m2d)（3）浓缩后污泥含水率由二沉池进入污泥浓缩池的污泥含水率,当采用99.2%99.6%时,浓缩后污泥含水率宜为97%98%（4）污泥停留时间浓缩时间不宜小于12小时,但也不要大于24小时,以防止污泥厌氧腐化（5）有效池深一般为4m,最低不小于3m4.2.2 设计计算A浓缩池直径式中: Q污泥量，m3/dC污泥固体浓度,g/l, 进泥含水率取99.4%,则C=6g/lM浓缩池污泥固体通量,kg/(m2/d), 取27kg/(m2/d)采用两个污泥浓缩池,每个池面积为A/2=145.8m2则浓缩池直径为B浓缩池工作部分高度h1取污泥浓缩时间T=16h,则C超高h2超高h2取0.4mD缓冲层高h3h3取0.4mE浓缩池总高度H=h1+h2+h3=3.8mF浓缩后污泥体积m3/d 式中：为污泥含水率 为污泥浓缩后含水率4.3 消化池 本设计采用一级消化，草图见4-1图4-1 消化池Fig. 4-1 digestion cell4.3.1 池体设计 池型：圆柱形，固定盖池子中温消化：33-35 A消化池的容积计算式中:V消化池有效容积,m3V每天要处理的污泥量,m3/dP污泥投配率,当污泥温度为30-35,P可取6%8%已知V=262.5m3/d,P取6%,所以V=4375m3考虑到事故和检修,消化池座数不得少于两座,本设计拟建两座消化池,则每座容积为4375/2=2187.5m3 取2200m3B圆柱形池体直径又根据柱体高等于半径这一规律，容积已知，计算出柱体半径等于9m，直径D=18mC圆柱形池体柱高圆柱形池体柱高=柱体半径，h取9mD消化池总高取总高与直径之比为1.0，则总高H为18mE池底坡度与直径池底坡度取0.08，直径d=2m，h=h=1.5mF池顶圆柱体直径取d=2m，高度与直径相同，也取h=2mG检修口直径取0.7m，每个消化池设两个检修口H体积核算 集气罩容积上盖容积下椎体体积柱体容积消化池总有效体积4.4 脱水间 4.4.1 脱水设备选用启东环保设备厂GD-1000型带式压滤机，单机处理量4m3h-1，2台，一用一备，配用电机功率2.05KW,外形尺寸4.1m1.62m2.15m，处理后泥饼含固率22%23.4.4.2 加药设备药剂投加一体化系统1套药剂种类：干粉配药能力：4kgPAM/h 药液浓度：0.1%0.5%加药泵，搅拌电机等功率：1.42kw 单螺杆泵 LG60-1型 2台Q45m3/h H0.4Mpa N7.5Kw 水平螺旋输送机：套直径：D350 mm长度：L12 m 功率：1.1 kW。 4.4.3 构筑物大小20m（长）10m（宽）5m（高） 5.3 污水厂的高程布置 5.3.1 污水厂高程的布置方法 （1）选择两条距离较低，水头损失最大的流程进行水力计算。 （2）以污水接纳的水体的最高水位为起点逆污水处理流程向上计算。 （3）在作高程布置时，还应注意污水流程与污泥流程积极配合。污水处理厂的平面布置图和高程图见附图。 在高程布置中，涉及到有关构筑物及管段的水头损失的计算，下面列出了有关的计算水头损失的数据。 格栅0.26m 沉砂池0.2m 氧化沟0.8m 二沉池0.5m 二沉池出水管径取进水管相同1400mm，1000i=0.172，长56m，损失为hy=iL=0.010m。局部水头损失设为0.4m。 氧化沟到二沉池0.3m 二沉池水位0.6m，水深5.43m，池底-3.93m，总高5.73m，池顶1.80m。氧化沟水位1.80m，水深4.0m，池底-2.5m，总高4.5m，池顶2.70m。 沉砂池水位3.26m，水深0.73m，池底2.92m，总高1.16m，池顶3.30m。 细格栅和沉砂池取相同高度。 粗格栅水位-4.13m，池底-4.60m。 进水管水位-3.93m，管底-4.41m。 5.4 主要建筑物尺寸表5-1主要建筑物Table 5-1 key construction名称规格数量平流沉砂池长宽高=8m5m2.185m 体积=87.4m32氧化沟长宽高=92.57m3.6m，体积=2m34二沉池直径76m，深2.25m，体积=10202m32消化池直径=18m，高=9m，体积=2289m325.5 主要设备清单表5-2 设备清单Table 5-2 facility inventory名称规格功率kw数量粗格栅FH型旋转式格栅除污机2.52螺旋泵350QW1