立式气液分离器.doc

第四届全国大学生过程装备实践与创新大赛你的题目作品分组_作品编号_第四届全国大学生过程装备实践与创新大赛作品课题名称 立式气液分离器设计 学校名称 榆林学院 专业名称 过程装备与控制工程 成员姓名 指导教师 递交日期： 年 月 日1第四届全国大学生过程装备实践与创新大赛 立式气液分离器设计立式气液分离器设计摘 要立式气液分离器是用于将气体和液体分离开的通用设备，同时又是节能和环保的关键设备，广泛用于化工、冶金、炼油 、动力、食品、轻工、制药、机械等行业。因此，无论是从上述各行业的发展，还是从能源利用和环境保护角度考虑，分离器的选型、合理设计、制造及操作都具有非常重要的意义。按常规设计方法研究立式气液分离器，主要参照HG/T 20570.8-95、气-液分离器设计标准等，通过工艺计算，结构设计，强度校核等进行设计。主要结果如下：（1）筒体材料选择Q235-C，筒体内径mm，厚度6mm，高度1500mm。（2）封头材料选择Q235-C，选用标准椭圆形封头，内径500mm、厚度6mm、高度150mm、直边高度25mm。（3）法兰材料选择20#钢，选用带颈对焊法兰。（4）支座材料选用Q235-B，选用腿式支座B系列。（5）筒体水压试验压力2.1875MPa，水压试验合格，经校核，法兰和支腿均满足要求。关键词：立式气液分离器；结构设计；强度校核The design of vertical heavy energy liquid separatorAbstractThe vertical type gas-liquid separator is a universal equipment that separate gas and liquid. It is also the key equipment for energy saving and environment protection. It is widely used in the chemical, metallurgical, oil refining, power, food, light industry, pharmacy, machinery and many other industrial departments. Therefore, whether from the above all kinds of industrial development or from efficient energy use.selecting separator, reasonable design, manufacturing and operation has the extremely vital significance.According to the conwentional design method of the vertical gas-liquid separator.Mainly according to the HG/T 20570.8-95，gas-liquid separator design standards, through the process calculation, the structure design, strength check to carry on the design. The main conclusions are as follows: (1) The material of the cylinder body selects Q235-C, the cylinder diameter is 500 mm, the thickness is 6 mm and the height is 1500mm.(2) The head material selects Q235-C, selection of standard elliptical head, the inner diameter is 500mm,the thickness is 6mm, the height is 150mm and the straight edge height is 25mm.(3) The flange material selects 20# steel and the type selects the welding neck flange.(4) The bearing material selects Q235-B and the type selects leg bearing B series.(5) The cylinder pressure test pressure is 2.1875 MPa and the hydrostatic test qualified. After checking the flange and the supporting leg meets the requirements.Key words: the vertical type gas-liquid separator;structure design;strength check 目 录立式气液分离器设计I摘 要IAbstractII第一章 绪 论11.1立式气液分离器概述11.1.1立式气液分离器的分类及特点11.1.2立式气液分离器的研究进展21.2本课题研究内容及目的21.3经济技术性分析3第二章 工艺设计42.1工艺设计参数42.2设计方案确定42.3工艺尺寸计算42.3.1气体流速计算42.3.2 结构尺寸设计4第三章 结构设计73.1设计参数选择73.1.1设计压力73.1.2设计温度73.1.3主要材料选取73.2容器结构设计83.2.1筒体厚度计算83.2.2封头壁厚设计83.3筒体和封头结构设计93.4接管、法兰、垫片和螺栓（螺柱）设计93.4.1接管和法兰93.4.2垫片设计113.4.3螺栓（螺柱）选择123.5支座选型和结构设计133.5.1支座选型133.5.2支座系列参数尺寸14第四章 强度校核154.1筒体校核154.1.1筒体厚度参数154.1.2筒体校核154.1.3开孔补强164.2法兰计算和校核174.2.1垫片宽度计算184.2.2螺栓载荷计算184.2.3总力矩计算184.2.4应力计算与校核194.3支腿校核204.3.1水平风载荷204.3.2地震计算标准值计算214.3.3载荷的确定214.3.4支腿稳定及强度计算224.3.5支腿剪切计算224.3.6支腿的弯曲计算224.3.7地脚螺栓的强度验算23参考文献25致 谢26III第一章 绪 论分离器主要是进行两相或三相分离的通用型设备，广泛用于工业生产中。其研究已经有几十年的历程，分离器的技术已基本成熟。研究人员一直致力于研究各种分离器的机理、特点及研究新型组合式分离器即将各种分离器的优势组合，提高分离器的效率。1.1立式气液分离器概述气液分离器经过专业人员几十年的努力研究，该技术已基本成熟。各种立式气液分离器都有很大的进展。如立式气液分离器当前研究的重点是研制高效的内部填料以提高其分离效率；立式惯性气液分离器当前研究的重点是克服阻力等。当今主要研究方向是将立式气液分离器基本类型进行组合，得到新型的气液分离器。1.1.1立式气液分离器的分类及特点在工业生产中，由于工作条件和要求的分离效果不同，出现了各种不同形式和结构的分离设备。按分离器的分离机理分类，可分为以下几种主要形式：（1）立式重力沉降气液分离器重力沉降分离是利用气液两相的密度差异来实现两相的重力分离，即当液滴所受重力大于其气体的浮力时，液滴将从气相中沉降出来，从而被分离出去。它结构简单、制造方便、操作弹性大，但是所需较长的停留时间，因此分离器体积大，比较重，花费高，分离效率不高，只能分离较大液滴，其分离液滴的极限值通常为100um，广泛用于地面天然气开采集输。经过几十年的发展，该项技术已基本成熟，当前研究的重点是研制高效的内部填料以提高其分离效率，此类分离器的设计关键在于确定液滴的沉降速度，然后确定分离器的直径。重力沉降分离器具有结构简单，易于操作，阻力小，维护简单等特点。在油气集输工程中广泛使用。（2）立式惯性气液分离器惯性分离是利用气流急速转向或者冲向挡板后再急速转向，使液滴运动轨迹与气流的运动轨迹不同而达到分离目的。此类分离器主要指波纹板式除雾器，它具有结构简单、处理量大的优点，气流速度一般在1525m/s，但阻力偏大，且在气体出口处有较大吸引力造成二次夹带，对于粒径小于25um的液滴分离效果较差，不适合用于一些要求较高的场合。（3）立式过滤气液分离器过滤分离是通过过滤介质将气体从混合液中分离出来的分离方法。其核心部件是滤芯，以金属丝网和玻璃纤维效果较好。气体流过丝网结构时，大于丝网孔径的液滴将被拦截而分离出来。若液滴直接撞击丝网，它们也将被拦截。直接拦截能收集一些直径比其孔径小的颗粒。过滤气液分离器具有高效、可有效分离0.110um范围内的小颗粒。但当气流速度增大时，气体中液滴夹带量增加，有时甚至使填料起不到分离作用，而无法进行正常的生产。除此之外金属丝网存在不方便清洗的问题。故其运行成本较高，现主要用于合成氨原料气净化除油、天然气净化收凝等场合。（4）立式离心气液分离器离心气液分离器主要是指气液旋流分离，是利用离心力来分离气流中的液滴。因离心力能达到重力数十倍甚至更多，故它比重力分离的效率要高。虽没有过滤分离效率高，但其具备停留时间短、设备体积小、易安装、操作灵活、运行稳定、无易损件、维护方便等优点，成为广泛研究的气液分离方式。其主要结构类型有管柱式、旋流板式、螺旋式、轴流式等。 1.1.2立式气液分离器的研究进展立式气液分离器在近百年的发展中，已经比较成熟。最初仅限于两相分离水平，如今，两相、三相分离技术都已经相对完善。早期立式气液分离器使用时经常出现阻力大、易结垢、效率低、液位增长过快等诸多问题，在相当长时间内一直不能突破以上技术难题。在近三十年工业要求推动下，已经研制出新型组合式立式气液分离器，附加液位自动控制系统、报警系统等，集各种基本立式气液分离器的优点，已基本克服阻力大、易结垢、效率低、操作范围窄等技术难题。当前主要研究更合理的组合式立式气液分离器来适应更苛刻的操作条件，以解决特殊工况下的生产难题。1.2本课题研究内容及目的本课题研究内容是立式气液分离器的结构优化，工艺条件下管路尺寸、法兰及附件的设计。（1）立式气液分离器采用重力沉降的原理分离气液两相混合物，结构采用内压筒体与丝网捕雾器组合。（2）根据工艺条件需要研究设计立式气液分离器的气液两相入口管路、气相出口管路、液相出口管路的直径、厚度及法兰设计与校核。（3）设计筒体的附件，包括封头设计、支座设计等。本课题的目的是通过将重力沉降分离器与丝网捕雾器组合，设计出新型组合式分离器，来弥补重力沉降分离效率上的不足，以解决生产中因效率低导致的生产事故。1.3经济技术性分析重力分离器结果简单、制造方便、操作弹性大，但是，需要较长的停留时间，因此分离器体积大，质量大，花费高。分离效果不好，只能分离较大液滴，其分离液滴的极限值通常为100um，主要用于地面天然气开采集输。本设计选择的重力式气液分离器是与丝网捕雾器组合的新型重力式气液分离器。操作适应性广泛。可处理1.4MPa以下，温度为100的混合液的气液分离，采用特殊设计或材料，其操作范围还可扩大。在同等条件下，与惯性分离器、纤维过滤分离器、旋流分离器相比，重力分离器结构最简单，制造最方便，结合丝网捕雾器后弥补了分离效果差的不足。但制约立式气液分离器安全长周期使用的关键问题仍有待于进一步研究：（1） 长周期运行中的腐蚀与防腐以及防腐材料的研究。（2） 分离最佳效果更深层次的研究及其软件开发。（3） 强化对内部件的研究开发，减少结垢、易于清洗、具有很高的分离性能是研究方向。（4） 简单可靠的高温高压密封技术研究与开发。（5） 研究更为可靠的制造方法，以有效保证分离器整体装配的质量。（6）研究更为有效的分离器组合方式，优化分离器的分离效果。第二章 工艺设计2.1工艺设计参数工艺设计参数见表2-1。表2-1工艺设计参数工作温度设计温度最高工作压力设计压力气体密度651001.4MPa1.75MPa4.7液体密度气体体积流量液体体积流量最大体积流量的系数最小体积流量的系数892372.90.4135%75%2.2设计方案确定此次设计的立式气液分离器用于天然气集输工程，考虑到立式重力沉降气液分离器结构简单，阻力小，易于维护，故采用重力沉降分离与丝网捕雾器组合的结构来填补重力沉降效率的不足，这对于单纯重力沉降分离器的结构优化，具有重大意义。立式重力沉降气液分离器主要由筒体、入口接管、出口接管、丝网捕雾器等组成。2.3工艺尺寸计算2.3.1气体流速计算根据HG/T 20570.8-95气液分离器设计计算得，气液分离器气体流速为： （2- 1）2.3.2 结构尺寸设计（1）丝网直径（）根据HG/T 20570.8-95，气液分离器设计气液分离器丝网直径为： （2-2）即丝网直径为348mm。（2）容器直径（D）容器直径至少要比丝网直径大100mm（考虑到安装固定，如支撑环约为507010mm），取容器直径为500mm。（3）高度()由HG/T 20570.8-95气液分离器设计得 （2-3）筒体的公称直径是500mm，查SYT0515-2007分离器规范，立式分离器外形尺寸和计压力范围见表2-1。表2-2立式气液分离器外形尺寸和设计压力范围公称直径DN/mm筒体高度/mm公称容积/设计压力范围/MPa3009000.10250015000.360018000.680024001.3又设计压力为1.75MPa，在设计压力范围内，所以取筒体高度为=1500mm，公称容积为0.3。（4）接管直径设计1）两相入口根据HG/T 20570.8-95气液分离器设计得两相混合物的入口接管的直径应符合式（2-4） （2-4） （2-5）式中各项表示的意义如下：接管内两相流速，；气体密度，；由此导出式（2-6） （2-6）0.100m（取0.15m：式中各项意义如下：接管直径，m；液体体积流量，；气体体积流量，；其余符号意义同前。2）气相出口气相出口流速=两相进口流速所以选用，则出口流速根据式（2-7）为： （2-7）3）液相出口选用管径为DN40，则流速根据式（2-8）为： （2-8） （5）丝网的装配丝网捕雾器是由圆形丝网盘压合在上、下2个支承格栅间构成。编织丝网的细丝直径为0.10mm，填装成盘的空隙率为95%，填装密度为144Kg/，盘高150mm。从经济性、工作温度、容器材料以及丝网本身的耐久性考虑，采用聚四氟乙烯丝网。第三章 结构设计3.1设计参数选择3.1.1设计压力筒体最高工作压力为1.4MPa，由化工容器设计得设计压力不应低于安全阀的开启压力，通常可取容器工作压力的1.051.10倍，所以取筒体计算压力为=1.1P=1.101.75=1.925MPa。3.1.2设计温度设计温度取100。3.1.3主要材料选取（1）筒体材料的选取根据GB150-1998表4-1，选用筒体材料为Q235-C，其许用应力为：，。（2）支座材料的选择根据JB/T4731,支座选用材料为Q235-B，其许用应力为：8（3）地脚螺栓的材料选择地脚螺栓选用符合GB/T 700规定的Q235-C，其许用应力为：（4）法兰材料的选取根据HG/T 20592-2009钢制管法兰表4.0.1钢制管法兰用材料，法兰选用材料为20#钢，其许用应力为： 3.2容器结构设计3.2.1筒体厚度计算本容器需要100%无损探伤，所以根据化工容器设计焊接接头系数为0.90。假设圆筒的厚在4.516mm范围内，查GB150-1998中表4-1，可得疲劳极限强度，屈服极限强度，100下Q235-C的许用应力为，筒体计算厚度见式（3-1） （3-1）查标准HG20580-1998钢制化工容器设计基础规定中表7-1可知，钢板厚度负偏差为0.25mm，而结合GB150-1998中3.5.5.1可知，当钢材的厚度负偏差不大于0.25mm，且不超过名义厚度的6%时，负偏差可以忽略不计，故取。查标准HG20580-1998钢制化工容器设计基础规定表7-5可知，对于有轻微腐蚀屈服极限强度的介质，腐蚀裕量，则筒体的名义厚度见式（3-2） （3-2）圆整后，取3.2.2封头壁厚设计查标准JB/T4746-2002钢制压力容器用封头中表1，公称直径 ，选用标准椭圆形封头，其型号代号为EHA，取，根据GB150-1998，计算椭圆形封头计算厚度计算见式3-3。 （3-3）根据GB150-1998钢制压力容器得附加量的选取与筒体厚度设计中附加量的选取相同，所以取腐蚀裕量，附加量，则封头的名义厚度计算见式（3-4） （3-4）圆整后，取封头的名义厚度为：筒体封头记做 。3.3筒体和封头结构设计由，导出式（3-5） （3-5）筒体封头的容积见表3-1查标准JB/T4746-2002钢制压力容器用封头中表B.1 EHA和表B.2 EHA，椭圆形封头内表面积、容积、质量见表3-1表3-1 EHA标准椭圆形封头内表面及、容积公称直径DN /总深度H/内表面积A /容积/重量/5001500.31030.021314.6由工艺尺寸设计得筒体的高度H=1500mm，所以气液分离器的总高度计算见公式（3-6） （3-6）根据JB/T4746-2002钢制压力容器用封头中6.3.9当封头公称直径DN2000mm时，筒体封头直边高度宜取25mm，所以直边高度为25mm。筒体封头结构见图3-1。图3-1标准椭圆形封头结构图3.4接管、法兰、垫片和螺栓（螺柱）设计3.4.1接管和法兰立式气液分离器应设置排污口，出液口，出气口，混合液体进口，液位计口，压力表口，安全阀口，结构如图3-2所示：图 3-2接管结构图 根据GB150-1998钢制压力容器中开孔和开孔补强知，筒体上的开孔应为圆形、椭圆形或长圆形。本设计开孔选取圆形。立式气液分离器符合该条件，故无需补强。根据HG/T 20592-2009钢制管法兰中表8.2 3-3 PN10带颈对焊钢制管法兰，选取各管口公称直径，查得各法兰的尺寸见表3-2，查HG/T 20592-2009钢制管法兰中附录D中表D-5，得各法兰的质量见表3-2，法兰结构图如图3-3所示。 表3-2 法兰尺寸参数 （mm）名称公称尺寸DN钢管外径法兰焊缝外径连接尺寸法兰厚度C法兰颈N法兰高度H质量Kg法兰外径D螺栓孔中心圆直径K螺栓孔直径L螺栓口数量n螺栓ThABABSR两相进口150168.3159285240228M20221841844.51210557.5排液口4048.345150110184M161864642.676452.0排气口150168.3159285240228M20221841844.51210557.5液位计口1017.2149060144M121628281.864350.5压力表口1017.2149060144M121628281.864350.5安全阀口1521.3189565144M121632322.064381.0排污口1521.3189565144M121632322.064381.0检查口200219219340295228M20242342346.316106211.5 图3-3法兰结构图3.4.2垫片设计查HG/T 20609-2009钢制管法兰用金属包覆垫片得立式气液分离器各法兰垫片的尺寸见表3-3。 表3-3 垫片尺寸表（mm）管口名称公称直径内径D1外径D2混合液进口150183.5224排液口406892排气口150183.5224压力表口102846液位计口102846排污口152351安全阀口152351检查口200237.5284注：1：包覆金属材料为纯铝板，标准为GB/T 3880，代号为L3。2：填充材料为有机非石棉纤维橡胶板。3：垫片厚度均为3mm。3.4.3螺栓（螺柱）选择根据HG/T 20613-2009，钢制管法兰用紧固件中表5.0.7-11和附录中表A.0.1,得法兰附件螺柱的长度和平垫圈尺寸见表3-4，螺柱、螺母、平垫圈如图3-4，3-5所示表3-4螺栓尺寸表 (mm)名称紧固件用平垫圈质量Kg公称直径螺纹螺柱长HM混合液进口150M2010521373252排液口40M168517303136排气口150M2010521373252压力表口10M127013242.556液位计口10M127013242.556排污口15M127013242.556安全阀口15M127013242.556检查口200M2010521373252注：紧固件的质量为每1000件的近似质量。 图3-4螺栓螺母结构图 图3-5垫片结构图3.5支座选型和结构设计3.5.1支座选型根据过程设备设计第166页-167页知腿式支座适用于DN4001600mm，圆筒长径比L/DN5，且容器总高度H小于5mm的钢制立式圆筒形容器。综合筒体系列参数，该立式气液分离器支座选择B型支腿式支座。容器质量估算如下： （3-7）-估算筒体质量；估算筒体质量见式（3-8） （3-8）-单个封头的质量；由表3-1 EHA得单个封头质量为： （3-9）-筒体充液质量，水压试验筒体充满水故取介质密为， （3-10） 则筒体充液质量见式（3-11） （3-11）-附件质量：法兰质量为22kg，其他接管总和为2kg，即附件质量为：综上所述估算容器总质量为：3.5.2支座系列参数尺寸查JB/T4712.2-2007，容器支座B型腿式支座系列参数尺寸见表3-5，B型支座质量参数见表3-6。表3-5 B型腿式支座系列参数尺寸公称直径允许载荷支座数量最大切线长度壳体最大切线距最大支承高度钢管支柱长度DNmmKgN个mmmm规格mm500832500800890底板孔径地脚螺栓焊缝长度mm边长Bmm厚度mm孔距mmmm规格mm螺栓孔中心圆直径mm150204024M2060垫板厚度宽度mm长度mm宽度mm长度mmmm12090120120与圆筒厚度相等表3-6 B型腿式支座质量参数支腿质量Kg支柱底板垫板总质量（不含垫板）6.23.40.29.8该支座标记为JB/T4712.2-2007，支腿B4-800-6。27第四章 强度校核4.1筒体校核4.1.1筒体厚度参数根据压力容器设计可知，筒体的计算厚度见式（4-1） （4-1）筒体设计厚度见式（4-2） （4-2） 名义厚度：圆整后，取 有效厚度：4.1.2筒体校核 （1）水压试验应力校核 筒体试验压力圆筒的薄膜应力见公式（4-3） （4-3） （4-4）校核得： （4-5）所以水压试验合格。4.1.3开孔补强设计温度：t=100C筒体的材料名称及类型：Q235-C钢板筒体开孔处焊接头系数：筒体内直径：筒体开孔处名义厚度：筒体及厚度负偏差：mm筒体腐蚀裕量：1mm筒体的材料许用应力：接管实际外伸长度：150mm接管实际内伸长度：1mm接管腐蚀裕量：1mm接管厚度负偏差：接管材料许用应力：壳体计算厚度： 接管计算厚度： 圆整得：接管材料强度削弱系数： 开孔直径：d=200mm补强区有效宽度：接管有效外伸长度：接管有效内伸长度：开口削弱的截面积： 开孔削弱所需的补强面积： =56.33.43+23.43 =193.795 (4-6)接管多余面积：补强区内的焊缝面积：由于补强区内补强金属面积大于。 (4-7)所以不需要另行补强。4.2法兰计算和校核设计温度：100设计压力：1.75MPa，计算压力：=1.1.0P=1.101.75=1.925MPa；连接尺寸：D=150mm，=40mm，=110mm，=12mm，=2.6mm，h=27mmt=18mm，螺栓M16，4只。筒体材料的选取：根据GB150-1998表4-1，选用筒体材料为Q235-C其许用应，；地脚螺栓的材料选择：地脚螺栓选用符合GB/T 700规定的Q235C，Q235C的许用应力，；法兰材料的选取：根据HG/T 20592-2009钢制管法兰表4.0.1钢制管法兰用材料，法兰选用材料为20号钢，其许用应力 ；垫片：石棉橡胶板，=92mm，=68mm，。4.2.1垫片宽度计算垫片实际宽度 N=（-)/2=12mm； (4-8)垫片密封基本宽度 =6mm； (4-9)垫片有效密封宽度 。 (4-10)4.2.2螺栓载荷计算查化工容器设计表2-12得石棉橡胶板（）的y=11.0MPa，m=2。操作条件下的螺栓载荷见式（4-11）=22975N (4-11)式中 (4-12)操作前螺栓的预紧载荷见式（4-13） （4-13） 螺栓强度校核：M16螺栓的根径=18mm，但，故,螺栓强度足够。4.2.3总力矩计算预紧时，总力矩为： (4-14)其中 (4-15)操作时，总力矩计算见式（4-16）（4-23） （4-16)因 （4-17） (4-18) （4-19）又 （4-20） (4-21) (4-22) （4-23）所以预紧时总力矩为：=5572412.1=674260Nmm操作时总力矩为：取法兰计算力矩为：或中较大值。4.2.4应力计算与校核因，查化工容器设计由图2-52得法兰校准系数为f=2.75，由图2-53得无因次系数F=0.66，由图2-54得V=0.05，由由图2-55得无因次系数为：T=1.2，U=2，Y=1.8，Z=1.4并分别计算：系数 (4-24)系数 (4-25)系数 (4-26) 根据化工容器设计式（2-124）式（2-126）计算各应力如下：锥颈上与法兰连接处的弯曲应力为： (4-27)法兰环上径向应力为： （4-28)法兰环上切向应力为： （4-29)强度校核：因，故所以法兰强度满足要求。同理，其他法兰也满足强度要求。4.3支腿校核根据JB/T4712.2-2007进行校核如下：4.3.1水平风载荷水平风载荷： （4-30）式中：-风压高度变化系数，按设备质心所处高度取；设备质心所处高度，m101520风压高度变化系数1.001.141.25W对于B类地面粗糙度见表4-1。表4-1风压高度变化系数表-10m高度处的基本风压值，（N/）；-容器外径，mm-容器壳体总长度，mm设计地区基本风压为800Pa。其中，设备质心所在高度为：4.3.2地震计算标准值计算水平地震作用标准值为： （4-31）设备操作质量为：m=488.2Kg地震影响系数：4.3.3载荷的确定水平载荷取风载荷和（地震载荷）较大值，=987N垂直载荷取设备最大操作重力： 每个支腿的水平反力： （4-32）每个支腿的最大垂直反力见公式（4-33） （4-33） （4-34）4.3.4支腿稳定及强度计算支腿稳定计算：假定支腿与壳体的连接为固接，支腿端部为自由端。单根支腿内产生的最大应力发生在受压侧的支腿内。单根支腿的压应力为： （4-35）支腿稳定校核为： （4-36）所以支腿安全。4.3.5支腿剪切计算支腿的剪切应力： （4-37）支腿的许用剪切应力为：式中参数意义如下：-支腿的剪切应力，MPa；-设计温度下支腿材料的许用应力，MPa，130MPa。-支腿的许用剪切切应力，MPa，。支腿的稳定验算：所以支腿安全。4.3.6支腿的弯曲计算支腿的弯曲应力计算见式（4-38）： （4-38）支腿的许用弯曲应力为：支柱的弯曲应力验算：由于，所以安全。4.3.7地脚螺栓的强度验算（1）地脚螺栓的拉应力地脚螺栓螺距：一个地脚螺栓的内径：一个地脚螺的有效截面积： （4-39）一个支腿的地脚螺栓数：n=2个地脚螺栓的拉应力： Q235C地脚螺栓常温下需用应力：地脚螺栓的拉应力验算：，所以安全。（2）地脚螺栓的剪切应力地脚螺栓的剪切应力：当计算得的值小于0时，其值为0Q235C地脚螺栓在常温下的许用剪切应力：地脚螺栓的剪应力验算：，所以安全。第五章 结 论立式气液分离器是分离气体和液体的设备，广泛用于工业生产中。立式气液分离器的设计执行我国现行的相关规范。通过立式气液分离器的设计（包括工艺设计、结构设计、强度计算及校核等），得到以下结论：（1）立式气液分离器具有结构简单、制造方便、易于操作、易于维护等优点。但效率较低，将重力沉降与丝网捕雾器组合后，分离效率明显提高，达到结构优化。（2）在工艺设计中根据工艺参数要求，选取两相进口直径，液相出口直径，气