B组团模板工程方案.doc

中铁二局股份有限公司中铁共青湖项目 一期B组团模板工程施工方案中铁共青湖B组团模板工程方案编制： 审核： 审批： 中铁二局股份有限公司中铁共青湖项目经理部2013年3月25日目 录1、工程概况32、编制依据33、模板支设方案34、满堂支撑脚手架95、质量保证措施116、安全、文明施工措施117、附：模板节点图128、附：模板支撑体系计算书14 1、 工程概况中铁共青湖项目一期B组团位于遵义市龙坑镇。本工程建筑面积约31566.38m2,由六栋3层别墅及7栋8层阶梯别墅组成，本工程结构设计使用年限为50年，建筑结构安全等级为二级，抗震设防类别为非抗震。其中架空层层高为：6m，下山别墅层高分别为：3.3m，3.5m；合院别墅层高分别为：3.3m，3.6m，4.6m。2、 编制依据1、工程相关设计图纸、施工合同等。2、建筑施工手册第四版。3、国家及遵义市现行的有关规范、规定及标准相关技术规范（1）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）（2）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（3）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）（4）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）（5）高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2012）（6）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）（2006版）（7）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）3、 模板支设方案根据本工程的特点，为了保证工程质量、安全及文明施工，因此本工程的模板选用覆膜胶合板（183091515作梁，柱，墙、板模板，木枋（50100），钢管（48.33.0mm）对拉螺杆（架空层外剪力墙防水混凝土外墙采用防水对拉螺杆）加固的方法。1、模板支撑体系采用：梁立柱梁跨度方向间距l(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.50；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:1根承重立杆，木方垂直梁截面；梁底增加1道承重立杆。板横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10； 采用的钢管(mm):48.33.0 ；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2、架空层（局部开挖较深），搭设高度较高的模板支撑体系采用：梁立柱梁跨度方向间距l(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.20；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:1根承重立杆，木方垂直梁截面。板横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；采用的钢管(mm):48.33.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；对于满堂脚手架搭设高度大于5米的模板支撑，采取纵横方向全数搭设剪刀撑的形式进行加固处理。3.1 模板施工方法：3.1.1 模板的选择主体竖向结构剪力墙采用15厚覆膜木胶合板模，钢管扣件支撑体系；主次梁侧模均用15厚木胶合板，水平结构楼面模板体系采用15厚木胶合板。模板的支撑系统考虑采用：拼挡和楞木采用50*100木方，柱围檩采用48.33.0和12对拉螺杆，梁、板、墙支撑体系采用48.33.0钢管扣件搭设满堂排架支撑。后浇带施工缝模板支设：根据工程实际需要如设置施工缝，施工缝两侧采用采用钢筋支架加专用金属网隔断来阻挡混凝土。3.1.2墙板模板支撑本工程结构为独立柱基础框架结构，柱模板采用木胶合板模板竖向铺设，胶合板外侧搭设竖向木楞及木楞外采用48.3*3.0双横楞，支撑体系按GB50204-2002施工验收规范对模板进行设计及强度、刚度验算。挡墙（DQ）模板板肋间距围檩间距：一般肋间距为250，围檩间距不大于450mm，钢管扣件支撑体系的立杆间距不大于900mm。墙板支撑方法：墙板模板采用15厚覆膜胶合板模板，墙板支撑采用50*100木楞和48.3*3.0双根钢管，两侧模板之间的对拉螺栓采用12 500*500。加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距500mm，竖向间距500mm，斜向支撑用钢管中下三道进行间距600 mm加固以保证其稳定。3.1.3梁板结构模板支撑 本工程楼板及梁模均用15厚覆膜木胶合板体系。梁模板支撑梁底设立三立杆（详附图），梁底及侧模采用覆膜木胶合板模板，双向外侧立楞支模，梁底设三立杆，中立杆高度至梁底，两侧立杆按达到楼板底作为楼板模支撑立杆。梁模板系统，包括梁底模、侧模均采用覆膜胶合板模现场拼装成型。梁模的支撑采用钢管、扣件搭成排架满堂支撑。立杆下采用150*150mm的木板料垫平，基础底层考虑到地基土质松软，必须先人工夯实后再铺设方木的方式；对于局部地基下陷严重部位，可采用对局部地基地面夯实硬化的方式。利用水平短钢管上铺木龙骨和胶合板，即可形成梁底模。侧模与底模采用企口连接，以增强梁模的整体刚度。梁跨大于4.0m时，按规定在梁的中部起拱，通常按净跨度的1/10003/1000起拱。3.1.4楼梯模板楼梯模板均采用木模板，施工前根据实际层高放样，在支设时，须注意楼梯转角处两级踏步各自留出20mm粉刷厚度，详图附后。楼梯模板均采用15胶合板为斜梯板底模，斜木楞为50100，间距不大于200，支撑系统均采用50100木料，水平拉条，斜剪刀撑均用3050木料固定，做法详见大样图。 3.1.5电梯井墙模板该工程在别墅设置有电梯井，局部为200厚钢筋混凝土现浇墙板与楼层结构整体连接，电梯墙板模材料选用15覆膜胶合板，木料断面为50100、48.3钢管配置12对拉螺栓将墙板内外模连，对拉螺栓上设塑料套管，塑料套管选用内径1520，来保证墙体厚度。墙模板应先分块制作成型，配制时内模要考虑装拆模方便，每边模制作成企口型搭接缝。电梯墙板在结构面放线验收合格后，先电焊好模板限位钢筋，待墙板钢筋、水电管预埋验收合格后方可安装模板。安装模板可采用分块吊装，先将电梯井墙模就位安装，临时固定，墙板中段按设计要求将开关盒及留洞预埋好，及预留洞口加筋验收合格后方可安装另一侧模板，安装时在两模之间安装12对拉螺栓并设有限位套管，内、外侧墙模板须经垂直度和位置校正连接支撑，进行加固后待验。3.2 安装模板前注意点：（1）先放出轴线，弹出墙、柱、楼梯、门窗洞边线。（2）安装模板的实际标高，引测到模板安装位置上。（3）墙体模板安装前，模板表面应清理干净，刷好脱模剂，模板底部预先用1：3水泥砂浆找平（用水准仪统一校正水平），并在模板底部设清扫口。（4）以黑线为基准设置模板的限位，限位钢筋采用1012短钢筋两端焊上30306小铁片，限位长度同墙宽距楼面上50100mm点焊在主筋上作限位用，墙模纵向间距每隔800设置1根，柱模在四角设置。为保证砼表面光洁，并保护模板，梁、柱模在安装前涂脱模剂，板模可在安装后涂脱模剂，涂时要均匀，稠度均匀，不沾污钢筋。（5）在封模前要仔细核对检查水、电、风等管线位置是否正确，预埋件预留洞是否遗漏，并用高压枪严格消除模板内杂物，模板的轴线位置、标高、几何尺寸必须通过现场监理工程师、质检员验收合格后方可浇筑砼。（6）柱梁板节点为模板的薄弱环节，一定要在支模前，根据图纸尺寸预先进行模板设计和制作，保证刚度及强度，做到不涨模、不漏浆。（7）预埋件和预留洞的规格、数量、位置必须正确，安装必须牢固。3.3 模板的拆除拆除顺序一是先支的后拆，后支先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。模板的拆除须严格控制拆模时间，砼必须达到规范拆模强度方可拆除。一般墙、柱、梁侧模拆除时，以砼强度达到其表面棱角不因拆模而损坏为原则， 其拆模强度需3.5N/mm2。楼梯侧模要等混凝土强度达到设计强度的80%方可拆除。梁板底模的拆除：跨度8米时须在砼达到设计强度的100%方可进行，跨度8米时须在砼达到设计强度的75%方可进行，悬臂构件须在砼达到设计强度的100%方可进行。砼强度由同条件养护的砼试块经试验确定，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。现浇结构拆模时所需的砼强度结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（%）板2502、8758100梁、拱、壳8758100悬 臂 构 件2752100（1）墙模板拆除墙模拆除工艺流程：拆除斜撑自上而下拆掉穿墙螺栓及外楞拆除内楞及模板模板及配件运输及维护墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。 （2） 梁、楼板模板拆除 拆除支架部分水平拉杆和剪力撑 拆除梁连接件及侧模板下调楼板模板支柱顶翼托螺旋23m，使模下降分段分片拆除楼板模板、钢 (木) 楞及支柱 拆除梁底模板及支撑系统楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。满足强度要求后，按照规定及时拆模，有利于模板的周转，又加快施工进度，所以是值得重视的一项工作。在现场模板拆除过程中，须逐块传递下来，不得随意抛掷。拆下的模板随时清理干净，作必要的修整，并涂上脱模隔离剂，按规格分类堆放整齐。3.4 模板质量要求及允许偏差3.4.1 模板质量要求保证项目：模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支承部分必须有足够的支承面积。支撑材料的质量，应符合相应规范及设计要求。模板支撑体系必须具有足够的强度、刚度和稳定性。模板板面要平整，接缝要严密，所有柱梁板的节点要采用手工刨制作，拼缝要严密、方正。模板安装前，须先在模板面涂刷隔离剂，以防模板与混凝土粘连。模板安装后，要仔细检查支设是否牢固，浇筑过程中，要落实专人护模，发现松动、变形等现象要及时修理、加固。施工前，应进行模板体系翻样及梁、柱支撑系统的设计，绘制模板排列图，模板、节点大样图。对洞口位置要仔细排列，使其尽可能符合模数和设计尺寸。 3.4.2 模板的允许偏差及检验方法允 许 偏 差 项 目序 号项 目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移3实测检查2标高5实测检查3基础截面尺寸10实测检查4柱、墙、梁截面尺寸+2、-5实测检查5每层垂直度3实测检查6相临两板表面高低差1实测检查7表面平整度3实测检查8预埋件中心线位移3实测检查9预埋管预留孔中心线位移3实测检查10预埋螺栓中心线位移2实测检查11预埋螺栓外露长度+10、0实测检查12预留洞口中心线位移10实测检查13预留洞口截面内部尺寸+10、0实测检查14插筋中心线5实测检查15插筋外露长度+10、0实测检查4、 满堂支撑脚手架本工程满堂脚手架搭设高度为3.3米6米。41 垫块垫板均应准确地放在定位线上，铺设平整，不得倾斜、悬空、摇晃。42 立杆立杆应立于垫块中央，严禁悬空。立杆接长采用对接扣件连接，钢管端头两端面应平齐，其切斜偏差不能大于1.7mm，对接扣件开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防止雨水进入。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆施工时要严格控制其垂直度，每搭完一步脚手架后，用铅锤校正立杆的垂直度，搭设完毕后使其全高偏斜不大于20mm。立杆顶端采用可调支托，详见节点图。43 纵、横向扫地杆 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。布置纵、横向扫地杆时，用钢卷尺按规范要求校正立杆的横距、纵距。44 纵、横向水平杆 纵、横向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置。水平杆与立杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏，其纵、横向水平杆的间距1.5M。水平杆对立杆起约束作用，其影响着立杆的长细比，对确保立杆承载力关系很大，每层水平杆间的步距要严格控制。当搭设至立杆顶部时，立杆顶距顶层水平杆距离不足步距但又大于40cm时，宜增设一层水平杆；梁底水平杆间距不大于500mm。相邻步距的纵、横水平杆应错开布置在立杆的两侧，以减少立杆偏心受载情况。45 剪刀撑剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，剪力撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，可将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在水平杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm，以保证架子的稳定性。总体要求：每排立杆需设置“之”字型剪刀撑，梁底必须设置“十”字型剪刀撑，以保证内架体的整体稳定性，在浇筑砼时不受荷载影响而造成模板移位。4. 6 扣件剪脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于10cm，以防止杆件脱落。扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65Nm。安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。4. 7 脚手架搭设注意事项立杆接长要求选择不同长度的钢管交错布置，至少应有两种适合的不同长度的钢管做立杆。一定要采取先搭设起始段而后向前延伸的方式。杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm。在顶排连墙件之上的架高不得多于2 步。周边脚手架的纵向平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。作业层的栏杆和挡脚板一般应设在立杆的内侧。在搭设中不得随意改变构架设计，减少杆配件设置和对立杆纵距做大于或等于100mm 的构架尺寸放大。在浇筑砼前，项目部必须对架体搭设、模板加固、模板缝隙的处理、梁柱节点处的处理、模板的平整度及垂直度、梁板底方木的间距是否按照技术交底施工等进行检查合格后方能开始浇筑砼。5、 质量保证措施1、通过三级检查来保证模板支设的质量，即工人在支模中班组长对支设模板的质量及垂直度要随时检查，不符合图纸设计及规范要求的重新支设、调整校正、直到符合要求为止。班组检查合格后，由工种质检员进行复查，最后由项目质量员检查后报监理工程师进行复核，并对模板支设进行评定。2、模板钢楞所有的钢管间距、数量及对拉螺栓的数量、位置严格要求进行施工，以保证模板的整体刚度，避免浇筑时模板产生的变形。3、拆下模板及时进行修整，以保证模板拼缝严密。4、梁、板底支撑的拆除，须征得项目工程师的同意，并在同条件试块强度达规范规定拆模强度时方可拆除，同时需办理拆模申请和拆模令。5、模板支设实行分段包干、挂牌作业，对易产生质量通病的梁、柱节点支模作为重点课题，现场自行加工定型木模和定型卡具，由专人翻样，专业小组制作。6、 安全、文明施工措施1、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。2、装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架上或抛掷。3、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。4、预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。 5、拆除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落。 6、安装整块柱模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑。 7、吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。 8、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆绑牢，不准向下乱仍。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防掉落、倒塌伤人。9、拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，在确定无遗漏且模板与墙板完全脱离方可吊起。10、操作人员上下基坑要设扶梯。基坑上口边缘1m以内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。11、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除后的模板及时清理砼渣块。由专人负责校对模板的几何尺寸，偏差过大及时修理。7、 附：模板节点图梁模支撑体示意图8、 附：模板支撑体系计算书（一）小于5m高梁支撑模板计算书 （二）小于5m楼板支撑模板计算书（三）搭设高度较高的梁支撑模板计算书（四）搭设高度较高的楼板支撑模板计算书（五）墙板模板计算书（一）梁支撑模板计算书 图1 梁模板支撑架立面简图一、参数信息:梁段信息:L1：1.脚手架参数采用的钢管类型为48.33.0。立柱梁跨度方向间距l(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):4.80；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:1根承重立杆，木方垂直梁截面；梁底增加1道承重立杆。2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.250；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.550；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的钢管类型(mm):48.33.0。扣件连接方式:双扣件，考虑扣件保养情况扣件抗滑承载力系数:0.80；二、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.5501.500=20.625 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3501.500(20.550+0.250)/ 0.250=2.835 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.2501.500=1.500 kN；2.木方楞的支撑力验算 均布荷载 q = 1.220.625+1.22.835=28.152 kN/m； 集中荷载 P = 1.41.500=2.100 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=1.413 kN； N2=6.479 kN； N3=1.413 kN； 木方按照三跨连续梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4；木方强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.479/1.500=4.319 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.3191.5001.500= 0.972 kN.m； 最大应力 = M / W = 0.972106/133333.3 = 7.289 N/mm2； 抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；木方的最大应力计算值 7.289 N/mm2 小于 木方抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!木方抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.64.3191.500 = 3.887 kN； 木方受剪应力计算值 T = 33887.477/(280.000100.000) = 0.729 N/mm2； 木方抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的受剪应力计算值 0.729 N/mm2 小于 木方抗剪强度设计值 1.300 N/mm2,满足要求!木方挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 木方最大挠度计算值 V= 0.6773.6001500.0004 /(1009500.000666.667103)=1.948 mm； 木方的最大允许挠度 V=1.500*1000/250=6.000 mm；木方的最大挠度计算值 1.948 mm 小于 木方的最大允许挠度 6.000 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=0.040 kN 中间支座最大反力Rmax=8.578； 最大弯矩 Mmax=0.165 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.041 mm； 支撑钢管的最大应力 =0.165106/4490.0=36.678 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 36.678 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!三、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算:根据规范双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.58 kN；R 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =4.732 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1496.000=1.072 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=(1.20/2+(1.20-0.25)/2)1.000.10025.00=2.688kN； N =4.732+1.072+0.720+2.688=9.212 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58 ； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89 ； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08 ； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f = 205.00； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.000 = 1.964 m；Lo/i = 1963.500 / 15.800 = 124.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.428 ；钢管立杆受压应力计算值：=9211.780/(0.428489.000) = 44.014 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 44.014 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！（二）楼板模板计算书一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.80；采用的钢管(mm):48.33.0 ；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.200；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3；I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.3000.200 = 1.500 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000+2.000)1.1000.300 = 0.990 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.500 + 0.105) = 1.926 kN/m；集中荷载 p = 1.40.990=1.386 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.3861.100 /4 + 1.9261.1002/8 = 0.672 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.386/2 + 1.9261.100/2 = 1.752 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.672106/133.333103 = 5.043 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 5.043 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 1.1001.926/2+1.386/2 = 1.752 kN； 方木受剪应力计算值 T = 3 1752.300/(2 80.000 100.000) = 0.329 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.329 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.300 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.500+0.105=1.605 kN/m； 集中荷载 p = 0.990 kN； 方木最大挠度计算值 V= 51.6051100.0004 /(3849500.0006666666.67) +990.0001100.0003 /( 489500.0006666666.67) = 0.917 mm； 方木最大允许挠度值 V= 1100.000/250=4.400 mm；方木的最大挠度计算值 0.917 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.400 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.9261.000 + 1.260 = 3.186 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.765 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.769 mm ；最大支座力 Qmax = 10.408 kN；钢管最大应力 = 0.765106/5080.000=150.557 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f= 205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 150.557 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 0.000 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1296.000 = 0.775 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.9001.000 = 0.315 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.0000.2000.9001.000 = 4.500 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.590 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.9001.000 = 2.700 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.488 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 0.000 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.710； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m；L0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=0.000/（0.537424.000） = 0.000 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 0.000 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.003(1.500+0.1002) = 2.021 m；Lo/i = 2020.544 / 15.900 = 127.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=0.000/（0.412424.000） = 0.000 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 0.000 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！（三）搭设高度较高的梁支撑模板计算书一、参数信息:梁段信息:L1：1.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.20；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:1根承重立杆，木方垂直梁截面；2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.250；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.550；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的钢管类型(mm):48.33.0。扣件连接方式:单扣件，考虑扣件保养情况扣件抗滑承载力系数:0.80；二、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.5501.000=13.750 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3501.000(20.550+0.250)/ 0.250=1.890 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.2501.000=1.000 kN；2.木方楞的支撑力验算 均布荷载 q = 1.213.750+1.21.890=18.768 kN/m； 集中荷载 P = 1.41.000=1.400 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=0.942 kN； N2=4.319 kN； N3=0.942 kN； 木方按照三跨连续梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；木方强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.319/1.000=4.319 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.3191.0001.000= 0.432 kN.m； 最大应力 = M / W = 0.432106/83333.3 = 5.183 N/mm2； 抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；木方的最大应力计算值 5.183 N/mm2 小于 木方抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!木方抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.64.3191.000 = 2.592 kN； 木方受剪应力计算值 T = 32591.651/(250.000100.000) = 0.777 N/mm2； 木方抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的受剪应力计算值 0.777 N/mm2 小于 木方抗剪强度设计值 1.300 N/mm2,满足要求!木方挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 木方最大挠度计算值 V= 0.6773.6001000.0004 /(1009500.000416.667103)=0.616 mm； 木方的最大允许挠度 V=1.000*1000/250=4.000 mm；木方的最大挠度计算值 0.616 mm 小于 木方的最大允许挠度 4.000 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=0.027 kN 中间支座最大反力Rmax=5.719； 最大弯矩 Mmax=0.110 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.028 mm； 支撑钢管的最大应力 =0.110106/4490.0=24.452 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 24.452