广场纯地下二层车库结构设计.doc

广场纯地下二层车库结构设计广场纯地下二层车库结构设计目录摘要IAbstractII第一章 工程概况11.1 工程简介11.2 场地岩土条件11.2.1 土层分布及工程特性11.2.2 地基土承载力（特征值）31.3 场地水文条件31.4 场地地震效应及场地类别4第二章 建筑设计52.1 柱网设计52.2 层高设计52.3 埋深设计52.4 防火设计52.4.1 防火分区62.4.2 安全疏散62.4.3 防烟和排烟要求62.5 坡道设计72.6 防水设计8第三章 结构设计93.1 板的设计93.1.1 负一层顶板的设计93.1.2负二层顶板的设计193.2负一层横向次梁的设计253.2.1内力计算253.2.2正截面承载力计算363.2.3斜截面承载力计算393.3负一层纵向次梁的设计3913.4侧墙的设计及计算393.4.1侧向土压力计算403.4.2内力及配筋计算433.5竖向荷栽作用下框架结构的内力计算463.5.1初选梁柱截面尺寸463.5.2 荷载计算473.5.3 恒荷载作用下内力计算513.5.4 活载作用下的内力计算583.6 框架梁计算633.6.1 框架梁内力组合633.6.2 框架梁的配筋计算653.7 框架柱的计算703.7.1 框架柱的内力组合703.7.2 剪跨比和轴压比验算72第四章 基础设计804.1基础底板设计804.1.1材料的选用804.1.2 荷载计算804.1.3.持力层承载力验算814.1.4在基底净反力下内力计算814.1.5 在基础自重作用下的内力计算874.2地基梁的内力计算及配筋914.2.1初选地基梁截面尺寸914.2.2地基梁在基底净反力下内力计算及配筋924.2.3基础底板自重和梁自重下梁内力计算和配筋954.2.4地基梁的斜截面受剪计算994.2.5箍筋加密区计算994.3抗浮验算994.3.1荷载计算9934.3.2基桩承载力计算1014.3.3抗拔桩桩身结构设计1024.3.4桩身抗拉承载力验算1024.3.5单位面积抗浮力验算1024.3.6抗拔桩的抗裂验算103第五章 电算建模与分析105第六章 总结108参考文献109致谢1113第一章 工程概况1.1 工程简介拟建场地位于某广场，原始地貌单元属于坡洪积台地。场地现为空地，总体地势呈北高南低的趋势。拟建场地北、西、南侧为已建道路，隔路为建设用地；东侧为*地块，*地块与*地块之间为规划道路，现为空地。场地北面*的场地正进行地下室基坑施工，其余地块尚未动工，均为空地。建筑场地类别划分为II类，场地特征周期为0.40s，场地土类型为中软中硬场地土。1.2 场地岩土条件1.2.1 土层分布及工程特性根据钻探揭露，结合已有地质资料，本场地分布的岩土层按地层年代及成因可分为六个工程地质层，各层内再分别按成因、土质类别或风化差异程度划分若干亚层。具体分层情况如下：（1）第四系全新统人工填土层（Q4ml）：素填土（2）第四系全新统坡洪积层（Q3dl+pl）：粉质粘土（3）第四系花岗岩残积土（Qel）：残积砂质粘性土（4）燕山晚期岩浆岩风化层（52（3）c），按风化程度差异分为3个亚层，具体分层如下：全风化花岗岩-1散体状强风化花岗岩-2碎块状强风化花岗岩中风化花岗岩上述各岩土层的分布和厚度变化情况详见工程地质剖面图及钻孔平面位置图。各岩土层的岩性特征概述如下：素填土：褐黄、灰黄色，松散稍密，稍湿，新近回填，主要由粘性土组成，局部含碎石，车载填筑，未经专门压实处理，尚未完成自重固结。粉质粘土：黄、黄红、砖红色，少部分地段为浅灰、灰黄、灰白色，可塑硬塑状，湿，成分主要为粘、粉粒和石英质砂粒，无摇振反应，切面较光滑，切面稍光滑，干强度较高，韧性较高。残积砂（砾）质粘性土：灰黄、褐黄色、砖红色、暗红色等，可塑硬塑，湿，母岩为花岗岩，长石已风化成粘土矿物，微具原岩残余结构，无摇振反应，切面稍有光泽，干强度中等，韧性一般。岩芯手捏易散，泡水易崩解、软化。全风化花岗岩：黄、褐黄色，硬塑，湿，主要矿物成分为石英、长石，长石已基本风化成粘土矿物，杆长修正后标贯击数N30击，岩石风化剧烈，岩体极破碎，散体状结构，若芯呈硬土状，浸水易崩解、软化，岩体基本质量等级为V级。-1散体状强风化花岗岩：黄、灰黄、褐黄、黄白色，硬塑坚硬，湿，主要矿物成分为石英、长石，长石已大部分风化成粘土矿物，杆长修正后标贯试验击数N50击，岩芯手捏易散或可折断，浸水易崩解、软化，岩体风化剧烈，极破碎，散体状结构，岩芯呈砂砾状， RQD=0，属极软岩，岩体基本质量等级为级。-2碎块状强风化花岗岩：黄、褐黄、灰黄色，主要矿物成分为石英、长石，长石部分风化成粘土矿物，标贯测试表现为反弹，岩石风化剧烈，极破碎，碎裂状结构，岩芯呈碎块状，RQD=0，岩体基本质量等级为V级。中风化花岗岩：灰白、灰黄色，岩石成份主要为长石、石英及少量暗色矿物，岩体较破碎较完整，钻探岩芯多呈短柱状、柱状，少部分为块状，节理裂隙较发育，裂隙面大多呈闭合状，并见有铁锰质渲染现象。岩芯RQD大多为5080%左右，局部为30%左右，嵌镶碎裂或裂隙块状结构，属较硬岩，岩体基本质量等级为级。1.2.2 地基土承载力（特征值）表1-1 地基土承载力特征值岩土层名称地层代号天然重度压缩模量Es(MPa)变形模量E0(MPa)地基岩土体承载力特征值抗剪强度指标标准值抗拔系数渗透系数直接快剪固结快剪(kN/m3）Es0.10.2fak(kPa)c(kPa)()c(kPa)()ik(cm/s)素填土17.548015120.65610-4粉质粘土19716220381839200.75610-6残积砂质粘性土18818230202421260.7410- 5全风化花岗岩19.53530025270.65110- 4散体状强风化花岗岩-1216050030300.6510- 4碎块状强风化花岗岩-222.59075032330.55110- 3中风化花岗岩2532000.7110- 41.3 场地水文条件拟建场地地下水主要赋存和运移于残积砂质粘性土及各风化岩带的孔隙网状裂隙中的潜水弱承压水；其次为填土层中的上层滞水，该场地地下水量较贫乏。勘察期间为平水期，测得拟建场地内地下水稳定水位埋深约3.89.5m，高程9.3612.52m。根据某气候特征、场地地形地貌及周边排水条件，估计场地地下水位年变化幅度约3m左右。考虑到各方面因素，建议本工程地下室的防水和抗浮设计水位按设计室外地坪标高或周边道路路面标高（取二者的较低值）下0.5m考虑。场地内地下水主要受大气降雨垂直下渗补给及相邻含水层内地下水的侧向径流补给。地下水通过蒸发及地下侧向径流等方式排泄。根据勘察期间统一量测地下水稳定水位标高，结合场地的地形地貌与周边的排水条件，地下水总体由东北向西南的趋势排泄（渗流）。该场地地下水对混凝土结构具微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋：在长期浸水或干湿交替条件下均具微腐蚀性。该场地地下水位以上的土层对砼结构及钢筋砼结构中的钢筋均具微腐蚀性。对该场地地下水和土的腐蚀性，设计应按国标工业建筑防腐蚀设计规范（GB50046-2008）规定，采取相应的防腐蚀措施。1.4 场地地震效应及场地类别根据国标建筑抗震设计规范（GB50011-2010）附录A，拟建场地位于某广场，抗震设防烈度为7度，设计地震基本加速度为0.15g，设计地震分组为第二组。根据钻探揭露，结合邻近地块的勘察成果资料，依国标建筑抗震设计规范（GB50011-2010）有关规定，建筑场地类别划分为II类，场地特征周期为0.40s，场地土类型为中软中硬场地土。109第二章 建筑设计2.1 柱网设计根据我国汽车库建筑设计规范JGJ 100-98 中4.1.4条规定：汽车库内汽车与汽车、墙、柱、护栏之间的最小净距：小型汽车之间的横向净距为0.6m，小型汽车与柱间净距为0.3m，小型汽车与墙、护栏及其他构筑物间净距纵向为0.5m，横向为0.6m，垂直式停车时小型汽车间净距为0.5m。车库内采用垂直式停车，小型车之间纵向最小净距为0.5m，横向最小净距为0.6m，车身与柱最小净距为0.3m，小型车宽为1.8m，车长4.8m，所以停车间柱距=1.83+0.62+0.32=7.2m, 本设计统一取柱距为8.8m。2.2 层高设计地下汽车库的层高，指包括室内净高加上结构构件的高度。根据我国汽车库建筑设计规范JGJ 100-98 4.1.13，汽车库室内小型车最小净高为2.2m。由于本工程采用的是框架结构体系，板层下还有布置一些通风换气设备管线，综合以上因素考虑，设计该地下车库负一层层高4m，负二层层高4m。负一层主梁高1.0m，负二层主梁高0.8m，负一层净高3.0m，负二层净高3.2m，满足规范要求。2.3 埋深设计该地下车库地上种植各种花草树木，修建各种儿童娱乐设施,所以应根据规范保持一定覆土厚度，在设计中覆土厚度取1.4m。2.4 防火设计由于是地下建筑，通风不好，防火设计是设计的关键，这就要求要有较好的防火措施。根据汽车库、修车库、停车场设计防火规范GB 500667-97，该车库停车数量为450辆，大于300辆，防火分类属于一类，所以，该车库以一级耐火等级的防火要求设计，设置了防火卷帘和防火墙间隔，采用自动喷淋灭火设施及水幕防火设计。2.4.1 防火分区根据汽车库、修车库、停车场设计防火规范GB 500667-97 5.1.1规定，地下车库防火分区最大允许建筑面积为2000，该车库每一层划分为5个防火分区，各层防火分区面积均为1576，面积小于2000，符合规范要求。2.4.2 安全疏散地下车库的安全疏散，关系到人身安全，在设计时，应该特别重视。 1.疏散出口的个数根据汽车库、修车库、停车场设计防火规范GB 500667-97 6.0.2 ，汽车库、修车库的每个防火分区内，其人员安全出口不应少于两个。根据汽车库、修车库、停车场设计防火规范GB 500667-97 6.0.6，汽车库、修车库的汽车疏散出口不应少于两个。本设设计2个汽车疏散出口，每个防火分区内设计2个出口。 2.安全疏散距离根据汽车库、修车库、停车场设计防火规范GB 500667-97 6.0.5 ，汽车库室内最远工作地点至楼梯间的距离不应超过45m，当设有自动灭火系统时，其距离不应超过60m。单层或设在建筑物首层的汽车库，室内最远工作地点至室外出口的距离不应超过60m。 3.汽车疏散出口的距离根据汽车库、修车库、停车场设计防火规范GB 500667-97 6.0.10，两个汽车疏散出口之间的间距不应小于10m；两个汽车坡道毗邻设置时应采用防火隔墙隔开。 4.疏散指示及事故照明设备汽车库内应在每层出入口的显著部位设置标明楼层和行驶方向的标志，宜在楼地面上用彩色线条标明行驶方向和用1015cm宽线条标明停车位及车位号。在各层柱间及通车道尽端应设置安全指示灯。汽车库内应根据行车需要设置标志灯、导向灯，汽车库的出入口宜设置指示汽车出入的信号灯和停车位指示灯。2.4.3 防烟和排烟要求地下车库发生火灾时，产生大量的烟气和热量，如不能及时排，就不能保证人员的安全撤离和消防人员扑救工作的进行，故需设置防、排烟设施，将烟气和热量及时排除。1.排烟风量排烟风机的排烟量应按换气次数不小于6次/h计算确定。2.每个防烟分区应设置排烟口，排烟口宜设在顶棚或靠近顶棚的墙面上；排烟口距该防烟分区内最远点的水平距离不应超过30m。3.排烟风机排烟风机可采用离心风机或排烟轴流风机，并应在排烟支管上设有烟气温度超过280时能自动关闭的排烟防火阀。排烟风机应保证280时能连续工作30min。排烟防火阀应联锁关闭相应的排烟风机。2.5 坡道设计汽车库的坡道有直线型、曲线型，该车库坡道采用直线型。根据汽车库建筑设计规范JGJ 100-98 4.1.8汽车库内当通车道纵向坡度大于10%时，坡道上、下端均应设缓坡。其直线缓坡段的水平长度不应小于3.6m，缓坡坡度应为坡道坡度的1/2。曲线缓坡段的水平长度不应小于2.4m，曲线的半径不应小于20m，缓坡段的中点为坡道原起点或止点。该车库纵向坡度分别为9.0%，7.0%，均小于10%，所以不需要设置缓坡。根据汽车库建筑设计规范JGJ100-98 1.0.4，汽车库建筑规模宜按汽车类型和容量分为四类并应符合汽车库建筑分类表的规定。如表2-1。表2-1 汽车库建筑分类规模特大型大型中型小型停车数（辆）5003015005130050根据汽车库建筑设计规范JGJ100-98 3.2.4，大中型汽车库的库址、车辆出入口不应少于2个；特大型汽车库库址，车辆出入口不应少于3个，并应设置人流专用出入口。各汽车出入口之间的净距应大于15m。出入口的宽度，双向行驶时不应小于7m，单向行驶时不应小于5m。 该车库根据分类属于大型车库，设计两个车辆出入口，出入口的净距为88m大于15m；出入口坡道的宽度为7.8m，按双车道设计,故设计符合规范要求。2.6 防水设计防水工程设计是地下工程设计的重要内容,所以必须重点考虑本工程的顶板防水,此工程顶板防水采用的是SBS改性沥青防水层的柔性防水。地基底板与边墙均采用防水混凝土，根据地下工程防水技术规范GB 501082008 4.1.4， 防水混凝土的设计抗渗等级，应符合表2-2的规定。表2-2 防水混凝土设计抗渗等级工程埋置深度H（m）设计抗渗等级H10P610H20P820H30P10H30P12注：1.、本表适用于、类围岩（土层及软弱围岩）。2、山岭隧道防水混凝土的抗渗等级可按国家现行有关标准执行。本工程埋深9.4m,故混凝土抗渗等级为P6。第三章 结构设计3.1 板的设计3.1.1 负一层顶板的设计1、 荷载计算（1） 板厚的确定按规范要求，现浇双向板的厚度h与跨度的最小比值：连续梁式板1/40。h=88001/40=220，因荷载较大，板厚取300。（2）恒载标准值，见表3-1。表3-1 恒载标准值类别荷载值土层厚1400mm1.417.5=24.5面层：30mm厚水泥砂浆面层防水层：高聚物改性沥青防水卷材找平层：20mm厚水泥砂浆找平层保温层：200mm厚加气混凝土板自重：300mm厚现浇混凝土楼板板底抹灰：15mm厚白灰抹灰合计=35.355（3） 活荷载标准值根据建筑结构荷载规范（GB50009-2001） 4.1条， 对于双向板楼盖（板跨不小于6m6m）客车活荷载为2.5/，消防车活荷载为20。因此，负一层顶板的活荷载取20。（4）荷载组合由可变荷载效应控制的组合代入数据，得：S=1.0（1.235.355+1.420）=70.426由永久荷载效应控制的组合代入数据，得：S=1.0（1.3535.355+0.71.320）=65.9291.1=1.1（4400250200）=4345mm，故取 =4345mm。B区格板: =4400mm =4400mmC区格板：=4345mm，=4400mmD区格板：=4400mm，=4345mm（6） A、B、C、D区格板的内力计算及计算简图如表3-2表3-2a 双向板的弯矩计算区格A/ 4.345m/4.345m=1跨内计算简图(0.017656.426+0.036814)=28.48kNm/m(0.017656.426+0.036814)=28.48kNm/m(28.48+0.228.48) kNm/m =34.18kNm/m(28.48+0.228.48) kNm/m =34.18kNm/m支座计算简图0.051370.426 =68.21 kNm/m0.051370.426 =68.21 kNm/m表3-2b 双向板的弯矩计算区格B/ 4.4m/4.4m=1跨内计算简图(0.017656.426+0.036814)=29.20kNm/m(0.017656.426+0.036814)=29.20kNm/m(29.20+0.229.20) kNm/m =35.04 kNm/m(29.20+0.229.20) kNm/m =35.04 kNm/m支座计算简图0.051370.426=69.94 kNm/m0.051370.426=69.94kNm/m表3-2c 双向板的弯矩计算区格C/4.345m/4.4m=0.99跨内计算简图(0.018056.426+0.036714)=28.87kNm/m(0.018056.426+0.036714)=29.61kNm/m(28.87+0.229.61) kNm/m =34.79 kNm/m(29.61+0.228.87) kNm/m =35.38 kNm/m支座计算简图0.052070.426 =69.14 kNm/m0.051670.426 =69.14 kNm/m表3-2d 双向板的弯矩计算区格D/ 4.345m/4.4m=0.99跨内计算简图(0.018056.426+0.036714)=29.61kNm/m(0.018056.426+0.036714)=28.87kNm/m(29.61+0.228.87) kNm/m =35.38 kNm/m(28.87+0.229.61) kNm/m =34.79 kNm/m支座计算简图0.052070.426 =69.14 kNm/m0.052070.426 =69.14 kNm/m4、 受力钢筋截面面积的计算截面有效高度：由于是双向配筋，两个方向的截面有效高度不同，考虑到短跨方向的弯矩比长跨方向大，故应将短跨方向的跨中受力钢筋放置在长跨方向的外侧。由混凝土结构设计规范GB50010-2010 8.2.1可知二类环境类别板的最小保护层厚度为20mm，假定选用B10钢筋，因此跨中截面=300-20-5=275mm(短跨方向)，=300-35=265mm(长跨方向)，支座截面=275mm。对于所有区格板，考虑到该板四周与梁整浇在一起，整块板存储器在内拱作用，使板内弯矩大大减小，故其弯矩设计值应乘以折减系数0.8。混凝土采用，钢筋采用HRB335，计算配筋时，近似取内力臂系数（1） A区格板：（2）B区格板计算：（3）C区格板计算：（4）D区格板计算支座配筋计算：钢筋仍选用HRB335，A-C支座A-D支座B-C支座B-D支座5、 选配钢筋最小配筋面积：支座：.跨中：配筋详见表3-3、表3-4。表3-3 跨中截面配筋表截面计算钢筋面积选用钢筋实际配筋面积A区格板跨中方向343.89B14200770方向362.05B14200770B区格板跨中方向357.67B14200770方向371.16B14200770C区格板跨中方向368.51B14200770方向361.14B14200770D区格板跨中方向361.14B14200770方向368.51B14200770表3-4 支座截面配筋表截面计算钢筋面积选用钢筋实际配筋面积A-C882.17B141001539A-D882.17B141001539B-C892.38B141001539B-D892.38B1410015396、裂缝宽度验算根据地下工程防水技术规范（GB50108-2008）4.8.3条地下工程种植顶板裂缝最大宽度不应大于 0.2mm。C30 混凝土。钢筋。板取 1m宽。根据混凝土结构设计规范，计算裂缝宽度时，截面所承受的弯矩应按荷载准永久组合计算，即：代入数据，得：=35.355+0.620=47.355根据准永久组合荷载重算出的各区格板跨内和支座的弯矩计算过程忽略，计算结果见表3-5裂缝最大宽度计算根据钢筋混凝土结构公式：其中：，当时，取，式中：裂缝截面处纵向受拉钢筋应力； 受拉区纵向钢筋等效直径； 纵向受拉钢筋配筋率；将各区格板和支座的配筋进行验算，结果如下表表3-5 负一层板配筋计算截面M（）验算结果跨中A区方向34.18770185.50.010.400.11满足要求方向34.18770192.50.010.420.12满足要求B区方向35.04770190.20.010.410.11满足要求方向35.04770197.40.010.440.12满足要求C区方向34.79770196.00.010.430.12满足要求方向35.38770192.10.010.420.11满足要求D区方向35.38770192.10.010.420.11满足要求方向34.79770196.00.010.430.12满足要求支座A-C69.141539187.80.010.400.11满足要求A-D69.141539187.80.010.400.11满足要求B-C69.941539190.00.010.410.11满足要求B-D69.941539190.00.010.410.11满足要求3.1.2负二层顶板的设计1、 荷载计算（1）顶板截面尺寸的确定：取板厚230mm。（2）恒载标准值见表3-6。表3-6 恒载标准值类别荷载值20mm厚水泥砂浆面层0.0220=0.420mm厚水泥砂浆结合层0.0220=0.4230mm厚现浇混凝土楼板板自重0.2325=5.7515mm厚白灰抹底0.01517=0.255合计g=6.805（3）活荷载标准值：根据建筑结构荷载规范（GB50009-2001） 4.1条， 对于双向板楼盖（板跨不小于6m6m）客车活荷载为2.5/，消防车活荷载为20。负二层板不需考虑消防车通行，因此，负二层顶板的活荷载取2.5。（4）荷载组合由可变荷载效应控制的组合带入数据，得：由永久荷载效应控制的组合带入数据，得：由可变荷载起控制作用 g+q=1.26.805+1.42.5=11.67=1.26.805+0.51.42.5=9.916=1.75 （5）按端支座是固定的五跨等跨连续双向板计算。计算弯矩的计算，根据静力计算手册查得弯矩系数，混凝土的泊松比。板的划分见图3-4图3-2 负二层板的划分2、按弹性理论计算（1）求各区格板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载：g=g+=9.92,q=1.75。（2）在g作用下各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大弯矩不在板的中心点处，在q作用下，各区格板四边均可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时，可近视取二者之和作为跨内最大正弯矩值。（3）在求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格。（4）支承梁截面尺寸的确定根据经验，支承梁的截面高度h=，梁截面高度为（8800/148800/8）=(6291100)mm，故取h=800mm，截面宽度b=(800/3800/2)=(266400)mm，故取b=400mm。（5）各区格板计算跨度的确定A区格板：=88001.1=1.1(8800-400)=9240mm 故，取：=8800mmB区格板: 取=8800mmC区格板：=8600mm，=8800mmD区格板：=8600mm，=8800mm（6） A、B、C、D区格板的内力计算及计算简图如表3-7表3-7 双向板的弯矩计算区格A、B、C、D/ 8.8m/8.8m=1跨内计算简图(0.01769.92+0.03681.75)=18.51kNm/m(0.01769.92+0.03681.75)=18.51kNm/m(18.51+0.218.51) kNm/m =22.21kNm/m(18.51+0.218.51) kNm/m =22.21kNm/m支座计算简图0.051311.67=46.36 kNm/m0.051311.67=46.36 kNm/m3、受力钢筋截面面积的计算：截面有效高度：由于是双向配筋，两个方向的截面有效高度不同，考虑到短跨方向的弯矩比长跨方向大，故应将短跨方向的跨中受力钢筋放置在长跨方向的外侧。由混凝土结构设计规范GB50010-2010 8.2.1可知二类环境类别板的最小保护层厚度为20mm，假定选用B10钢筋，因此跨中截面=230-20-5=205mm(短跨方向)，=230-35=195mm(长跨方向)，支座截面=205mm。对于A区格板，考虑到该板四周与梁整浇在一起，整块板存储器在内拱作用，使板内弯矩大大减小，故其弯矩设计值应乘以折减系数0.8.混凝土采用，钢筋采用HRB335，计算配筋时，近似取内力臂系数ABCD区格板计算：支座配筋计算：钢筋仍选用HRB335，全部支座4、选配钢筋最小配筋面积：支座：.跨中：配筋结果见表3-8。表3-8 跨中及支座截面配筋表截面计算钢筋面积选用钢筋实际配筋面积A、B、C、D区格板跨中方向304B14200770方向320B14200770支座方向793B141201283方向793B1412012835、裂缝验算根据地下工程防水技术规范（GB50108-2008）4.8.3条地下工程种植顶板裂缝最大宽度不应大于 0.2mm。C30 混凝土。钢筋。板取 1m宽。根据混凝土结构设计规范，计算裂缝宽度时，截面所承受的弯矩应按荷载准永久组合计算，即：代入数据，得：=6.805+0.62.5=8.305根据准永久组合荷载重算出的各区格板跨内和支座的弯矩计算过程忽略，计算结果见表3-9裂缝最大宽度计算根据钢筋混凝土结构公式：其中：，当时，取，式中：裂缝截面处纵向受拉钢筋应力； 受拉区纵向钢筋等效直径； 纵向受拉钢筋配筋率；将各区格板和支座的配筋进行验算，结果如下表3-9表3-9负二层板配筋计算截面M（）（mm）验算结果跨中A、B、C、D区方向22.21770161.70.010.290.067满足要求方向22.21770170.00.010.330.080满足要求支座方向46.361283202.60.010.460.133满足要求方向46.361283202.60.010.460.133满足要求3.2负一层横向次梁的设计3.2.1内力计算根据混凝土结构原理，双向板支撑梁按弹性理论计算时，为方便计算，可将支撑梁上的梯形荷载或三角形荷载根据支座截面弯矩相等的原则换算为等效均布荷载。图3-5为次梁承受的荷载换算为等效均布荷载后的荷载图。 图3-3 次梁承受的荷载图1、 计算跨度边跨：中跨： 1.05=1.05（8.8-0.25-0.25）=8.715m 平均跨：（8.715+8.8）/2=8.76m2、荷载计算由板传来的恒荷载设计值（换算为等效均布荷载）：=1.235.3554.4=116.67由板传来的活荷载设计值（换算为等效均布荷载）：=1.4204.4=77梁自重：0.4（0.8-0.3）25=5梁侧抹灰：0.0152（0.8-0.3）17=0.255梁自重及抹灰产生的均布荷载设计值：g=1.2(5+0.255)=6.3063、内力计算（1）弯矩计算：M=边跨：中跨：平均跨（计算支座弯矩时用）：计算支座弯矩时，把板传来的三角形荷载等效为均布荷载。所以：边跨：中跨：平均跨：弯矩计算结果如表3-10所示。表3-10a 弯矩计算项次荷载简图KKKK恒荷载0.078-0.1050.033-0.079742.81-990.87308.23-745.51活荷载0.100-0.053-0.040596.29-313.17-274.76-236.35活荷载-0.0530.079-0.040-156.59-313.17462.01-236.35活荷载0.073-0.1190.059-0.022435.29-703.15345.05-129.99活荷载-0.0350.055-0.111-103.41-206.81321.65-655.88活荷载0.094-0.0670.018560.51-395.89-144.77106.36活荷载-0.0490.074-0.054-144.77-289.53432.77-319.08活荷载0.013-0.05338.4176.81-118.18-313.17续表项次荷载简图KKKK内力组合+1339.10-1304.0433.47-981.86+586.22-1304.04770.24-981.86+1178.10-1694.02653.28-875.50+639.40-1197.68629.88-1401.39+1303.32-1386.76163.46-639.15+598.04-1280.40741.00-1064.59+781.22-914.06190.05-1058.68最不利内力组合项次+组合值/(kNm)586.22-1694.0233.47-1401.39组合项次+组合值/(kNm)586.22-914.06770.24-639.15表3-10b 弯矩计算项次荷载简图KKKKK恒荷载0.046-0.0790.033-0.1050.078429.65-745.51308.23-990.87742.81活荷载0.085-0.040-0.0530.100497.10-236.35-274.76-313.17596.29活荷载-0.0400.079-0.053-236.35-236.35462.01-313.17-156.59活荷载-0.0440.078-0.051-194.99-259.99456.16-301.35-150.68活荷载0.064-0.020-0.0570.098374.29-118.18-227.49-336.80584.36活荷载-0.0050.00138.41-29.54-11.825.912.96续表项次荷载简图KKKKK活荷载0.014-0.004-118.1882.7229.54-23.64-11.82活荷载0.072-0.0530.013421.07-313.17-118.1876.8138.41内力组合+926.75-981.8633.47-1304.041339.10+193.30-981.86770.24-1304.04586.22+234.66-1005.50764.39-1292.22592.13+803.94-863.6980.74-1327.671327.17+468.06-775.05296.41-984.96745.77+311.47-662.79337.77-1014.51730.99+850.72-1058.68190.05-914.06781.22最不利内力组合项次+组合值/(kNm)193.30-1058.6833.47-1327.67586.22组合项次+组合值/(kNm)926.75-1058.68770.24-914.061339.10（2）剪力计算：K=边跨：中间跨：计算支座弯矩时，把板传来的三角形荷载等效为均布荷载。边跨：+55.49+1026.70=1082.19kN中跨：+54.97+1016.78=1071.75 kN剪力计算亦按照活载的分布考虑最不利的情况，最后通过内力包络图来进行截面设计。计算结果如表3-11表 3-11a 剪力计算表项次荷载简图KKKKK恒荷载0.394-0.6060.526-0.4740.500426.38-655.81563.74-508.01535.88活荷载0.447-0.5530.0130.0130.500302.89-374.718.728.72335.53活荷载-0.053-0.0530.513-0.4870-35.91-35.91344.25-326.810活荷载0.380-0.6200.598-0.402-0.023257.49-420.11401.29-269.77-15.43活荷载-0.035-0.0350.424-0.5760.591-23.72-23.72284.53-386.53396.60活荷载0.443-0.5670.0850.085-0.023300.18-384.2057.0457.04-15.43续表活荷载-0.049-0.0490.495-0.5050.068-33.20-33.20332.17-338.8945.63活荷载0.0130.013-0.066-0.0660.5008.818.81-44.29-44.29335.53内力组合+729.27-1030.52572.46-499.29871.41+390.47-691.72907.99-834.82535.88+683.87-1075.92965.03-777.78520.45+402.66-679.53848.27-894.54932.48+726.56-1040.01620.78-450.97520.45+393.18-689.01895.91-8