2011预应力混凝土50m简支T梁计算_路桥专业毕业设计.doc

预应力简支型梁桥结构计算书预应力梁桥 结构计算1.1 构造布置1.1.1 设计资料（一）基本资料1.结 构：后张法预应力混凝土简支T形梁2.标准跨经：50m3.计算跨径：49.00m4.桥面净空：净-12m+20.75m=13.5m5.设计荷载：公路级6.混凝土：主梁采用C50；栏杆及桥面铺装用C30。7.预应力钢筋采用公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）中的mm钢绞线，每束8根，全梁配7束，。8.普通钢筋直径大于12mm的采用HRB335钢筋；直径小于12mm的均用R235钢筋。按后张法施工工艺制作主梁，采用内径70mm、外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。（二）设计依据1.公路工程技术标准(JTG B01-2003)2.公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）3.公路砖石及混凝土桥涵设计规范（JTJ 022-85）4.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）5.公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ 024-85）6.公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）)（三）基本计算数据T形梁混凝土主要力学指标 表1.1.1指标强度等级弹性模量容 重(轴心抗压设计强度抗拉设计强度轴心抗压标准强度抗拉标准强度C502622.41.8332.42.65钢绞线主要力学指标 表1.1.2 公称直径 截面面积单位重量标准强度弹性模量松驰级别1401.1021860钢筋主要力学指标 表1.1.3钢筋种类抗拉设计强度抗压设计强度标准强度弹性模量R235195195235HRB3352802803351.1.2 横截面布置（一）主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽更为经济，同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效。主梁翼板设计宽度为2600mm，由于宽度较大，为保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，因此主梁的工作截面有两种：预施应力、运输、吊装阶段的小截面和运营阶段的大截面。净-12+20.75的桥宽选用5片主梁，如上图所示。 （二）主梁跨中截面主要尺寸的拟定（1）主梁高度 预应力混凝土简支桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/151/25 ，标准设计中高跨可以节省预应力钢束用量，同时梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土的用量增加不多。故采用2700的主梁高度。（2）主梁结构细部尺寸 T梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压强度要求。故预制T梁板厚度采用150mm翼板根部加厚到250mm以抵抗翼缘根部较大的弯矩。 在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度一般由布置预制管孔的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。故腹板厚度采用180mm。 马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计资料表明，马蹄面积约占截面总面积的10%20%，考虑到主梁需要配置较多的钢束，将钢束按三层布置，一层最多三排，同时还根据公路规对钢束净距及预留管道的构造要求，初拟马蹄宽度为500mm，高度250mm，马蹄与腹板交接处作三角过渡，高度为150mm，以减小局部应力。预制梁的跨中截面如图1.1.2。（3）计算截面的几何特征 将主梁跨中截面划分成五个规则图形的小单元，截面几何特性列表如下：跨中截面几何特性计算表 表1.1.4分块名称分块面积Ai(cm2)分块面积形心至上边缘距离分块面积对上缘的净距Si=Ai yi(cm3)分块面积的自身惯性矩Ii(cm4)di= ys -yi（cm）分块面积对截面形心的惯性矩I=Ii+Ix(cm4)（1）（2）（3）=（1）（2）（4）（5）（6）=（1）（5）2（7）=（4）（6）大毛截面翼板39007.5292507312587.823008036430153489三角承托50018.39166.7277876.9929637202966497腹板414013053820018250500-34.68497827023228770下三角240240576003000-144.850235315026531马蹄1250257.532187565104-162.232876644329417481003095609294317036大毛截面形心至上缘距离：(cm)小毛截面翼板25507.51912547813101.52626159426309406三角承托50018.39166.7277876.9929637202966497腹板414013053820018250500-34.68497827023228770下三角240240576003000-144.850235315026531马蹄1250257.532187565104-162.23287664432941748868094596782259844小毛截面形心至上缘距离： (cm)（4）检验截面效率指标上核心距：下核心距：截面效率指标：一般截面效率指标值较大的截面较为经济，通常希望值在0.450.5以上，这里值大于0.5，表明以上初拟的主梁跨中截面尺寸是合理的。1.1.3 横截面沿跨长的变化 主梁采用等高形式，横截面的T梁翼板厚度采用沿跨长不变。在距离梁端5260mm范围内将腹板加厚到40mm。马蹄部分为配合钢束弯起而从六分点附近开始向支点逐渐抬高，在马蹄抬高的同时腹板宽度亦开始变化。1.1.4 横隔梁的设置 模型试验结果表明，主梁在荷载作用处的弯矩横向分布，在当该处有横隔梁时比较均匀，否则主梁弯矩很大。在桥跨中点和三分点、六分点、支点处设置七道横隔梁，其间距为6.5m。端横隔梁的高度与主梁同高，厚度为上部260mm,下部240mm;中横隔梁高度也为2050mm,厚度为上部180mm，下部为160mm。1.2 主梁作用效应计算1.2.1永久作用效应计算（一）预制梁的自重 按跨中截面计，主梁的恒载集度 由于马蹄抬高形成四个横置的三棱柱，另加四个多出的小斜向棱柱，折算成恒载集度为：由于腹板加厚所增加的重量折算成恒载集度为： 边主梁的横隔梁中横隔梁的体积：端横隔梁体积： 故对端梁横隔梁： 对中主梁横隔梁： 预制梁永久作用集度： 对边梁， 对中梁， （二）二期永久作用现浇T梁翼板集度 边梁现浇部分横隔梁 一片中横隔梁（现浇部分）体积：一片端横隔梁（现浇部分）体积：则边梁现浇部分横隔梁的恒载集度为： 对中梁，铺装 8cm混凝土铺装： 10cm 沥青铺装： 若将桥面铺装均摊给七片主梁，则： 栏杆和中央分隔带取一侧防撞栏为5，将两侧的防撞栏和中央分隔带均摊给七片主梁，二期永久作用集度，对边梁： 对中梁， （三）永久作用效应设为计算截面离左支座的距离，并令。主梁弯矩和剪力的计算公式分别为： 永久作用效应计算见表1.2.1。中梁恒载内力计算表 表1.2.1作用效应跨中=0.5四分点=0.25变截面点=0.03704支点=0预制部分弯矩（KN/m）8920.246690.181629.160剪力（KN）0364.09658.34728.18现浇部分弯矩（KN/m）506.46379.8592.50剪力（KN）020.6737.3841.34二期弯矩（KN/m）4034.283025.71736.810剪力 (KN)0164.66297.74329.33弯矩（KN/m）13460.9810095.742458.470剪力（KN）0549.43993.461098.861.2.2 可变作用效应计算（一）冲击系数和车道折减系数按规范规定，结构的冲击系数与结构基频有关，因此要计算结构的基频。简支桥梁的基频可用下列公式估算：上式中： 结构跨中截面的截面惯矩 结构的计算跨径 结构材料的弹性模量 结构跨中处的单位长度质量 根据公路桥涵设计通用规范，当1.5Hz14Hz时，可计算出汽车荷载的冲击系数为：按公路桥涵设计通用规范第4.3.1条规定，当车道数大于2时，需进行车道折减，6车道的折减系数为0.55，5车道的折减系数为0.60，4车道的折减系数为0.67，3车道的折减系数为0.78，2车道的折减系数为1.0。（二）计算主梁荷载横向分布系数1.跨中的荷载横向分布系数如前所述，本桥梁有可靠的横向连接，且承重结构，且承重结构的长宽比为： 故可按修正的横向影响线和计算横向分布系数计算主梁的抗扭惯性矩对于T型梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算： 式中：相应单个矩形截面的宽度和高度；矩形截面抗扭刚度系数；m梁截面换分成单个矩形截面的个数。对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度： 马蹄部分的换算平均厚度：计算表如下表1.2.2。计算表 表1.2.2分块名称()翼缘板26016.8515.431/33.184腹板220.651812.260.3103.989马蹄5032.51.5390.2093.58710.76计算抗扭修正系数以上两式中：一片主梁的宽度计算跨径翼板的悬出长度翼板的厚度，对变厚度的翼板，可以近似地取距离梁肋处的板厚来计算。按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值 式中n=5, =2(5.22+2.62)=67.6(m2)计算所得值如下表所示（表1.2.3）： 值 表1.2.3梁号10.8010.219-0.0230.0024-0.000220.2190.5590.245-0.0250.00243-0.0230.2450.5560.245-0.023计算荷载横向分布系数（1）1号梁的横向影响线：可变作用（公路级）；两车道： 可变作用（人群）：（2）支点截面的荷载横向分布系数m0按杠杆原理法绘制荷载横向分布影响线并进行布载，1号梁的可变作用的横向分布系数如下： 可变作用（汽车）： 可变作用（人群）： （3）横向分布系数汇总（表2.2.4）1号梁可变作用横向分布系数 表1.2.4可变作用类型mcM0公路级荷载0.5940.462人群0.6481.240（三）车道荷载取值根据桥规，城市B级的均布荷载标准值qQ .qm和集中荷载Pk为：qQ=7.875(kN/m) qm=2.25(kN/m) Pk=267(kN)（四）计算可变作用效应在可变作用效应计算中，本设计对于横向分布系数的取值作如下考虑：支点处横向分布系数取，从支点至第一根横梁段，横向分布系数从直线过渡到，其余梁段均取。（1）求跨中截面的最大弯矩和剪力图1.2.1示出跨中截面内力计算图式，计算公式为：上式中：所求截面的弯矩或剪力车辆冲击系数主梁荷载横向分布系数车道荷载沿桥跨纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值图1.2.1 跨中截面内力计算图式 （2）求四分点截面的最大弯矩和最大图1.2.2示出变化点截面内力计算图式图1.2.2 变化点截面内力计算图式（3）求支点截面的最大剪力（图1.2.3）图1.2.3示出支点截面内力计算图式 图1.2.3 支点截面内力计算图式1.2.3 主梁作用效应组合根据桥规，根据可能同时出现的作用效应应选择三种最不利效应组合：短期效应组合、标准效应组合和承载能力极限状态组合。主梁作用效应组合 表1.2.5序号荷载类别跨中截面四分点截面变化点截面支点截面MmaxVmaxMmaxVmaxMmaxVmaxVmaxkNmkNkNmkNkNmkNkN1预制梁自重8920.240.06690.18364.11629.16658.34728.182现浇部分506.460.0379.8520.6792.5037.3841.343二期恒载4034.280.03025.71164.7736.81297.74329.334总恒载13460.90.010095.7549.42458.5993.51098.95车道荷载2982.87110.42237.1548.79199.540.36208.846人群荷载437.638.93328.232.23132.700.1441.37基本组合1.2恒1.4车+1.12人20819.4164.515614.5730.13378.141192.81656.22短期组合恒+ 0.7*车/ 1.14+人15772.978.2711829.7583.32716.55993.821270.95长期组合恒+ 0.4*车/ 1.14+人14969.748.5511227.3569.22662.8993.71214.92.1 预应力钢束的估算及其布置2.1.1 跨中截面钢束的估算和确定预应力混凝土梁的设计，应满足不同设计状况下规范规定的控制条件要求， 如承载力、抗裂性、裂缝宽度、变形及应力要求等。在这些控制条件中，最重要的是满足结构在正常使用极限状态下使用性能要求和保证结构对达到承载能力极限状态具有一定的安全储备。对部分预应力混凝土梁来说，钢筋数量估算的一般方法是，首先根据结构的使用性能要求，即正常使用极限状态正截面抗裂性或裂缝宽度限值确定预应力钢筋的数量，然后按构造要求配置一定数量的普通钢筋，以提高结构的延性。首先，根据跨中截面正截面抗裂要求，确定预应力钢筋数量。为满足抗裂要求，所需的有效预加力为：上式中：荷载短期效应弯矩组合设计值，15772.9毛截面对下缘的抵抗矩， 毛截面面积， 预应力钢筋重心对混凝土截面重心轴的偏心距，假设，则拟采用S17股钢绞线，单根钢绞线的公称截面面积，抗拉强度标准值，张拉控制应力取，预应力损失按张拉控制应力的25%估算。则所需的预应力钢绞线的根数为：拟采用8S15.2预应力钢筋束，所以取56根，即7束。2.1.2 预应力钢束布置 （一）跨中截面及锚固端界面的钢束位置（1）对于跨中截面，在保证预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢束群重心的偏心距大些。采用内径70mm、外径77mm的预埋铁皮波纹管，根据公预规，管道至梁底和梁侧净距不应小于3cm及管道直径的1/2；水平净距不应小于4cm及管道直径的0.6倍。供给钢筋截面面积，根据以上规定，跨中截面的细部构造如下图.1.1a)所示。 可得出钢束群重心至梁底距离为：（2）对于锚固端截面，截面钢束布置如图2.3.1b)。 为验算布置钢束群重心位置须计算锚固端截面的几何特性（表2.1.1）。钢束锚固截面几何特性计算表 表2.1.1分块名称分块面积Ai（)分块面积行心至上缘的距离 yi()分块面积对上缘的静矩Si=Aiyi()分块面积的自身惯矩Ii ()di=ys-yi ()分块面积对截面形心的惯矩Ix=Aidi2(）I=Ii+Ix ()支点大毛截面(大毛截面形心至上缘的距离ysSi/Ai=95.32 )翼板39007.5292507312595.783577788635851011三角承托50018.3322183.36722.284.9587312928738014腹板8200107.53579759497438-4.22593019556738下三角240195468003000-91.720190122022012马蹄36002358225001429167-132607255136215467910030956091.794482006其中： 故计算得： 故钢束群重心处于截面的核心范围内。（二）钢束起弯角和线性的确定确定钢束的弯起角时，既要照顾到由弯起产生足够的竖向预剪力，又要考虑到所引起的预应力摩擦损失不宜过大。预应力钢束的弯起角一般不宜大于20。将锚固端截面分成上下两部分，上部钢束的弯起角定为15，下部钢束弯起角度定为。（三）钢束计算（1）计算钢束起弯点至跨中的距离锚固点到支座中心线的水平距离为：如图2.1.2，钢束起弯点至跨中距离x1列表如下（表2.1.2）： 钢束起弯点至跨中距离计算 表2.1.2钢束号起弯高度y ()y1(cm)y2(cm)L1(cm)X3(cm)R(cm)X2(cm)X1(cm)N4(N5)14.012.191.8110099.257242.8329.592354.09N6(N7)33.012.9120.0910099.2572695.27328.472051.53N3154.025.88127.2110096.59153733.33966.261417.79N2183.025.88156.2110096.59154584.451186.541186.79N1212.025.88185.2110096.59155435.541406.83955.79（）（2）控制截面的钢束中心位置计算各钢束重心位置计算计算截面在曲线段时，计算公式为：； 计算截面在近锚固点的直线段时，计算公式为： 式中： 钢束在计算截面处钢束重心到梁底的距离； 钢束起弯前到梁底的距离； R钢束弯起半径；计算钢束群重心到梁底距离见下表2.1.3。各计算截面的钢束位置及钢束群重心位置 表2.1.3截面钢束号R 四分点N4(N5)未弯起242.8311.011.019.85N6(N7)未弯起2695.2722.022.0N3未弯起3733.3311.011.0N238.214584.450.00830.999922.022.46N1269.215435.540.04950.998833.039.52变截面N4(N5)未弯起242.8311.011.070.38N6(N7)163.472695.270.06070.998222.026.97N3797.213733.330.21350.976911.097.08N21028.214584.450.22420.974522.0138.71N11259.215435.540.23170.972833.0180.92支点直线段yX5X5tan106.25N4(N5)14.0732.934.04311.020.96N6(N7)33.0729.253.59122.051.41N3154.01530.648.21011.0156.79N2183.01519.925.33822.0199.66N1212.0159.212.46833.0242.53跨中N4(N5)未弯起11.011.018.86N6(N7)未弯起22.022.0N3未弯起11.011.0N2未弯起22.022.0N1未弯起33.033.0（3）钢束长度计算 一根钢束的长度为曲线长度、直线长度与两端工作长度（270cm）之和，其中钢束的曲线长度可按曲弧半径与弯曲角度进行计算。通过每根钢束长度计算，便可得出一片主梁和一孔桥所需钢束的总长度。钢束长度汇总表 表2.1.4钢束号R(cm)钢筋弯起角度曲线长度(cm)直线长度(cm)直线长度(cm)有效长度(cm)钢束预留长度(cm)钢束长度(cm)（1）（2）（3）（4）（5）（6）（7）（8）=（6）+（7）N4(N5)242.83729.672354.091004967.521405107.52N6(N7)2695.277329.292051.531004961.641405101.64N(3)3733.3315977.381417.791004990.341405130.34N(2)4584.45151200.201186.791004973.981405113.98N(1)5435.54151423.02955.791004957.621405097.622.2 计算主梁截面几何性质截面几何性质的计算需要根据不同的受力阶段分别计算。主梁从施工到运营经历了如下几个阶段：阶段一：主梁混凝土浇筑，预应力筋束张拉混凝土浇注并达到设计强度后，进行预应力筋的张拉，但此时管道尚未灌浆，因此此时的截面几何性质为扣除预应力筋预留管道的净截面，该阶段顶板的宽度为170cm。阶段二：灌浆封锚，吊装并现浇顶板90cm的连接段预应力筋张拉完成并进行管道灌浆、封锚后，预应力筋就已经能够参与全截面受力。再将主梁吊装就位，并现浇顶板90cm的连接段时，该段的自重荷载由上一阶段的截面承受，此时，截面的几何性质为挤入了预应力筋的换算截面性质。该阶段顶板的宽度仍为170cm。阶段三：二期恒载及活载作用该阶段主梁截面全部参与工作，顶板的宽度为260cm，截面的几何性质为计入了预应力钢筋的换算截面性质。对于每一个荷载作用阶段，需要计算四个位置的剪应力，即计算下面几种情况的静矩（下图2.4.1）：a-a线以上（以下）的面积对中性轴的静矩；b-b线以上（以下）的面积对中性轴的静矩；净轴（n-n）以上（以下）的面积对中性轴的静矩；换轴（o-o）以上（以下）的面积对中性轴的静矩； 计算结果见下表2.4.1。主梁截面特性汇总表 表2.2.1 名称符号单位截面跨中四分点变化点支点第一阶段截面换算面积AO8328.328854.610698.78514183.585换算惯矩IO748301577686846657496716.8862595227.23n1-n1轴到截面上缘距离yos102.9877.89191.54288.509n1-n1轴到截面下缘距离yox167.02132.109118.458121.491截面抵抗矩上缘WOS726652.3603997.515628092.100707220.815下缘WOX448029.3356112.570485375.806515224.142对n1-n1轴静矩翼缘部分Sa-n1263549.4263560.672317619.424296596.521n1轴以上Sn1-n1290926.1290940.508361939.959410600.736o2轴以上So2-n1290079.3290094.610361732.839410532.797o3轴以上So3-n1290905.1290919.256361715.045409692.053马蹄部分Sb-n1205527.1205546.913356391.1640.000钢束群重心到n1轴距离ep113.2113.19066.98330.862第二阶段截面换算面积AO9568.09568.05311440.05314924.853换算惯矩IO55811557.455807058.1560607035.1863266193.61o2-o2轴到截面上缘距离yos86.686.66095.88290.042o2-o2轴到截面下缘距离yox123.3123.340114.118119.958截面抵抗矩上缘WOS644013.3643978.205632099.933702633.237下缘WOX452509.4452464.673531091.150527400.942对o2-o2轴静矩翼缘部分Sa-o2298295.2298286.704334806.220302446.067n1轴以上Sn1-o2335302.0335291.573385580.163431973.857o2轴以上So2-o2336149.0336137.451385787.445432042.205o3轴以上So3-o2335013.5335002.159384455.897430567.439马蹄部分Sb-o2266911.7266895.874382176.6600.000钢束群重心到o2轴距离ep104.4104.42062.64229.329第三阶段截面换算面积AO11008.011008.05312880.05316364.853换算惯矩IO63399576.063394639.1770300480.0671930411.59o3-o3轴到截面上缘距离yos76.576.50186.16982.910o3-o3轴到截面下缘距离yox133.4133.499123.831127.090截面抵抗矩上缘WOS828724.0828680.685815848.756867568.010下缘WOX474912.5474868.644567710.894565981.891对o3-o3轴静矩翼缘部分Sa-o3355267.3355257.280407463.400381664.384n1轴以上Sn1-o3381123.7381111.458444548.852483975.197o2轴以上So2-o3380009.4379997.399443828.668483409.523o3轴以上So3-o3381144.9381132.713444682.643484884.290马蹄部分Sb-o3293042.5293025.873435978.7890.000钢束群重心到n1轴距离ep114.6114.58072.35636.4602.3 钢束预应力损失估算2.3.1 预应力钢束与管道之间的摩擦引起的预应力损失按公预规计算公式为：式中：张拉钢束时锚下的控制应力；对于钢绞线取张拉控制应力为： 钢束与管道壁的摩擦系数，对于预埋波纹管取=0.20；从张拉端到计算截面曲线管道部分切线的夹角之和（rad）；k管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，k=0.0015；x从张拉端到计算截面的管道长度（m）,可近似取骑在纵轴上的投影长度当四分点截面时，。计算过程见下表2.3.1。四分点截面管道摩擦损失计算表 表2.3.1钢束号x（）（rad）（m）(MPa)N4(N5)70.122212.57930.04330.042459.15N6(N7)70.122212.54250.04330.042459.15N3150.261812.55640.07120.068795.84N214.520.253412.44920.06940.067093.47N112.160.212212.34210.06100.059282.55平均值72.64同理可计算其他控制截面见下表2.5.3。2.5.2 由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失按公预规，对于曲线预应力筋，计算锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失，应考虑锚固后反向摩擦的影响。计算公式如下：上式中：锚具变形值，OVM夹片锚有顶压时取4,这里采用两端张拉，；张拉端到锚固端之间的距离,这里即预应力钢束的有效长度预应力钢筋的弹性模量，四分点截面计算结果见表2.3.2。四分点截面的计算表 表2.3.2钢束号（mm）弹性模量（MPa）有效长度（mm）（MPa）N4(N5)819500049658.631.4131.49N6(N7)819500049585.031.46N3819500049612.831.44N2819500049398.431.58N1819500049184.231.72同理可计算其他控制截面见下表2.3.3。2.5.3 混凝土弹性压缩引起的预应力损失混凝土弹性压缩引起的预应力损失取按应力计算需要控制的截面进行计算。对于简支梁可取L/4截面进行计算，并以其计算结果作为全梁各截面预应力钢筋应力损失的平均值。也可按下式进行计算，即 式中： m张拉批数， m=8； 预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值为5.82；全部预应力钢筋的合力在其作用点处所产生的混凝土正应力其中， =(1395-72.64-31.49)7784=10048.13KN=故 =(8-1)/(28)5.8235.98=91.61Mpa2.5.4 钢束预应力松弛引起的预应力损失对于超张拉工艺的低松弛级钢绞线,由钢筋松弛引起的预应力损失按下式计算,即其中 张拉系数,采用超张拉,取=0.9 钢筋松弛系数,对于底松弛钢绞线,取=0.3 所以 2.5.5 混凝土收缩和徐变引起的预应力损失混凝土收缩,徐变终极值引起的受拉区预应力钢筋的应力损失可按下式计算,即,为加载岭期为时混凝土收缩终极值和徐变系终极值;加载龄期 为传力锚固时在跨中和L/4截面的全部受力钢筋截面重心处,由 所引起的混凝土正应力的平均值。考虑到加载龄期不同, 按许变系数变小乘以折减系数。则跨中截面：四分点截面: 故 ,取跨中与四分点截面的平均值计算:跨中截面: 四分点截面: =1305.65mm 所以, (1311.1+1305.65)/2=1308.38mm 将以上各项代入即得:现将各截面钢束应力损失平均值及有效预应力汇总于下表2.3.3中。各截面钢束预应力损失平均值及有效预应力汇总表 表2.3.3截面预加应力阶段使用阶段钢束有效预应力预加力阶段使用阶段跨中90.5091.61166.924.37101.7126.071228.1251095.35四分点72.631.591.61195.724.37101.7126.071199.301073.23变化点9.2112791.61212.224.37101.7126.071182.8081050.03支点0.5813991.61216.024.37101.7126.071178.991046.213.1 主梁截面承载力与应力验算3.1.1 持久状况承载能力极限状态承载力验算（一）正截面承载力验算（1）确定混凝土受压区高度根据公预规，对于带有承托翼缘板的T截面：当成立时，中性轴在翼缘板内，否则在腹板内。左边=12607884=9933840（N）右边=22.42600171=9959040（N）左边右边，故中性轴在翼板内。设中性轴到截面上边缘的距离为x,则 =20819.4（KNm)主梁跨中正截面承载力满足要求。（3）验算最小配筋率由公预规，预应力混凝土受弯构件最小配筋率应满足下列条件：式中：受弯构件正截面抗弯承载力设计值，=23245kNm 受弯构件正截面开裂弯矩值， 其中 ， 式中： S0全截面换算截面以上部分截面对中心轴的面积距 W0换算截面抗裂边缘的弹性抵抗距；扣除全部预应力损失筋在构件抗裂边缘产生的混凝土预压应力。故 ，故满足最小配筋率要求。（二）斜截面承载力验算（1）斜截面抗剪承载力验算 (以变截面进行斜截面抗剪承载力验算)1 复核主梁截面尺寸T型截面梁进行斜截面抗剪承载力计算时，其截面尺寸应符合公预规，即可进行截面抗剪强度上、下限复核,应满足：上式左边=1656.22(kN)故主梁T型截面尺寸符合要求。2 截面抗剪承载力计算根据公预规，若符合时，可不进行斜截面抗剪承载力计算上式右边=1192.8