E0203换热器强度校核

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011固定管板换热器设计计算计算单位安徽工程大学格运力行设 计 计 算 条 件 壳 程管 程设计压力 1.1MPa设计压力 0.574MPa设计温度 140设计温度 55壳程圆筒内径Di500 mm管箱圆筒内径Di500mm材料名称S30408材料名称Q345R 简 图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算开孔补强设计计算管板校核计算前端管箱筒体计算计算单位安徽工程大学格运力行计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.57MPa设计温度 t 55.00 C内径 Di 500.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ss 345.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.76mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 5.70mm名义厚度 dn = 8.00mm重量 300.66Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.6314 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 28.01 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 4.26063MPa设计温度下计算应力 st = = 25.46MPastf 189.00MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度7.00mm,合格前端管箱封头计算计算单位 安徽工程大学格运力行计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.57MPa设计温度 t 55.00 C内径 Di 500.00mm曲面深度 hi 125.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度许用应力 s 189.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.6314 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 42.82MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 0.76mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 3.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 6.00mm结论 满足最小厚度要求重量 14.58 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 2.78689MPa结论 合格后端管箱筒体计算计算单位安徽工程大学格运力行计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.57MPa设计温度 t 55.00 C内径 Di 500.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ss 345.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.76mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 5.70mm名义厚度 dn = 8.00mm重量 300.66Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.6314 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 28.01 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 4.26063MPa设计温度下计算应力 st = = 25.46MPastf 189.00MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度7.00mm,合格后端管箱封头计算计算单位 安徽工程大学格运力行计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.57MPa设计温度 t 55.00 C内径 Di 500.00mm曲面深度 hi 125.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度许用应力 s 189.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.6314 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 42.82MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 0.76mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 3.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 6.00mm结论 满足最小厚度要求重量 14.58 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 2.78689MPa结论 合格壳程圆筒计算计算单位安徽工程大学格运力行计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 1.10MPa设计温度 t 140.00 C内径 Di 500.00mm材料 S30408 ( 板材 )试验温度许用应力 s 137.00MPa设计温度许用应力 st 137.00MPa试验温度下屈服点 ss 205.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 2.02mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 3.70mm名义厚度 dn = 6.00mm重量 224.61Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 1.2100 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 184.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 82.36 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 2.01271MPa设计温度下计算应力 st = = 74.87MPastf 137.00MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度5.50mm,合格开孔补强计算计算单位安徽工程大学格运力行接 管: N1, 2197计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.574MPa设计温度55壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di500mm壳体开孔处名义厚度n8mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t189MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 250mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 16Mn接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 2mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 0.7mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 181MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 210.4mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 0.7604mm接管计算厚度t 0.3256 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 0.9577开孔补强计算直径 d 210.4mm补强区有效宽度 B 420.8 mm接管有效外伸长度 h1 38.377mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 160mm2壳体多余金属面积 A1 1037 mm2接管多余金属面积 A2 292mm2补强区内的焊缝面积 A3 14 mm2A1+A2+A3= 1344mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位安徽工程大学格运力行接 管: N2, 2198计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.574MPa设计温度55壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di500mm壳体开孔处名义厚度n8mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t189MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 250mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 16Mn接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 2mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 0.8mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 181MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 208.6mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 0.7604mm接管计算厚度t 0.3224 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 0.9577开孔补强计算直径 d 208.6mm补强区有效宽度 B 417.2 mm接管有效外伸长度 h1 40.851mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 159mm2壳体多余金属面积 A1 1028 mm2接管多余金属面积 A2 382mm2补强区内的焊缝面积 A3 16 mm2A1+A2+A3= 1426mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位安徽工程大学格运力行接 管: N3, 1406计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc1.1MPa设计温度140壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型S30408板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di500mm壳体开孔处名义厚度n6mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t137MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 200mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 S30408接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 2mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 0.6mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 116MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 133.2mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 2.0154mm接管计算厚度t 0.6098 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 0.8467开孔补强计算直径 d 133.2mm补强区有效宽度 B 266.4 mm接管有效外伸长度 h1 28.27mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 271mm2壳体多余金属面积 A1 223 mm2接管多余金属面积 A2 134mm2补强区内的焊缝面积 A3 9 mm2A1+A2+A3= 365mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位安徽工程大学格运力行接 管: N4, 2198计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc1.1MPa设计温度140壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型S30408板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di500mm壳体开孔处名义厚度n6mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t137MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 250mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 S30408接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 2mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 0.8mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 116MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 208.6mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 2.0154mm接管计算厚度t 0.9671 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 0.8467开孔补强计算直径 d 208.6mm补强区有效宽度 B 417.2 mm接管有效外伸长度 h1 40.851mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 424mm2壳体多余金属面积 A1 349 mm2接管多余金属面积 A2 293mm2补强区内的焊缝面积 A3 12 mm2A1+A2+A3= 654mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格腐蚀后带法兰固定式管板计算设计单位安徽工程大学格运力行设 计 计 算 条 件 简 图设计压力 ps1.1MPa设计温度 Ts 140平均金属温度 ts0装配温度 t015壳材料名称S30408设计温度下许用应力st137MPa程平均金属温度下弹性模量 Es 1.963e+05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1.628e-05mm/mm圆壳程圆筒内径 Di500mm壳 程 圆 筒 名义厚 度(高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)6mm壳 程 圆 筒 有效厚 度4mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量 1.946e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di21.963e+05mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )6333mm2管设计压力pt0.574MPa箱材料名称: Q345R设计温度Tt55圆设计温度下弹性模量 Eh1.992e+05MPa筒管箱圆筒名义厚度(高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh17mm管箱圆筒有效厚度dhe15mm管箱法兰设计温度下弹性模量 1.992e+05MPa材料名称: 10(GB9948)管子平均温度 tt0换设计温度下管子材料许用应力116.2MPa设计温度下管子材料屈服应力173.8MPa设计温度下管子材料弹性模量 1.946e+05MPa热平均金属温度下管子材料弹性模量 2.023e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数1.076e-05mm/mm管子外径 d19mm管管子壁厚dt2mm管子根数 n150注：换热管中心距 S25mm一根管子金属横截面积106.8mm2换热管长度 L3000mm换管子有效长度(两管板内侧间距) L2928mm管子回转半径 6.052Mm管子受压失稳当量长度1.921e+04mm热系数Cr =148.7比值 3174管子稳定许用压应力 () = 0.09532MPa管管子稳定许用压应力 () =MPa材料名称: Q345R设计温度 140管设计温度下许用应力183.4MPa设计温度下弹性模量1.946e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 4mm管板输入厚度dn36mm管板计算厚度 d25.7mm隔板槽面积 (包括拉杆和假管区面积)Ad0mm2板管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊接)高度l3mm管板和管子焊接(胀接)许用拉脱应力 q58.1MPa管材料名称: Q345R法兰厚度 36mm箱法兰外径630mm法基本法兰力矩 2.681e+07Nmm兰管程压力操作工况下法兰力 5.91e+06Nmm法兰宽度 65mm管箱圆筒抗弯刚度(管箱圆筒材料波桑比=0.3)6.158e+07Nmm管箱圆筒常数0.020991/mm材料名称: Q345R法兰厚度 21.7mm法兰外径与内径之比 1.26壳体法兰应力系数Y (按K查表7-9)8.534壳程圆筒抗弯刚度(壳程圆筒材料波桑比=0.3)1.151e+06Nmm壳程圆筒常数0.040651/mm螺栓材料名称20螺栓材料弹性模量 Eb1.971e+05MPa螺栓长度lb64.7mm螺栓总横截面积Ab9396mm2螺栓中心至FD作用位置的径向距离SD34mm螺栓中心至FG作用位置的径向距离SG52.48mm螺栓中心至FT作用位置的径向距离ST48.74mm垫片材料名称非金属软垫垫片材料回弹模量 EG3.584e+04MPa垫片厚度G3mm垫片有效受压面积AG1.14e+04mm2膨胀节总体轴向刚度 0N/mm计算系数换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 2.607换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 管板开孔后面积 A1 = A - 0.25 npd 23.866e+04mm2管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 8.119e+04mm2管板布管区当量直径 321.5mm管板开孔抗弯刚度 (管板材料波桑比=0.3)3.025e+08Nmm管子加强系数 , K =3.503管束弹性基础系数27.27N/mm3系数 0.4762系数 0.4144系数 1.839系数 7.301换热器各部件边沿内力方程组系数矩阵MhHhMsHsMRH2.176e-066.818e-0600006.818e-060.0014840000002.794e-05-0.0001918-6.557e-06000-0.00019180.007499-7.114e-05-0.000257300-6.557e-06-7.114e-058.473e-06-0000-0.0002573-00.00030890000-1.991e-0600009.55e-05-0.000171401.403e-062.525e-056.557e-067.114e-05-6.557e-060换热器各部件边沿内力方程组系数矩阵换热器各部件边沿内力方程组右端载荷项rtMtrtVtMfpsps +热 ptpt +热001.403e-060000002.525e-05000.0070730.007073006.557e-06000009.55e-057.114e-050.080410.08041-0.002833-0.002833-1.991e-06-0.0001714-6.557e-060.0063710.006371-0.003324-0.003324000-0.0005661-0.0005661-0-03.365e-060.00016620-0.006985-0.0069850.0036450.0036450.00016620.019970-0.5576-0.43640.23620.3574007.984e-06-0-0-8.171e-06-8.171e-06换热器各部件边沿内力psps +热ptpt +热pt+ pspt+ ps +热MhHhMsHsMRHrtMtrtVtMf预紧法兰力矩+热+热+热预紧工况换热器各部件边沿内力热+热+热预紧和操作工况换热器各部件边沿总内力热+热+热换热器各部件最大应力(MPa)热+热+热管板径向应力许用值275.1550.2275.1550.2275.1550.2管板剪切应力许用值91.7275.191.7275.191.7275.1壳体法兰应力许用值275.1550.2275.1550.2275.1550.2中部换热管应力许用值压许用值116.2116.2116.2116.2116.2116.20.095320.095320.095320.095320.095320.09532周边换热管应力许用值压许用值116.2348.6116.2348.6116.2348.60.095320.095320.095320.095320.095320.09532换热管拉脱应力许用值58.1174.358.1174.358.1174.3壳体轴向应力许用值137411137411137411壳体端部总应力许用值205.5411205.5411205.5411管箱轴向应力许用值189567189567189567管箱端部总应力许用值277.5555277.5555277.5555结论管板名义厚度36mm管板应力满足要求管板与换热管形式: 焊接管板与换热管连接拉脱应力满足要求焊或胀接高度l=3mm换热管中部换热管应力满足要求周边换热管应力满足要求壳程圆筒壳程圆筒轴向应力满足要求壳程圆筒端部壳程圆筒端部应力满足要求管箱圆筒管箱圆筒轴向应力满足要求管箱圆筒端部管箱圆筒端部应力满足要求壳体法兰壳程法兰应力满足要求管板径向弯曲应力(MPa)分布表半径(mm)热+热+热0.015.08610.1615.2420.3125.3930.4735.5440.6245.6950.7755.8560.926671.0876.1581.2386.391.3896.4698.31100.2102103.9105.7107.6109.4111.3113.1115116.8118.7120.5管板径向弯曲应力(MPa)分布表续半径(mm)热+热+热122.4124.2126.1127.9129.8131.6133.5135.3137.2139140.9142.7144.6146.4148.3154.5160.8160.8183.1205.4227.7250管板径向膜应力(MPa)分布表半径(mm)热+热+热160.8160.8183.1205.4227.7换热管束轴向应力(MPa)分布表半径(mm)热+热+热0.015.08610.1615.2420.3125.3930.4735.5440.6245.6950.7755.8560.926671.0876.1581.2386.391.3896.4698.31100.2102103.9105.7107.6109.4111.3113.1115116.8118.7120.5换热管束轴向应力(MPa)分布表续半径(mm)热+热+热122.4124.2126.1127.9129.8131.6133.5135.3137.2139140.9142.7144.6146.4148.3154.5160.8换热管内压计算计算单位安徽工程大学格运力行计算条件换热管简图计算压力 Pc 0.57MPa设计温度 t 140.00 C内径 Di 15.00mm材料 10(GB9948) ( 管材 )试验温度许用应力 s 124.00MPa设计温度许用应力 st 116.20MPa钢板负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.04mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.00mm名义厚度 dn = 2.00mm重量 2.52Kg压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 27.34118MPa设计温度下计算应力 st = = 2.44MPastf 116.20MPa校核条件stf st结论 换热管内压计算合格换热管外压计算计算单位安徽工程大学格运力行计算条件换热管简图计算压力 Pc -1.10MPa设计温度 t 140.00 C内径 Di 15.00mm材料名称 10(GB9948) (管材)试验温度许用应力 s 124.00MPa设计温度许用应力 st 116.20MPa钢板负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = 0.28mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.00mm名义厚度 dn = 2.00mm外压计算长度 L L= 3000.00mm外径 Do Do= Di+2dn = 19.00mmL/Do 3.85Do/de 9.50A 值 A= 0.0138925B 值 B= 128.00重量 2.52 kg压力计算许用外压力 P= = 22.31577MPa结论 换热管外压计算合格腐蚀前带法兰固定式管板计算设计单位安徽工程大学格运力行设 计 计 算 条 件 简 图设计压力 ps1.1MPa设计温度 Ts 140平均金属温度 ts0装配温度 t015壳材料名称S30408设计温度下许用应力st137MPa程平均金属温度下弹性模量 Es 1.963e+05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1.628e-05mm/mm圆壳程圆筒内径 Di500mm壳 程 圆 筒 名义厚 度(高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)6mm壳 程 圆 筒 有效厚 度6mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量 1.946e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di21.963e+05mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )9538mm2管设计压力pt0.574MPa箱材料名称: Q345R设计温度Tt55圆设计温度下弹性模量 Eh1.992e+05MPa筒管箱圆筒名义厚度(高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh17mm管箱圆筒有效厚度dhe17mm管箱法兰设计温度下弹性模量 1.992e+05MPa材料名称: 10(GB9948)管子平均温度 tt0换设计温度下管子材料许用应力116.2MPa设计温度下管子材料屈服应力173.8MPa设计温度下管子材料弹性模量 1.946e+05MPa热平均金属温度下管子材料弹性模量 2.023e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数1.076e-05mm/mm管子外径 d19mm管管子壁厚dt2mm管子根数 n150注：换热管中心距 S25mm一根管子金属横截面积106.8mm2换热管长度 L3000mm换管子有效长度(两管板内侧间距) L2928mm管子回转半径 6.052Mm管子受压失稳当量长度1.921e+04mm热系数Cr =148.7比值 3174管子稳定许用压应力 () = 0.09532MPa管管子稳定许用压应力 () =MPa材料名称: