高大模板工程施工方案

精选文档 新建叙永至毕节线铁路新建叙永至毕节线铁路 贵州段站前工程贵州段站前工程 高大模板施工专项方案高大模板施工专项方案 编制：编制： 复核：复核： 审批：审批： 中铁十九局集团有限公司叙毕铁路项目经理部中铁十九局集团有限公司叙毕铁路项目经理部 二二一七年三月一七年三月 精选文档 目录目录 1 1、编制依据、编制范围、编制依据、编制范围.1 1 1.1 编制依据.1 1.2 编制范围.1 2 2、工程概况、工程概况.1 1 2.1 工程简述.1 3. 3.施工准备施工准备 .2 2 3.3 劳动力准备.3 3.4 施工机械设备准备.4 4. 4.主要施工方法及措施主要施工方法及措施.4 4 4.1 模板安装的一般要求.4 4.2 模板的制作、墩身实体墩模板安装 .4 4.3 墩身空心墩模板支设及墩内检查设备预埋件安装 .5 4.4 整体模板拆除 .6 5. 5.主要管理目标主要管理目标.6 6 5.1 设计依据.6 5.2 安全目标.6 5.3 文明施工及环境保护目标.6 6. 6.模板设计方案模板设计方案.6 6 6.1 设计依据.6 精选文档 6.2 设计方案.7 6.3 模板计算.7 6.4 墩柱模板质量标准.23 7. 7.安全保证措施安全保证措施.2424 7.1 脚手架安全施工措施.24 8. 8.施工环保、水保保持措施施工环保、水保保持措施.2525 8.1 施工保护目标.25 8.2 环境保护体系.25 8.3 林木、植被、土地及地下水资源保护措施.26 8.4 水环境保护措施.26 8.5 大气环境保护措施.26 9. 9. 文明施工措施文明施工措施.2727 9.1.文明施工目标.27 9.2.文明施工体系.27 9.3. 施工现场的文明施工管理措施.28 精选文档 高大模板专项施工方案高大模板专项施工方案 1 1、编制依据、编制依据、编制范围、编制范围 1.11.1 编制依据编制依据 1、新建铁路叙永至毕节线施工图； 2、 建筑施工计算手册 中国建筑工业出版社 第二版 3、 工程力学 化学工业出版社 4、 机械设计手册 机械工业出版社 第三版 5、 铁路桥涵工程施工安全技术规程 （TB10303-2009） ； 6、 铁路混凝土工程施工技术指南 （TZ210-2005） ； 7、 铁路桥涵工程施工安全技术规程 （TB10303-2009） ； 8、 铁路桥涵地基和基础设计规范(TB10002.5-2005 及局部修 订条文)； 1.21.2 编制范围编制范围 本施组编制范围为隆黄铁路新建叙永至毕节段贵州省境内先期开工段 DK332+142.5DK340+500.3 段站前工程施工，毕节车站左右线大桥落脚 河大桥，线路长度 8.358km，上述范围内桥梁高墩施工模板施工高度大于 8m 的结构。 2 2、工程概况、工程概况 2.12.1 工程简述工程简述 隆黄铁路位于川滇黔三省结合部，北起已建成的纳（溪）叙（永）铁路 叙永北站，向南行经云南威信、镇雄、贵州毕节，终至毕节至织金铁路毕节 东站，全长 189 公里。本次先期开工段为位于贵州毕节市境内的毕节（不含） 至毕节东（不含）段站前工程（含预留昭黔铁路的毕节车站大桥，不含有砟 精选文档 轨道及铺架工程，路基不含绿色通道及防护栅栏工程） ，起止里程 DK332+142.5DK340+500.3,线路长度 8.358km，全部为可溶岩发育区。全段 最大跨度桥梁为落脚河双线大桥，主跨为 128m 连续刚构；最高墩桥梁为吊 南河单线大桥，最大墩高 91m。 标段主要墩型为 826m 圆端型实体墩，2791m 矩形空心墩，根据规范 要求实体墩 15m 以下可采用一次浇筑，大于 15m 分两次浇筑。空心墩每次 浇筑高度为 4-6m， 搭接 2m。以上工程均为高大模板施工。 3. 3.施工准备施工准备 3.13.1 施工总体目标施工总体目标 1）总体目标 深入贯彻“以人为本、服务运输、强本简末、系统优化、着眼发展”的 铁路建设新理念，坚持国家利益至上，用和谐发展、科学发展统领工程建设， 全面实施“六位一体”管理，以创建精品工程、安全工程为载体，精心组织， 精心设计，精心施工，精心管理，打造百年不朽工程。 2）质量目标 符合国家和铁道部有关标准、规定及设计文件要求，检验批、分项、分 部工程施工质量检验合格率 100%，单位工程一次验收合格率 100%，主体工 程质量零缺陷。 3）安全目标 杜绝生产安全特别重大事故和重大事故，遏制较大生产安全事故，减少 一般生产安全事故；杜绝因建设引起的特别重大和重大铁路交通事故，遏制 因建设引起的较大铁路交通事故，减少因建设引起的一般铁路交通事故。 精选文档 4）环保、水保目标 环境、水体得到有效保护，与社会和谐相容，努力建设资源节约型和环 境友好型的干线铁路，达到无集体投诉事件，环境监控达标，环境保护与水 土保持设施与主体工程“同时设计、同时施工、同时投入使用” 。 5）职业健康目标 注重职工的职业健康，保证文明施工，保障劳动保护，杜绝职业病发生； 加强卫生监控，确保无大的疫情，无传染病流行。 6）投资控制目标 在确保工程安全、质量、工期、环保、科技创新目标前提下，严格把投 资控制在项目投标控制范围之内。 3. 3.2 2 技术准备技术准备 项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工 图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑问作好记录， 通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设共同协商解决，取得一致意 见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各 部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。 3.33.3 劳动力准备劳动力准备 同一墩台的高大模板施工分三个小组作业，每小组分别负责 3 个工作面 作业，即：模板制作、模板打磨处理安装、模板拆除，如此循环流水作业， 每墩每组 8-12 人，轮流下井。 劳动力计划表劳动力计划表 序号高大模板施工人数 1 模板工 25 精选文档 2 架子工 22 3 普工 12 3.43.4 施工机械设备准备施工机械设备准备 主要机械设备见下表： 高大模板施工主要机械设备表高大模板施工主要机械设备表 序号机械名称单位型号数量功率备注 1 吊车台 QY25V5323 25 吨中联重科 3 板车台 9m2 加长板车 4 电焊机台 BX1-50012500W 上海申工 5 氧气瓶个 4 6 塔吊个 4 4. 4.主要施工方法及措施主要施工方法及措施 4.14.1 模板安装的一般要求模板安装的一般要求 a、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受现浇砼的自重和 侧压力以及在施工过程中所产生的荷载。 b、模板安装要保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。 构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和浇筑养护等要求。支模应 按工序进行，模板未固定前，不得进行下道工序。 c、模板与砼的接触应涂隔离剂，对油质类等影响结构和妨碍装饰工程 施工的隔离剂不宜采用，严禁隔离剂污染钢筋及砼接木槎处。 4.24.2 模板的制作、墩身实体墩模板安装模板的制作、墩身实体墩模板安装 墩柱模板全部采用定型钢模板，按设计的模板图纸在专业模板加工厂加 工制作。模板在底缘焊接 14mm 厚钢板作为加强肋，在顶部外侧设置吊环， 精选文档 方便模板拼装及拆卸。 模板必须在出厂前进行试拼装，经检查几何尺寸、拼缝缝隙、板面平整 度等符合规范及设计要求后方可装运至工地。 进场后，模板统一放在平整、坚实的场地上进行打磨、拼装。模板拼装 成标准节段后，进行拼缝处理并涂刷隔离剂。 模板安装前，用 M12.5 水泥砂浆对承台顶面墩柱模板位置进行二次找 平。水泥砂浆宽度以满足模板下部底缘的要求为宜，但找平砂浆不得进入墩 柱模板内而影响到墩柱底的混凝土界面尺寸。钢模板运至墩柱旁后，用吊车 分块吊装就位，间隔使用高强螺栓和普通螺栓将相邻模板连接成整体，两节 模板拼缝处贴双面胶条，以防止漏浆。 安装模板时采用翻模安装，采用分段式浇筑，安装垂直度通过在墩柱 四周设置的缆风绳进行调整。在墩柱模板的顶部设置四道缆风绳，下端同打 在地面的地锚固定，揽风绳与地面夹角控制在 45 度左右。校正后缆风绳不 拆除，为保证混凝土浇筑时模板不产生移动，模板禁止与钢管脚手架连接。 模板下缘与找平层间设单面粘结海绵止浆条，并用砂浆将模板底部与承台表 面的缝隙包裹封堵，以防漏浆造成柱底烂根现象。 4.34.3 墩身空心墩模板支设及墩内检查设备预埋件安装墩身空心墩模板支设及墩内检查设备预埋件安装 空心段模板安装就位时，先安装外模，待外模安装完毕，将外保护层 垫好并经自检、监理验收合格后，再支设内芯模。 墩身实体段混凝土浇筑完 毕后，模板暂时不拆除，空心段外模直接安装在实体段外模上，并用高强螺 栓和普通螺栓间隔连接固定。空心段第一节外模安装就位后，通过在模板下 部垫薄钢片来调节其垂直度，待第一节外模调整到位后，再继续安装上部的 精选文档 外模，每两节外模之间垫双面胶条，以防漏浆。外模安装完毕后，在四个方 向拉揽风绳固定，并通过揽风绳来微调模板的垂直度。 外模安装完成后，及 时进入模板内安装垫块，垫块采用外购的马鞍形成品细石混凝土垫块，通过 预埋在其中的扎丝与箍筋绑扎固定，竖、横向间距均为 50cm。 （即每平米 4 个） 。在安装垫块的同时，按照图纸要求的位置、规格、数量将墩内检查设 备的预埋件安装到位，预埋件与墩身钢筋点焊固定。在垫块和预埋件安装完 成后，作业班组、施工员、质量员分别进行自检，自检合格后报监理工程师 验收，验收合格后方可安装内芯模。 内芯模采用定型钢模板或竹胶板，脚手 管两端加天托作支撑。 4.44.4 整体模板拆除整体模板拆除 侧模的拆除，应在混凝土强度达到 2.5Mpa，且保证其表面或棱角不因 拆除模板而受损坏时方可拆除模板。拆模板应注意用力，不要使表面损坏或 发生掉角现象。 松开缆风绳和连接螺栓，用吊车缓缓将每片侧模板吊出，及时清理干 净、整体堆放。拆模时，模板禁止碰撞墩身混凝土。 5. 5.主要管理目标主要管理目标 5.15.1 设计依据设计依据 单位工程一次验收合格率达到 100%，综合工程质量满足全线创优规划 及要求。 5.25.2 安全目标安全目标 确保施工过程中施工安全，杜绝四级及以上重大安全责任事故和人身重 伤责任事故的发生。 5.35.3 文明施工及环境保护目标文明施工及环境保护目标 精选文档 在施工中做到文明施工，科学组织施工，做好施工现场的各项管理工作。 6. 6.模板设计方案模板设计方案 6.16.1 设计依据设计依据 招标文件中关于技术部分的要求： 依据相关施工规范，混凝土浇筑侧压力标准值按 F87kN/m2 设计，砼 浇筑速度不大于 1.5m/h，初凝时间不大于 11h。 6.26.2 设计方案设计方案 实体墩采用一模到顶配套加工，空心墩采用翻模施工。 6.36.3 模板计算模板计算 6.3.1 双曲圆端型实体墩力学验算书 由于正面大平板受力最大，故对其进行力学分析。 已知钢筋混凝土结构墩柱采用尺寸为 HL=2m3.5m 的组合全钢大模 板支撑。钢模板设计用料：面板采用 =6mm 钢板；竖肋采用 10#，间距 S=390mm；横小肋采用-10010；间距 S=250-500；背杠采用 318b#，间距 l=500mm；以上材料均为 Q235。穿墙拉杆采用 25 精轧螺纹钢，间距 L1=1450mm；连接螺栓采用 M20；间距 S=180-250mm，图形如下： 精选文档 6.3.2 混凝土侧压力计算 假定：混凝土温度为 T=20，浇筑速度不大于 2.0m/h, 配合比设计塌落 度100mm，混凝土的重力密度 c=24KN/ m，有混凝土添加剂影响。 凝土初凝时间（t0）计算 t0=200/(T+15)=200/(20+15)=5.71 h 2）混凝土侧压力（F）计算 . vtF c *22 . 0 210 .F=24H 二者取最小值; 其中 c混凝土的重力密度 c=24KN/ m 1外加剂影响修正系数，掺缓凝作用外加剂时取 1.2 2混凝土坍落度影响修正系数，不小于 100mm 时，取 1.15。 H 有效压头，单位 m。 精选文档 .F1=0.2224200/（20+15）1.21.152.01/2 =58.9 KN/ m .F1=24h=24 KN/ m33m=72 KN/ m 取最小值，F=58.9KN/ m 有效压头 H=2.45m 6.3.3 荷载标准值确定 倾倒混凝土时对竖向结构模板产生的水平荷载标准值根据向模板内供料 方法来确定，假定浇注选用泵送混凝土，所以水平荷载标准值选 4 KN/m2。 振捣混凝土时产生的荷载标准值，对水平模板可采用 2 KN/m2，对垂直面板 可采用 4 KN/m2，结合本工程选择振捣混凝土时产生的荷载为 2 KN/m2。 新浇筑混凝土对模板侧面的压力根据以上侧压力计算取 58.9KN/m2。见表 1。 项 次 荷载名称 载荷 （KN/m2） 1 倾倒混凝土时产生的荷载 4 2 振捣混凝土时产生的荷载 2 3 新浇筑混凝土对模板侧面的压力 58.9 表 1 荷载值 6.3.4 荷载组合计算 永久载荷的分项系数，当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制 组合，应取 1.2，所以新浇混凝土侧压力分项系数应取 1.2。可变载荷的分项 系数一般情况下取 1.4，对标准值大于 4 KN/m2 的活载荷应取 1.3。所以本梁 精选文档 的倾倒混凝土时产生的荷载和振捣混凝土时产生的荷载的分项系数都取 1.4。 项 次 载荷名称分项系数 1 倾倒混凝土时产生的荷载 1.4 2 振捣混凝土时产生的荷载 1.4 3 新浇筑混凝土对模板侧面的压力 1.2 表 2 荷载分项系数 6.3.5 荷载设计值 计算荷载设计值时，应采用荷载标准值乘以相应的荷载分项系数求的， 所以得荷载设计值见下表： 项 次 载荷名称 载荷 （KN/m2） 分项 系数 载荷 （KN/m2） 1 倾倒混凝土时产生的荷载 41.45.6 2 振捣混凝土时产生的荷载 21.42.8 3 新浇筑混凝土对模板侧面的 压力 58.91.270.7 总载荷 79.1 表 3 荷载设计值 强度验算时要考虑新浇混凝土侧压力、倾倒混凝土时产生的荷载和振捣 混凝土时产生的荷载，以 70.7+2.8+5.6=79.1KN/ m2 进行强度验算;挠度验算 只考虑新浇混凝土侧压力，所以以 70.7 KN/m2 进行挠度计算。 6.3.5 强度与刚度验算 精选文档 强度验算时仅对超出有效压力范围，处于最不利状态下墩柱最下层平面 大模板进行。 模板设计参数如下表所示： 名称材料间距（mm） 面板 6mm 边肋 -10012、- 150*12 横肋 -10010 250、500 竖肋 10#390 背杠 318b#500 拉杆 25 螺栓 M20180 6.3.6 面板验算 选面板区格中三面固定，一面简支（短边）的最不利受力情况进行验算。 =0.72 。 L L y x 500 360 根据建筑施工计算手册查表，得 K=-0.0722, MX 0 K=-0.0570，K=0.031, K=0.0124，K=0.00208 My 0 MxMywmax (a)强度验算 取 1mm 宽的板条作为计算单元，载荷为：q=0.07911=0.0791N/mm = Kq=-0.07220.07915002 Mx 0 MX 0 Lx 2 =-1427.8Nmm 精选文档 = Kq=-0.05700.07915002 My 0 My 0 Lx 2 =-1127.2Nmm 面板的截面系数 W= = 163=36mm3 h b 3 6 1 6 1 应力为： A=-39.7mm2215N/mm2 满足要求 w maxM 36 1427.8 求跨中弯矩： = Kq=0.0310.07915002=613kN MxMxLx 2 = Kq=0.01240.07915002=245.2kN MyMyLx 2 钢板的泊松比 =0.3，故需换算 =+=613+0.3245.2=686.7kN Mx )( MxMy =+=0.3613+245.2=429.1kN My )( MxMy 应力为 ：Max=31 mm2215N/mm2 满足要求 w maxM 36 1115.8 (a)挠度验算 B0=41.5105Nmm )-12(1 Eh 2 3 )3 . 0-12(1 6102.1 2 35 max= K=0.00208=0.1mm=1 Mmax0 4 B ql 6 4 104.15 4000.0791 500 500 (2)竖肋计算 竖肋间距 390mm，采用 10#支撑在竖向大肋上，荷载 q1=Fh=0.0791390=30.8N/mm， 根据工程力学可查得 10#： 截面系数 W=39.7103mm3， 惯性矩 I=198.3104mm4。 精选文档 强度验算： =95.7N/mm2215N/mm2 满足要求 w maxM mm3 3 3 10 39.7 N/mm100030.80.125 挠度验算： 悬臂部分挠度：=0.53mm 8EI q 4 3 1l 10 198.3 10 2.18 500 0.83 45 4 = 满足要求 L 400 0.53 690 1 500 1 跨中部分挠度：=（5-242） 384EI q 4 3 1l =5-24 10 198.3 10 2.1384 1000 30.8 45 4 ) 1000 500 ( 2 =-0.19mm-=2mm 满足要求 500 1000 (3)横向大肋（背杠）计算 选用 318b#以左右两道穿墙拉杆为支撑点，根据工程力学查得 18b# 截面系数 W=152103mm3， 惯性矩 I=1370104mm4， 所以横向大肋的截面系数 W=304103mm3，惯性矩 I=2740104mm4。 背杠边部荷载：q1=F*l=0.07911000=79.1N/mm 背杠中部荷载：q2=60.2N/mm 2100 q 2 1l 由弯矩分配法、三弯矩方程可得最大弯矩 MMax=23244188N/mm 强度验算： 精选文档 =76.5N/mm2215N/mm2 满足要求 w maxM mm3 3 10 304 mm23244188N/ 挠度验算： 悬臂部分挠度： =0.24mm=1mm 满足要求 8EI q 4 3 1l 500 500 跨中部分挠度：=（5-242） 384EI q 4 1l =5-24 10 1218 10 2.1384 1000 9.17 45 4 ) 1550 300 ( 2 =0.32mm 500 1600 满足要求 以上分别求出面板、竖肋和背杠的挠度，组合的挠度为： 面板与竖肋组合 =0.24+1.35=1.59 mm114.7KN。 满足要求 综上所述可得模板各项设计用料均满足实际施工对模板质量的 最高要求。 6.3.8.空心坡比矩形墩力学验算书 验算依据：此套墩柱模板验算书是参照钢筋混凝土工程施工及验收规 范 （国家标准 GBJ204-1983） 、 建筑施工计算手册 8 模板工程 （第二版） 、 工程力学 、 结构力学 、 混凝土结构 （第二版） 、 钢结构-原理与设计 等 根据分析，外模正面大受力最大，故对其进行力学分析。 已知钢筋混凝土结构墩柱采用尺寸为 HL=42m 的组合全钢大模板支 撑。本验算书以最大钢模 3m2m 进行验算，钢模板设计用料：面板采用 =6mm 钢板；竖肋采用 10#，间距 S=400mm；横小肋采用-10010；间距 精选文档 S=250-500；背杠采用 218b#，间距 l=1000mm,a=500mm；以上材料均为 Q235。穿墙拉杆采用 25 的精轧螺纹钢，间距 L1=900-1100mm；连接螺栓采 用 M20；间距 S=200-250mm，图形如下： 6.3.9.混凝土侧压力计算 假定：混凝土温度为 T=20，浇筑速度不大于 2.0m/h, 配合比设计塌落 度100mm，混凝土的重力密度 c=24KN/ m，有混凝土添加剂影响。 凝土初凝时间（t0）计算 t0=200/(T+15)=200/(20+15)=5.71 h 2）混凝土侧压力（F）计算 . vtF c *22 . 0 210 .F=24H 二者取最小值; 其中 c混凝土的重力密度 c=24KN/ m 精选文档 1外加剂影响修正系数，掺缓凝作用外加剂时取 1.2 2混凝土坍落度影响修正系数，不小于 100mm 时，取 1.15。 H 有效压头，单位 m。 .F1=0.2224200/（20+15）1.21.152.01/2 =58.9 KN/ m .F1=24h=24 KN/ m36m=144 KN/ m 取最小值，F=58.9KN/ m 有效压头 H=2.45m 浇筑混凝土至有效压头处，基本遵循流体静压力的分布规律，由于混凝 土的流动性，达到最大值后，测压力就随即逐渐减小或维持一段稳压高度后 逐渐减小，压力图形对浇筑高度轴呈山形或梯台形分布。当浇筑到有效压头 高度时，侧压力达到最大值，继续浇筑，振捣完毕后，混凝土流动性开始降 低，混凝土自身重量就逐步转由自身支撑，同时侧向压力开始降低。混凝土 初凝，侧压力消失。分层浇筑混凝土，浇上部时，下部的侧向压力也是随下 部混凝土坍落度或流动性降低而降低。如果上、下部分浇筑时间间隔大，下 部已经初凝，则下部的侧压力降到零。 6.3.10.荷载标准值确定 倾倒混凝土时对竖向结构模板产生的水平荷载标准值根据向模板内供料 方法来确定，假定浇注选用泵送混凝土，所以水平荷载标准值选 4 KN/m2。 振捣混凝土时产生的荷载标准值，对水平模板可采用 2 KN/m2，对垂直面板 可采用 4 KN/m2，结合本工程选择振捣混凝土时产生的荷载为 2 KN/m2。 新浇筑混凝土对模板侧面的压力根据以上侧压力计算取 58.9KN/m2。见表 精选文档 1。 项 次 荷载名称 载荷 （KN/m2） 1 倾倒混凝土时产生的荷载 4 2 振捣混凝土时产生的荷载 2 3 新浇筑混凝土对模板侧面的压力 58.9 表 1 荷载值 6.3.11.荷载组合计算 永久载荷的分项系数，当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制 组合，应取 1.2，所以新浇混凝土侧压力分项系数应取 1.2。可变载荷的分项 系数一般情况下取 1.4，对标准值大于 4 KN/m2 的活载荷应取 1.3。所以本墩 柱的倾倒混凝土时产生的荷载和振捣混凝土时产生的荷载的分项系数都取 1.4。 项 次 载荷名称分项系数 1 倾倒混凝土时产生的荷载 1.4 2 振捣混凝土时产生的荷载 1.4 3 新浇筑混凝土对模板侧面的压力 1.2 表 2 荷载分项系数 6.3.12.荷载设计值 1.计算荷载设计值时，应采用荷载标准值乘以相应的荷载分项系数求的， 所以得荷载设计值见下表： 精选文档 项 次 载荷名称 载荷 （KN/m2） 分 项系数 载荷 （KN/m2） 1 倾倒混凝土时产生的荷 载 41.45.6 2 振捣混凝土时产生的荷 载 21.42.8 3 新浇筑混凝土对模板侧 面的压力 58.91.270.1 总载荷 78.5 表 3 荷载设计值 2、风荷载计算 风荷载强度按下式计算： W=K1K2K3W0 W-风荷载强度(Pa)； W0-基本风压值(Pa)， ，8 级风风速 v=17.220.7m/s； K1-风载体形系数，取 K1=0.8； K2-风压高度变化系数，取 K2=1； K3-地形、地理条件系数，取 K3=1； W=K1K2K3W0=0.8267.8=214.2Pa=0.214 KN/ m 桥墩受风面积按桥墩实际轮廓面积计算。 2 0 1 W 1.6 V 22 0 11 W20.7267.8Pa 1.61.6 V 精选文档 强度验算时要考虑新浇混凝土侧压力、倾倒混凝土时产生的荷载和振捣 混凝土时产生的荷载及风荷载，以 70.1+2.8+5.6+0.214=78.7KN/ m进行强度 验算;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力，所以以 70.1 KN/m2 进行挠度计算。 6.3.13 强度与刚度验算 强度验算时仅对超出有效压力范围，处于最不利状态下墩柱最下层平面 大模板进行。 模板设计参数如下表所示： 名称材料 间距 （mm） 面板 6mm 边肋 -150*12、- 10012 横肋 -10010250 竖肋 10#375 背杠 218b# 500、1000 拉杆 25 螺栓 M20200-250 6.3.14 面板验算 选面板区格中三面固定，一面简支（短边）的最不利受力情况进行验算。 =0.8 。 L L y x 500 400 精选文档 根据建筑施工计算手册查表，得 K=-0.0722, MX 0 K=-0.0570，K=0.031, K=0.0124，K=0.000208 My 0 MxMywmax (a)强度验算 取 1mm 宽的板条作为计算单元，载荷为：q=0.07871=0.0891N/mm = Kq=-0.07220.07874002 Mx 0 MX 0 Lx 2 =-909.3Nmm = Kq=-0.05700.07874002 My 0 My 0 Lx 2 =-717.7Nmm 面板的截面系数 W= = 162=6mm h b 3 6 1 6 1 应力为： A=-151.5mm2215N/mm2 满足要求 w maxM 6 909.3 求跨中弯矩： = Kq=0.0310.07874002=390.4kN MxMxLx 2 = Kq=0.01240.07874002=156.1kN MyMyLx 2 钢板的泊松比 =0.3，故需换算 =+=390.4+0.3156.1=437.2kN Mx )( MxMy =+=0.3390.4+156.1=273.3kN My )( MxMy 应力为 ：Max=72.9mm2215N/mm2 满足要 w maxM 6 437.2 求 (a)挠度验算 B0=41.5105Nmm )-12(1 Eh 2 3 )3 . 0-12(1 6102.1 2 35 精选文档 max= K=0.000208=0.11mm=0.8 Mmax0 4 B ql 6 4 104.15 4000.0787 500 400 (2)竖肋计算 竖肋间距 400mm，采用 10#支撑在竖向大肋上，荷载 q1=Fh=0.0787400=31.5N/mm， 根据工程力学可查得 10#： 截面系数 W=39.7103mm3， 惯性矩 I=198.3104mm4。 强度验算： =112.9N/mm2215N/mm2 满足要求 w maxM mm3 3 3 10 39.7 N/mm100031.50.125 挠度验算： 悬臂部分挠度：=0.59mm 8EI q 4 3 1l 10 198.3 10 2.18 500 1.53 45 4 = 满足要求 L 400 0.59 678 1 500 1 跨中部分挠度：=（5-242） 384EI q 4 3 1l =5-24 10 198.3 10 2.1384 1000 31.5 45 4 ) 1000 500 ( 2 =-0.18mm-=2mm 满足要求 500 1000 (3)横向大肋（背杠）计算 选用 218b#以左右两道穿墙拉杆为支撑点，根据工程力学查得 18b# 截面系数 W=117103mm3， 精选文档 惯性矩 I=935104mm4， 所以横向大肋的截面系数 W=234103mm3，惯性矩 I=1870104mm4。 背杠边部荷载：q1=F*l=0.07871000=78.7N/mm 背杠中部荷载：q2=56.2N/mm 2100 q 2 1l 由弯矩分配法、三弯矩方程可得最大弯矩 MMax=23244188N/mm 强度验算： =99.3N/mm2215N/mm2 满足要求 w maxM mm3 3 10 234 mm23244188N/ 挠度验算： 悬臂部分挠度： =0.27mm=1mm 满足要求 8EI q 4 3 1l 500 500 跨中部分挠度：=（5-242） 384EI q 4 1l =5-24 10 1218 10 2.1384 1000 8.77 45 4 ) 1550 300 ( 2 =0.39mm2.8mm 满足要求 以上分别求出面板、竖肋和背杠的挠度，组合的挠度为： 面板与竖肋组合 =0.24+1.35=1.59 mm86.8KN。 满足要求 综上所述可得模板各项设计用料均满足实际施工对模板质量的最 高要求。 6.46.4 墩柱模板质量标准墩柱模板质量标准 设计和质量验收以有关施工验收规范、图纸要求为标准。墩柱模板的质 量标准详下表 1： 表 1 墩柱模板质量验收标准 精选文档 序 号 项目允许偏差(mm)检测量具 1 模板高度 2 钢卷尺 2 模板长度 2 钢卷尺 3 模板宽度0，-1 钢卷尺 4 对角线差 3 钢卷尺 5 板面平整度 2/2000 2m 靠尺、塞尺 6 相邻面板拼缝错台、间隙 1 塞尺、目测 7. 7.安全安全保证措施保证措施 7.17.1 脚手架安全施工措施脚手架安全施工措施 1） 、脚手架搭设前，对施工场地进行硬化处理，并在硬化场地上面铺设 槽钢或者垫板后搭设脚手架。 2） 、当前市场上架体材料质量参差不齐，要想确保超高支撑架体施工的 安全，首先要把好材料进场质量关。材料质量必须符合设计及规范要求。 3） 、立杆轴心受压超高支撑架体方案在实施前，必须计划好立杆的竖向 接头位置以及各段立杆的长度。架体搭设中立杆接高采用对接扣件，以保证 立杆处于轴心受压状态。特别是最顶部的架体立杆，决不可因其长度不合适 而采用十字扣件与横杆扣接的方式来调整架体高度，否则会改变设计意图使 立杆变为偏心受压状态。 4） 、基础与立杆支撑点是典型的铰接点，架体距底部 200纵横向设置 水平扫地杆可有效地控制和减少立杆以铰支座为圆心发生的角位移，是防止 立杆失稳的有效措施。 5） 、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家规范标准特种作业人员安 精选文档 全技术考核管理制度GB5036 考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体 检，合格后方可持证上岗。 6） 、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、