8万吨年轻烃分离装置工艺设计毕业论文.doc

中国石油大学胜利学院本科毕业设计（论文）8万吨年轻烃分离装置工艺设计毕业论文目 录第一章 前言11.1 生产任务情况11.2 产品性能用途及市场需求11.2.1 产品性能用途21.2.2 发展前景21.2.3 轻烃分离装置设计意义3第二章 工艺方案及工艺流程示意图42.1 工艺方案42.2 确定方案是否合适52.2.1 T-101验算62.2.2 T-201验算62.2.3 T-301验算6第三章 物料衡算83.1 T-101物料衡算83.1.1 清晰分割83.1.2 操作条件的确定93.1.3 验证T-101清晰分割是否成立103.1.4 确定最小回流比Rm123.1.5 确定最适宜的回流比123.1.6 确定进料温度133.2 T-201物料衡算133.2.1 清晰分割133.2.2 T-201操作条件确定153.2.3 验证T-201清晰分割是否成立163.2.4 确定最小回流比173.3 T-301的物料衡算183.3.1 清晰分割183.3.2 T-301操作条件193.3.3 验证T-301清晰分割是否成立203.3.4 确定最小回流比213.3.5 确定理论塔板数213.3.6 全塔效率及确定实际板数223.3.7 确定进料温度及压力233.4 各塔操作条件汇总23第四章 能量衡算254.1 T-101能量衡算254.1.1 冷凝器热负荷254.1.2 再沸器热负荷264.1.3 计算传热剂用量274.2 T-201能量衡算274.2.1 冷凝器热负荷284.2.2 再沸器热负荷284.2.3 计算传热剂用量294.3 T-301能量衡算304.3.1 冷凝器热负荷304.3.2 再沸器热负荷314.3.3 计算传热剂用量31第五章 设备工艺计算及选型345.1 精馏塔的设计与选型345.1.1 T-101的设计与选型345.1.2 T-201的设计与选型405.1.3 T-301的选型与设计455.1.4 塔体的初步设计605.2 换热器的计算及选型625.2.1 T-101换热器的计算及选型635.2.2 T-201换热器的计算及选型645.2.3 T-301换热器的计算及选型65第六章 原材料、动力消耗定额及消耗量676.1 原材料676.2 动力消耗676.2.1 冷却水及蒸汽用量67第七章 小结687.1 设计陈述687.2 体会和收获68参考文献69致谢70中国石油大学胜利学院本科毕业设计（论文）第一章 前言1.1 生产任务情况 轻烃为原料，列原料组成如下表1-1：表1-1 原料组成序号原料组分 摩尔分数/mol%1丙烷1.482异丁烷2.413正丁烷14.14异戊烷36.85正戊烷42.66环戊烷1.477异己烷1.14合 计100产品及规格：液化气：C5及C5+组分含量3.5%；正戊烷发泡剂：iC50+nC50纯度97%(m%)；nC50纯度8085%(m%)；C4及更轻组分1.0%（m%）；比nC50更重组分1.0%（m%）；公用工程：排水、供电、供热、冷冻以及采暖通风等。设计生产能力：8万吨/年。年开工周期：8000小时/年。采用的生产方式：3塔顺序精馏。1.2 产品性能用途及市场需求轻烃主要来自石油炼厂的塔顶油、催化重整油或是溶剂油厂的直馏馏分。液化石油气的主要成份是C3、C4，常温常压下呈气态，叫气态轻烃。C5-C6的烃在常温常压下是液态，叫液态轻烃。液态轻烃中最轻的部分是C5、C6，饱和的C5、C6是鼓泡制气的最好原料。液化气、天然气、汽油，都是由碳氢两种元素组成，这种由碳氢两种元素组成的物质统称为轻烃。 油气田开采过程中的伴生副产品，C4 C10的液态烃类混合物。对其叫法各地不同，有称轻质油、轻油、也有称轻石脑油、轻汽油。石化厂生产的副产品“拔头油”是以戊烷为主的液态烃类混合物。炼油厂生产的碳五是以戊烷为主的液态烃类混合物。 1.2.1 产品性能用途 液化气产品：高压或低温液化的石油气，是由丙烷、正丁烷、异丁烷及少量的乙烷、不饱和烃等组成；具有污染少、发热量高、压力稳定、储存设备简单、供应方式灵活等特点。产品用途：炼油厂在进行原油催化裂解与热裂解时所得到的副产品；主要用作石油化工原料，用于烃类裂解制乙烯或蒸气转化制合成气，可作为工业、民用、内燃机燃料。异戊烷：纯品为无色透明的易挥发液体，具有令人愉快的芳香气味，不溶于水，可混溶于乙醇、乙醚等多数有机溶剂；极易燃，其蒸气与空气可形成爆炸性混合物，且对人体具有麻醉及轻度的刺激作用。产品用途：可以作聚乙烯生产中催化剂的溶剂、可发性聚苯乙烯的发泡剂、聚氨酯泡沫体系的发泡剂、脱沥青溶剂等；其辛烷值高，可用于汽车、飞机燃料。 正戊烷：无色液体，具有微弱的薄荷香味；微溶于水，极易燃，其蒸气与空气可形成爆炸性混合物；属于低毒类，高浓度可引起眼与呼吸道粘膜轻度刺激症状和麻醉状态，甚至意识丧失，慢性作用为眼和呼吸道的轻度刺激。产品用途：在三氯化铝存在下，经异构化可制备异戊烷；也用作萃取溶剂，聚苯乙烯理想的发泡剂，液态空气机的润滑剂；用于低温温度计，制人造冰，麻醉剂，以及合成戊醇等。 1.2.2 发展前景戊烷混合烃在我国的储量与液化石油气产量相当，我们日常生活中所使用的液化气、柴油、汽油等都是二次能源，若能直接利用轻烃分离产品代替他们，既减少了能源在生产过程中的流失，又有利于优化我国能源结构，提高能源利用效率1。同时能对我国的能源市场作出了一个补充，不论从经济效益还是从国家能源战略意义上，都有十分重大的作用。查阅文献资料可知，我国的油田和炼厂的轻石脑油资源丰富，利用一个“碳五轻石脑油综合利用技术”，就可以将比较廉价的原料生产较高附加值的产品，不但使得石油资源得到合理利用，避免能源浪费，又能对企业的经济效益带来提高。由于戊烷燃料可以罐装形式供用户使用，也可通过建立戊烷燃气供应站。使得它具有建站灵活，占地少，储运安全便捷，价格适宜等优势，完全可以取代现在居民使用的煤气等。在天然气、液化气日渐减少，传统能源无法满足经济生活增长需求的情况下，戊烷燃料将会是理想燃料。从中可以看出，研究轻烃分离，其潜力是巨大的。 1.2.3 轻烃分离装置设计意义 目前，世界上大部分国家，包括中国所使用的清洁燃料还是以天然气、液化石油气及柴油为主。而天然气、液化石油气不仅是一种能源，还是非常宝贵的化工原料，深加工后的附加价值比直接作为能源来利用要高，如果将其作为普通燃料烧掉，那将是大大的损失，也是对有限资源的浪费。在当今世界，能源日渐匮乏，作为发展中国家的我们，更应该积极探索研发，改善现有的能源结构与布局，依靠科学技术，努力开发可替代能源。不仅有利于提高城市现代化，发展经济，还能减少环境污染，改善我们的生存环境，使我们赖以生存的家园更加美丽。轻烃作为替代燃料，完全可以解决我国乃至世界范围内的石油资源短缺问题。研究轻烃分离装置，可以缓解石油供需矛盾，还能加快国家能源结构调整，促进能源结构优化，作为提出可持续发展口号的国家，研究轻烃分离装置是实现可持续发展的有效措施。21世纪，清洁能源是人类所追求的，作为经济快速发展的中国，对洁净能源需求也将日益加大，这将为轻烃的应用提供广阔的市场，其间蕴藏着巨大的价值，是值得我们去研究开发的。71中国石油大学胜利学院本科毕业设计（论文）第二章 工艺方案及工艺流程示意图2.1 工艺方案表2-1 原料组成序号原料组分摩尔分数/mol%质量分数/kg%分子量1丙烷1.480.93844.0972异丁烷2.412.01458.1243正丁烷14.111.78358.1244异戊烷36.838.17672.1515正戊烷42.644.19372.1516环戊烷1.471.48270.1357异己烷1.141.41286.178 （1）根据以下原则，来选择最佳方案： a.分离回收率要求高的组分放在塔序的最后。 b.按相对挥发度递减的顺序逐个从塔顶分离出各组分。 c.最难分离的放在塔序的最后。 d.应使各个塔的馏出液的摩尔分数与釜液的摩尔分数尽量接近。e.进料中含量高的组分尽量提前分出。（2）生产方案的确定实现轻烃多组分混合物分离根据各组分相对挥发度和物性（沸点）不同。各组分沸点的沸点相差大且温度差范围较宽，可以用精馏方法分离各组分。根据工艺要求，将原料分为：A. 丙烷，B.异丁烷，C.正丁烷，D. 异戊烷，E. 正戊烷，F. 环戊烷，G.异己烷。选择方案如下：需要三个塔ABC|DEFGABCDCD|EFGCDECDDEFEFGDE|FG图2-1 分离方案优点：此方案中馏出物中的组分数目较少，则气相的流率较小，减少了再沸器、冷凝器的热负荷，进料中的液化气成分优先分出，减少了后续塔的流率及再沸器的负荷。同时原料中异丁烷、正丁烷的沸点低于常温，该方案首先将这两种组分分离出来，提高了相应塔冷凝器温度或者降低了操作压力，减少了低温或者高压塔的数量。缺点：A、B、C、D四组份相对挥发度较近，且放在第一个塔分离，增加了板间汽相流率，造成了塔直径增加，设备费用增加。2.2 确定方案是否合适装置总进料为8万吨/年，每年按8000小时计算，则进料量为10000kg/h。各组分原始数据如下表2-2：表2-2 原料各组分性质及原始数据汇总组分分子量质量分率%质量流率kgh-1摩尔流率kmolh-1摩尔分率%丙烷44.0970.9493.82.131.48异丁烷58.1242.01201.43.472.41正丁烷58.12411.781178.320.2714.1异戊烷72.15138.183817.652.9136.8正戊烷72.15144.194419.362.2544.6环戊烷70.1351.48148.22.111.47异己烷86.1781.41141.41.641.14总计-10010000144.78100假设生产总进料为100 kmolh-1，并进行清晰分割。 2.2.1 T-101验算 T-101取轻关键组分为正丁烷，重关键组分为异戊烷。假设回收率分别为99%，99%，则估算物料平衡如下表2-3：表2-3 T-101物料平衡计算表组分丙烷异丁烷正丁烷异戊烷正戊烷环戊烷异己烷合计进料/kmolh-12.133.4720.2752.9162.252.111.64144.78塔顶/kmolh-12.133.4720.070.53-26.2塔底/kmolh-1-0.2052.3862.252.111.64118.58液化气C5及C5+组分含量=0.341/21.984100%=1.55%3.5% 合格，比nC4更轻组分纯度=2.13/26.2100%=0.8%97% 合理。 2.2.3 T-301验算 T-301取轻关键组分为正戊烷，重关键组分为环戊烷，回收率为99%和99%。物料平衡计算如下表2-5： 表2-5 T-301物料平衡表组分异戊烷正戊烷环戊烷异己烷合计进料/kmolh-10.2052.3861.630.02114.23塔顶/kmolh-10.2051.860.62-52.68塔釜/kmolh-1-0.5260.010.0261.55正戊烷：n C50纯度=D/D100%=84.54%（在8085%范围内），合理；比n C50更重组分纯度=0.02/61.55100%=0.03%1%，合理。由以上分析假设回收率成立，所以分离方案合适。第三章 物料衡算简捷计算主要步骤： 一、假设满足清晰分割，进行初步物料衡算二、确定塔的操作压力及温度三、确定Rm、Nm四、校核物平五、确定R、N六、确定进料位置七、板式塔还需计算全塔效率及实际板数装置总进料量为8万吨/年，每年按开工8000小时计算，则进料量为10000g/h 。各组分原始数据表如下表3-1：表3-1 原料物性表组分分子量质量分率%质量流率kgh-1摩尔流率kmolh-1摩尔分率%丙烷44.0970.9493.82.131.48异丁烷58.1242.01201.43.472.41正丁烷58.12411.781178.320.2714.1异戊烷72.15138.183817.652.9136.8正戊烷72.15144.194419.362.2544.6环戊烷70.1351.48148.22.111.47异己烷86.1781.41141.41.641.14总计-10010000144.781003.1 T-101物料衡算 3.1.1 清晰分割取重关键组分为异戊烷，轻关键组分为正丁烷，回收率分别为99、99%。假设清晰分割作物料衡算。得如下表3-2：表3-2 T-101清晰分割物料衡算表组分丙烷异丁烷正丁烷异戊烷正戊烷环戊烷异己烷合计进料质量流率kgh-193.8201.41178.33817.64419.3148.2141.410000质量分率m%0.942.0111.7838.1844.191.481.41100摩尔流率kmolh-12.133.4720.2752.9162.252.111.64144.28摩尔分率mol%1.482.4114.136.844.61.471.14100塔顶馏出液质量分率kgh-193.8201.41154.7376.35-1526.28质量分率m%6.1513.2075.655.00-100摩尔流率kmolh-12.133.4719.861.06-26.52摩尔分率mol%8.0313.0974.893.99-100塔釜液质量流率kgh-1-235.663741.254419.3148.2141.48685.81质量分率 m%-2.7143.0750.881.701.63100摩尔流率kmolh-1-0.4151.8562.252.111.64118.26摩尔分率mol%-0.3543.7152.641.781.39100 3.1.2 操作条件的确定 3.1.2.1 回流罐压力Pb 的确定假设回流罐的温度为40oC，由石油化工基础数据手册2得回流罐压力如下表：表3-3 回流罐压力组分丙烷异丁烷正丁烷异戊烷合计xi/mol%8.0313.0974.893.99100Pi(40 oC)15.306.154.341.76- 由上表得，回流罐压力：Pb=Psxi=5.36tm (3-1) 塔顶压力：PDL=0.1atm 则PD=5.46atm PFL=0.07atm 则PF=5.53atm PWF=0.09atm 则PW=5.62atm 3.1.2.2 塔顶压力及温度的确定初始设PD=5.46atm由露点方程yi/Ki=1确定塔顶温度。假设一系列温度，查石油化工基础数据手册试差得下表3-4：表3-4 塔顶温度试差表组分丙烷异丁烷正丁烷异戊烷yi/Kiyi/mol%2.250.960.720.311.23Pi(55oC)2.611.180.880.421.0009Pi(56 oC)2.641.20.920.430.9630 由上表得，塔顶温度为55 oC。 3.1.2.3 塔底温度确定 初始设PW=5.62atm由泡点方程Kixi =1即Pixi/PW=1确定塔底温度TW。查石油化工基础数据手册得如下表3-5： 表3-5 塔底温度试差表组分正丁烷异戊烷正戊烷环戊烷异己烷Pixi/PWxi/mol%0.00200.13300.51940.03100.0145-Pi (105oC)2.091.100.920.690.530.9873Pi (106 oC)2.171.120.930.700.550.9999 由上表数据内插，可得TW=106 oC。所以塔底温度为106oC。 3.1.3 验证T-101清晰分割是否成立以重关键组分异戊烷为基准，i= PSi/PHS ，PSi由石化数据手册查，得下表3-6：表3-6 各组分相对挥发度数据表组分丙烷异丁烷正丁烷异戊烷正戊烷环戊烷异己烷塔顶(55 oC)D6.24132.80952.09521.0000.76190.50710.3524塔底(106oC)W4.30492.34081.94621.0000.83410.63070.4892平均值平均5.17222.56452.01931.0000.79720.56550.4152 对轻关键组分正丁烷，由上表知： 平均=2.280 （3-3） 由Fensk公式： Nm= （3-4）（上式中Nm包括再沸器）由Fensk公式计算最小理论板数：Nm=13.08下面验证T-101清晰分割是否成立：以计算釜液中丙烷的摩尔分率为例：W=1.7110-7 kmol/h （3-5）=2.010-910-4同理可得异丁烷在塔釜的摩尔分数和含量以及正丁烷、环戊烷、异己烷在塔顶馏出液的摩尔量以及含量。如下表3-7： 表3-7 馏出液的含量组分异丁烷正戊烷环戊烷异己烷di，wi / kmolh-11.6210-59.6210-46.4310-71.2710-7xi 1.6810-52.9910-42.3510-72.48109比较10-310-310-310-3由以上表知清晰分割成立。综上，塔顶温度为55 oC，塔底温度为106 oC。 3.1.4 确定最小回流比Rm 计算最小回流比 由Underwood公式： （3-6） 取饱和进料q1，试差得表3-8： 表3-8 T-101试差求最小回流比组份丙烷异丁烷正丁烷异戊烷正戊烷环戊烷异己烷合计xi/mol%3.4242.852815.52234.12340.5242.4201.1351.00i6.9763.0572.2801.000.7920.5370.382- 由上表数据可得，当=1.76时，式(3-6)为-0.000725，故试差得=1.7042，代入，得Rm=3.1843。3.1.5 确定最适宜的回流比应用吉利兰图求解适宜的回流比，由化工原理课程设计371页吉利兰图读取Y和X值。知Nm=13.08，Rm=3.1843。具体数据见下表3-9：表3-9 T-101实际回流比及理论板数数据表R/Rm1.11.21.31.41.51.6R2.6122.8503.0883.3253.5633.800X0.0660.1230.1740.2190.2600.297Y0.560.500.460.440.410.38N26.6223.3021.5020.6319.6018.60N（R+1）96.1689.7087.8889.2289.4389.28 表中X=，Y=。 以R/Rm为x轴，N（R+1）为y轴作图如图3-1：图3-1 T-101最小回流比示意图由上图知R/Rm=1.3， 从而可得R=4.1396，N=25.92。 3.1.6 确定进料温度 由泡点方程即PSi xi =PF进行试差，由石油化工基础数据手册查得数据，试差过程见下表3-10（PF=5.53atm）。表3-10 塔底温度试差表组分丙烷异丁烷正丁烷异戊烷正戊烷环戊烷异己烷Pi xixi /mol%3.4242.85215.22234.12340.5242.4201.135-Ki(80 oC)3.91.971.550.730.650.4120.280.9560Ki(82 oC)4.02.4810620.750.670.4350.291.0004 由上表数据内插，可得TF=82 oC。3.2 T-201物料衡算 3.2.1 清晰分割 T-201取重关键组分为正戊烷，轻关键组分为异戊烷，回收率分别为98%，97%。列清晰分割料衡算表3-11：表3-11 T-201清晰分割物衡表组分正丁烷异戊烷正戊烷环戊烷异己烷合计进料质量流率 kgh-10.5115452.9856679.972755.645144.30411233.4191质量分率m%0.041536.726055.12914.51153.5920100摩尔流率 kmolh-10.00886.27839.42430.79340.514111.0236摩尔分率mol%0.051736.8855.36024.66063.0199100塔顶馏出液质量流率 kgh-10.5115452.9856676.57280.2782-1130.3481质量分率m%0.045340.074959.85530.0246-100摩尔流 kmolh-10.00886.27869.37720.0040-15.6683摩尔分率mol%0.056240.070159.84820.0255-100塔釜液质量流率 kgh-1-3.399955.366944.3041103.0709质量分率m%-3.298653.717342.9841100摩尔流率 kmolh-1-0.04710.78940.51411.3506摩尔分率mol%-3.487358.448138.06461003.2.2 T-201操作条件确定 3.2.2.1 确定回流罐的压力水做冷却剂，因塔顶出料，故取回流罐温度为40 oC，塔顶采用全凝器，查石油化工基础数据手册，可得一系列PSi。如下表3-12：表3-12 T-201回流罐压力试差表组分正丁烷异戊烷正戊烷xi/mol%0.46197.1382.401PSi /atm3.7521.4931.143 由上表数据得Pb =Psixi=1.00atm。 3.2.2.2 塔内其他压力估算及确定选取填料塔取管线阻力为0.1atm，则： PD=1.00+0.15=1.15atmPFD=0.15atm，则PF=1.30atmPWF=0.10atm，则PW=1.40atm3.2.2.3 塔顶温度的确定PD=1.15atm，应用露点方程yi/Pi=1/PD，又1/PD=0.556，计算塔顶温度TD。假设一系列温度得下表3-13：表3-13 塔顶温度基本数据组分正丁烷异戊烷正戊烷yi/Piyi/mol%0.46197.1382.401-PSi(35 oC)3.7521.4931.1430.673PSi(36oC)4.9182.0291.5740.495PSi(36.9 oC)4.4401.8091.3970.555 由上表数据内插，得TD=36.9 oC，即塔顶温度为36.9oC。 3.2.2.4 进料温度的确定 由泡点方程即Pixi=PF进行试差，试差过程见下表3-14（PF=1.30atm）。表3-14 确定进料温度组分正丁烷异戊烷正戊烷环戊烷异己烷Pixixi/mol%0.19943.30151.9433.1021.455-PSi(45 oC)6.3362.6992.1141.4050.9912.337PSi(40 oC)4.9182.0291.5741.0240.7131.748由上表数据内插，可得TF=43 oC，所以进料温度为43oC。 3.2.2.5 塔底温度的确定 PW=1.40atm，应用泡点方程Pixi=PW=1.40atm进行试差得下表3-15：表3-15 塔底温度基本数据组分异戊烷正戊烷环戊烷异己烷Pixixi/mol%2.28889.6825.4662.564-PSi(60oC)2.6992.1141.4050.9912.059PSi(65 oC)2.0291.5741.0240.7131.532 由上表数据内差，得TW=62.9 oC，即塔底温度为62.9 oC。 3.2.3 验证T-201清晰分割是否成立以重关键组分正戊烷为基准，i=PSi/PHS。；列相对挥发度数据如下表3-16：表3-16 T-201相对挥发度数据表组分正丁烷异戊烷正戊烷环戊烷异己烷塔顶i （36.9oC）5.23572.06371.573410.6148塔底i（62.9 oC）7.56353.25451.495510.7089平均6.29292.59161.534010.4358对轻关键组分异戊烷,由上表知: 平均=1.538 由Fensk公式：Nm=24.73 由公式（3-4）可得Nm=24.73。为验证T-201清晰分割是否成立，以计算釜液中正丁烷的清晰分割为例：公式（3-5）可得 W=0.7310-7kmol/h=5.410-810-4所以清晰分割成立，故塔顶产品合格。 3.2.4 确定最小回流比计算最小回流比由Underwood公式(3-6)，取饱和进料q1。试差得下表3-17：表3-17 试差表组分正丁烷异戊烷正戊烷环戊烷异己烷合计进料0.051736.8855.364.663.02100i4.84701.98941.540310.6942- 由上表数据可知：当=1.14时，代入得Rm=7.185。列确定适宜回流比及理论塔板数如下表3-18：表3-18 确定适宜回流比及理论塔板数R/Rm1.11.31.41.51.61.7R8.0239.48210.21210.94111.67012.400X0.0810.2090.2600.3050.3450.381Y0.580.440.380.340.300.27N68.5551.1646.1143.2640.7339.01N（R+1）618.53536.26516.98516.56516.05522.73 以R/Rm为x轴，N（R+1）为y轴作图3-2：图3-2 T-201最小回流比示意图由图取R/Rm=1.6，得R=10.7775，N=44.0845。3.3 T-301的物料衡算 3.3.1 清晰分割取重关键组分为环戊烷，轻关键组分为正戊烷，回收率分别为99%和98%。列清晰分割物料衡算表3-19：表3-19 T-301清晰分割物料衡算表组分异戊烷正戊烷环戊烷异己烷合计进料质量流率kgh-187.483644.06210.35118.573964.44质量分率m%2.28189.3095.3023.048100摩尔流率kmolh-11.34447.812.845 1.40456.884摩尔分率mol%2.28889.6825.4662.564100 续表3-19组分异戊烷正戊烷环戊烷异己烷合计塔顶馏出液质量流率kgh-187.483473.182.10-35485.68质量分率m%2.53697.4060.058-100摩尔流率kmolh-11.25348.1380.035-49.426摩尔分率mol%2.53597.4040.061-100塔釜液质量流率kgh-1-70.88207.88120.99399.75质量分率m%-17.73152.00330.266100摩尔流率kmolh-1-0.9872.6741.2895.350摩尔分率mol%-18.35555.40226.243100 3.3.2 T-301操作条件3.3.2.1 回流罐压力水做冷却剂，因塔顶出料，故取回流罐温度为45 oC，由泡点方程即Pixi=PF进行试差，查石油化工基础数据手册得一系列PSi，得下表：表3-20 回流罐温度表组分异戊烷正戊烷环戊烷xi/mol%2.35496.2570.064PSi/atm1.4841.1340.721 由上表可得Pb =Psixi =1.17atm。3.3.2.2 塔内其他压力的估算及温度的确定选取板式塔： PD=Pb+P=1.17+0.15=1.32atmPW=PD+NPP单=1.1 2+453.5/760=1