深圳御景兰庭建筑工程外脚手架及卸料平台施工方案.doc

深圳御景兰庭建筑工程外脚手架及卸料平台施工方案1 工程概况1.1 建筑参数深圳御景兰庭建筑工程建设地点位于罗湖区莲塘仙桐路，本工程属于框架结构；地上20层；地下2层；建筑高度：64.8m；标准层层高：3m ；总建筑面积：14276.98平方米；总工期：600天。本工程由深圳市集团股份有限公司投资建设，深圳市同济人建筑设计有限公司设计，深圳市工勘岩土工程有限公司地质勘察，深圳市恒浩建工程项目管理有限公司监理，施工单位深圳市建宏达建设实业有限公司；项目经理，技术负责人。本工程东侧紧邻保障性住房北地块；南侧紧邻保障房施工单位板房；西侧紧邻御景小区,本工程的基础形式:筏板基础、独立基础，主体结构形式为：钢筋砼框剪结构。本工程为单栋高层塔式住宅楼，建筑总高度约64.80米，地下2层，地上20层，总建筑面积14276.98，建筑基层面积605.85，标准层建筑面积为462.51。0.000相当于绝对标高77.8米。具体建筑参数如下:总建筑面积（）000以下建筑面积（）000以上建筑面积（）建筑层数建筑总高度（m）14276.98地下室两层，每层2329.73，共：4659.46地上20层，9617.52，12层建筑基层面积605.85，3层20层标准层建筑面积：462.51地下2层，地上20层，地下二层4.0m，地下一层5.3m，一层5.4m,二层5.4m，3层20层为标准层：3.m，总高度：64.8m1.2 搭设方案本脚手架设计供框架结构施工时的安全围护和外墙装饰工程使用。1、落地架搭设：地下室周边及主楼主体以下（含2层）采用落地式双排全封闭扣件式钢管脚手架。最高搭设高度为10.8m，立杆纵距1.5m，立杆横距1.05m，立杆步距1.8m。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。连墙件采用双扣件与建筑物结构连接，且连墙件应贯穿脚手架的内外立杆。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。主楼干挂石及玻璃幕墙部分的外架内立杆距墙400mm，主楼外架内立杆距墙250mm，有凸阳台处内立杆距墙1100mm。纵向或横向水平杆与立杆连接时采用单扣件。该段脚手架步数：10.8/1.86步，取6步。2、悬挑架搭设：主楼主体2层以上（自3层开始）采用悬挑式双排全封闭扣件式钢管脚手架。对于主楼，分2次悬挑：第一次在2层楼悬挑，第二次在12层进行悬挑；每次悬挑采用钢丝绳卸载，每四层或五层进行一次卸载（具体卸载点所在层数见下面表格）；卸载方式用直径15.5mm的钢丝绳斜拉在建筑物外墙上，吊环的直径为圆钢20mm，卸载点在每根立杆与大小横杆的连结处。最大悬挑高度30m。脚手架立杆纵距1.5m，立杆横距1.05m，步距1.8m，该段步数为30/1.816.67步，取17步计算。外架内立杆距墙250mm，有凸阳台处内立杆距墙250mm。纵向或横向水平杆与立杆连接时采用单扣件。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.5米。连墙件采用双扣件与建筑物结构连接，且连墙件应贯穿脚手架的内外立杆。采用I16工字钢悬挑，工字钢锚固长度2.0m，悬挑长度1.45m。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设16层。 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离3倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.82，安全系数K=6.0，上吊点与下吊点距离3.0m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.45米，建筑物内锚固段长度2.0米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.35m。拉杆采用619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。所需要的钢丝拉绳的吊环采用20圆钢。水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环最小直径为20mm，水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧35d以上锚固长度。悬挑工字钢反拉钢丝绳和中途增加的卸荷钢丝绳，所设置时钢丝绳和工字钢以及立杆要保持在一个垂直平面内，并用花篮螺栓调节钢丝绳的张紧度，使钢丝绳受力保持一致，花篮螺栓的强度不低于钢丝绳的强度。在设置第二道悬挑工字钢时，第一次悬挑脚手架必须超过施工层2步架，以保证施工安全。3、所有脚手架外挂密目安全网和挡脚板。4、对于悬挑架在墙体转角、阳台、采光井等特殊部位的布置方式，必须将布置方式提前告知项目部和甲方、监理单位专业工程师，根据规范要求和实际施工经验进行搭设。5、无论是落地架和悬挑架，每层都必须设置连墙件，故每层都必须提前设置预埋件。对于各栋层数、相应的脚手架搭设方式、悬挑架部位、卸荷点所在层数，见下面表格。6、根据现场施工情况，为了及时完成地下室回填，在地下室外墙做完防水后，对地下室脚手架进行拆除，本工程脚手架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。施工荷载按结构荷载考虑，要求二层同时作业。（装修不超过三层同时作业）。具体卸载点及所在层数如下：楼号层数搭设方式悬挑层部位卸荷点所在层数地下室周边2层落地架无无主楼3层以上悬挑架3层、12层8层、16层631.3 方案编制依据外架及卸料平台专项施工方案编制依据主要为：1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20112 危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则粤建质（2011）13号文；3 建筑结构荷载规范 GB50009-20014 建筑施工安全检查标准 JGJ59-20115 混凝土结构设计规范 GB50010-20026 钢结构设计规范 GB50017-20037 直缝电焊钢管 GB/T 137938 低压流体输送用焊接钢管 GB/T 30929 碳素结构钢 GB/T 70010 钢管脚手架扣件 GB1583111 碳素结构钢 GB/T70012 木结构设计规范 CBJ 513 深圳经济特区建设工程施工安全条例14 地质勘察报告15 运发御景兰庭建筑工程的施工图纸16 广东省、深圳市的有关施工质量、安全、治安、环境保护等具体规定与标准。2 材料选用及搭设方法针对本工程的特点及施工要求，为满足主体施工，由普通规格48.33.6钢管搭设。钢管采用外径48.3mm、壁厚3.6mm的符合国家标准普通碳素钢技术条件的钢管。扣件要符合可锻铸分类技术条件的规定，脚手板采用竹脚手板及钢筋笆板。悬挑架底部采用 I16工字钢，钢材为Q235钢（3号钢）。外踢脚板采用2cm厚2030cm宽的木板，外刷红白相间防腐油漆，安全网采用符合安全规范的密目式安全网。2.1 材料选择2.1.1、主立杆、大横杆、小横杆、栏杆、剪刀撑等脚手架钢管均采用48.33.6mm钢管。2.1.2、钢管连接扣件采用可锻铸造扣件；2.1.3、外挂密目安全网，脚手架隔板选用钢笆脚手扳，每隔3层满铺。2.1.4、施工用脚手板采用钢笆脚手板，分项工程施工前满铺，挡脚板采用冲压钢脚手板。2.1.5、卸荷选用d=15.5mm钢丝绳和M16调节螺栓。2.1.6、钢管悬挑架采用I16工字钢悬挑，外挑1.50m，焊100mm25短钢筋固定立杆；内锚固长2.0m，采用U型20圆钢焊接固定。2.1.7、钢丝绳15.5（用于工字钢斜拉）,15.5钢丝绳（用于分段卸荷）。2.2 材料要求2.2.1、所有材料在使用前必须经严格检验，不合格的材料不得使用。2.2.2、钢管的材质、力学性能应符合要求，钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。2.2.3、扣件不能有裂纹、气孔疏松、砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不应小于5mm。2.2.4、钢管、扣件在使用前必须进行除锈和防锈处理。2.3 脚手架的组成及搭设方法脚手架的组成包括：立柱、纵向水平杆、横向水平杆、脚手板、剪刀撑、横向支撑、连墙杆、纵向扫地杆、横向扫地杆、栏杆扶手、挡脚板、钢丝绳千斤、预留孔、钢丝绳、预埋件、卸载钢管等，详见附图。2.3.1 脚手架布置和搭设流程摆放扫地杆逐根竖立杆，与扫地杆扣紧装扫地小横杆，并与立杆或扫地杆扣紧安装第一步大横杆并与各立杆扣紧安装第一步小横杆安装第二步大横杆安装第二步小横杆搭设临时斜撑竿安装第三、四步大横杆和小横杆安装连墙杆接立杆加设剪力撑铺脚手板、挂安全网检查、验收 搭设流程图2.3.2 结构、构造措施及相应平面、剖面图本工程采用落地式和悬挑式两种脚手架，具体部位见搭设方案1.2条。该部位脚手架立杆纵距1.5m，立杆横距1.05m，步距1.8m，内立杆距墙250mm，有凸阳台处内立杆距墙250mm。悬挑式脚手架部分，采用I16工字钢悬挑，工字钢锚固长度2.0m，工字钢悬挑长度1.45m，建筑物内侧在框架梁内预埋20U型钢筋固定。1、脚手架设置：采用48.3*3.6双排钢管脚手架，立杆纵距（跨距）为1.5m，立杆横距为1.05m；立杆步距1.8m。2、剪刀撑：（1）每道剪刀撑宽度不应小于4跨且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表确定。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角 455060剪刀撑跨越立杆的最多根数 n765（2）剪刀撑的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。（3）外侧立面必须整个长度和高度上连续设置剪刀撑。本工程脚手架搭设示意图如下。3、横向斜撑：脚手架转角必设，中间 9m（6跨）分布设置，垂直方向成之字形连续设置至顶层。4、脚手架卸荷选用D=15.5mm钢丝绳和M16调节螺栓，示意图如下。5、落地式脚手架的立杆大部分直接坐落在基础底板上，能够满足地基承载力的要求。对于立杆基础为天然地基土的，必须对地基分层夯实，密实度经过检查验收合格后，再浇灌100厚C15混凝土垫层，并设置好排水沟，满足地基承载力和排水的要求。立杆底部应设置垫板，确保不发生不均匀沉降。2.3.3 搭设顺序及方法1、搭设顺序及方法：1）地上部分脚手架为悬挑式脚手架，直接挑在结构板上；内立杆用25钢筋焊接支座；立杆底部0.2m处设置一道扫地杆。地下室部分外立杆落在C15混凝土垫层上。2）地上部分双排钢管脚手架搭设时，立杆纵向间距（跨距）为1.5m，横向间距为1.05m。大横杆步距为1.8m，小横杆横向间距为1.05m，内立杆距离建筑物外皮为0.25m。2、立杆：、立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏，最大垂直偏差不大于60mm；、立杆的搭接长度不应小于1米，不少于两个回转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。、立杆的对接接头应交错布置，相邻立杆接头不应设在同步同跨内，立杆接头在高度方面错开的距离不应小于500mm。、立杆顶端应高出建筑物檐口上皮1.5m.。、立杆的垂直度偏差，应按架高的1/400进行控制。3、大横杆：、上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻的立杆距离不大于纵距的三分之一，大横杆的水平偏差不大于20mm，同跨内两根纵向水平杆高差不大于10mm。、相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧，以减小立杆偏心受载情况。、大横杆纵向水平杆采用直角扣件与立杆扣紧，不得隔步设置或遗漏。、大横杆一般宜用对接扣件连接也可采用搭接。对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并避免设在大横杆跨中，搭接接头长度应不小于1m，并应等距设置2个回转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不小于100mm.、大横杆的长度一般不宜小于3跨，相邻步架的大横杆应错开布置在立杆里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。、同一排在横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，且不大于5cm。4、小横杆：、在每一主节点处贴近立杆位置设置一根小横杆，搭在大横杆上，并用直角扣件扣紧。、在相邻立杆之间加设1根或2根小横杆，不得拆除贴近立杆的小横杆。、贴近大横杆与剪刀撑交角处设置一根小横杆搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，同时用旋转扣件将小横杆与剪刀撑扣紧。5、剪刀撑：、脚手架剪刀撑在外侧立面整个长度和高度连续设置（详见脚手架图）。、剪刀撑斜杆接长采用不少于2个旋转扣件固定搭接，搭接长度不小于1 m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。、剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。、剪刀撑的搭设是将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部位上，以免两根斜杆相交时把钢管别弯。、剪刀撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。6、连墙件：、连墙杆2步3跨设置（竖向间距3.0m，水平间距6.0m）与结构刚性连接，连墙杆设置在框架梁或楼板附近等具有较好抗水平力作用的结构部位。、从底层第一步纵向水平杆处开始设置，连墙杆应于墙面垂直。、连墙点在转角两侧每片脚手架的始未端及顶排架必须设置。、拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。、外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。7、卸荷措施：斜拉钢丝绳用配套绳卡卡牢，每个节点不少于三个卡箍，采用紧线器拧紧，不能有松动现象。卸荷装置采用15.5钢丝绳捆扎在上一层框架梁上，通过紧线器与脚手架内外立杆斜吊，将外脚手架的部分荷载传递给楼层结构。卸荷点的水平布设间距3.0m。8、脚手板和安全网、踢脚板采用钢筋网筢板，操作层满铺，用18铁丝与小横杆绑牢。离开墙面0.25mm，必须有180mm高的挡脚板和高度为1.2米的护身栏（两道水平钢管紧贴立杆内侧，用扣件扣牢）。悬挑层及每隔三层也应满铺脚手板，脚手板与建筑物之间采用木板全封闭。脚手板在靠墙和外侧必须与横杆用铁丝绑牢，以防滑出。安全网采用普通密目安全网，质量必须符合有关规定，在脚手架上搭过程中及时张挂好，每二层设一道红白相间的踢脚板9、扣件安装及注意事项：、用于连接大横杆的扣件，开口应朝架内侧，避免开口朝上，以防止雨水进入。、装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的拧紧程度，要求扭力矩控制在40-65N.M范围内，为了控制拧紧程度，操作人员可根据所用扳手的长度用测力计核自己的手劲，反复练习。脚手板铺设在操作层，且在操作层上必须设护拦和踢脚板。同时每次悬挑位置用废旧模板密封，以防止外架东西从内部掉下。2.3.4 搭设施工注意事项1、在设置槽钢悬挑梁时，必须用下层架子将钢梁支撑好，然后才可以进行脚手架作业，当钢丝绳固定好且吊钩砼达到强度后方可进行挑梁下面的架子拆除作业。2、使用中应定期检查外架及各种连接装置，定期对架体的 位移及沉降进行观测，发现隐患及时整改。3、及时清除外架上的杂物，不得超载使用外架。4、垫木板必须铺放平稳，不得悬空。5、杆件必须按照规定的尺寸进行搭设。6、必须注意杆件的搭设顺序，搭设顺序见图。7、及时与主体结构进行拉结，以保证搭设及使用过程中的安全，连墙杆应与墙面垂直，不准向上斜，向下角度不宜超过1500。8、扣件扣紧程度要适当。9、搭设人员必须持证上岗，搭设时必须佩戴安全带。10、没有完成的脚手架，在当日收工时，一定要保证架子稳定，以免发生意外。3 脚手架拆除措施3.1.1 拆除脚手架前的准备工作1、外架拆除前应由单位工程负责人召集有关人员对架子工程进行全面检查与签证确认，建筑物施工完毕，且不需要使用时，脚手架方可拆除。2、应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；3、应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，并应合理划分拆除施工区段，经主管部门批准后方可实施；4、应清除脚手架上留存的垃圾、杂物及地面障碍物。设置警戒区，并派专人看护。5、建筑立体内所有窗户必须关闭锁好，不允许向外开启或向外伸挑对象。6、仔细检查吊运机构包括索具是否安全可靠。吊运机械不允许搭设在脚手架上，应另立设置。3.1.2 脚手架拆除的施工顺序1、严格遵守拆除顺序，坚持由上而下，先加固后拆的原则，自上而下拆除，一步一清，不得采用踏步式拆除，不准上、下同时作业。2、拆除顺序为：安全网踢脚杆防护栏杆剪刀撑脚手片搁栅杆连墙杆大横杆小横杆立杆拉结点，当拆至脚手架下部最后一节立杆时要先设临时支撑加固，再拆拉结点。3、大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道等，要在大片架子拆除前先进行加固，以便拆除后能确保其完整，安全和稳定。3.1.3 作业人员组成1、脚手架拆除指挥由安全主任担任2、安全监护人员为各施工分区的专职安全员和参加拆除作业的架子班班长。3、由各施工分区施工队长担任警戒责任人。4、脚手架拆除必须由持有上岗证的架子工拆除。3.1.4 脚手架拆除安全技术措施1、安全防护（1）拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。设专人进行监护，专人指挥，警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续组织施工，并有专人负责警戒。（2）拆架子的高处作业人员戴好安全帽，系安全带、扎裹腿、穿软底鞋，方允许上架作业。2、人员要求（1）所有作业人员必须是已经参加三级安全教育的人员，拆除前业已接受项目部的安全交底。（2）所有作业人员必须持证上岗。（3）所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律，拆除工艺要求。（4）严禁酒后作业，有疾病或身体不适者不得参加拆除作业。（5）在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交待清楚后方可离开，禁止单人进行拆除作业。3、拆除方法（1）严格遵守拆除顺序，由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原则，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。（2）拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、对象及垃圾块。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。（3）拆除作业中有需要加固的部位，应先加固再拆除，防止架体倒塌。（4）所有连墙杆、斜拉杆、隔排措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。（5）长立杆、斜杆的拆除应由二人配合进行，不宜单独作业，下班时应检查是否牢固，必要时应加设临时固定支撑，防止意外。（6）拆立杆要抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。（7）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时斜撑加固后，再拆除连墙件。（8）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先加设连墙件及横向斜杆加固。（9）所有垫铺笆拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后，笆面垃圾对象直接从高处坠落伤人。4、材料（1）所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。（2）拆下的材料应用吊运至地面，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清。（3）拆下的扣件要集中回收在螺栓待转动部位加润滑油，拆下的铁丝要集中回收处理。5、其它措施（1）如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除。夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备。（2）脚手架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的要求和消防规定执行。增派专职人员，配备料斗（桶），防止火星和切割物溅落。严禁无证动用焊割工具。（3）拆除时严禁撞碰脚手架附近的电缆线，以防止事故放生。（4）拆除时严禁碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物品。（5）拆卸过程中，当作好墙面成品保护工作。（6）当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程度、一个部位的结束，方可撤离岗位。4 质量保证措施4.1材料：各种材料应有出厂合格证。、钢管：采用大厂生产的标准焊接钢管，直径48.3壁厚36mm，钢管长度以6m为宜。钢管严禁有：严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂纹的钢管，以免发生安全事故。、扣件：扣件有十字形扣件、旋转扣件、一字形扣件。扣件技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。、安全网：应有深圳市安监部门批发的施工许可证。安全网应无破损，挂设时应用铁丝扣好挂紧。4.2搭设脚手架扣件应灵活转动，旋转扣件两旋转面之间应小于1mm，扣件表面应有防锈处理。扣件使用前仔细检查，凡有脱裂、变形、挂伤或滑丝，严禁使用。4.3钢丝绳与槽钢的反拉，钢丝绳收紧时，应保证每道钢丝绳均匀受力，同时应扣好保险夹头（三个夹头）。4.4搭设过程中，应紧固好各个扣件，以防钢管滑动，造成架体不安全。4.5脚手架搭设完毕后，必须经过主管部门验收合格签字后方可使用。5 安全保证措施5.1操作人员必须持证上岗，并定期进行身体检查，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其它不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。5.2有台风时应提前检查全部架体，防止有钢丝绳或扣件有松动之处，同时将施工层最上端的安全网放下，以减小风荷载对架体的影响。5.3减荷钢丝绳应逐根检查，以防局部受力，造成荷载集中。5.4脚手架上不得堆放杂物、建筑材料等，以防坠落。5.5搭设过程中，应统一指挥，互相配合，严禁嬉笑打闹，并设置专职人员现场监督。5.6遇上六级以上大风或雷雨，应停止脚手架的搭设，同时检查脚手架的稳定性。6 安全预防及应急救援措施6.1、搭设完毕后应进行检查验收，检查合格才能使用。6.2、严格控制使用荷载，确保有较大的安全储备。6.3、要有可靠的安全防护措施：、密封式安全网，在脚手架外侧面全部满挂，作业层外侧面设挡板。、设置防电、避雷装置。、设置供人员上下使用的安全梯，梯道上设可靠的防滑措施。6.4、严格避免以下违章作业：、利用脚手架吊运重物。、作业人员攀登脚手架上下。、推车在架子上行走。、在脚手架上拉结吊装缆绳。、拆除脚手架部件和连墙杆件、扣件等。、禁止在外脚手架上搭设模板支撑体系。、起吊构件和器械常碰撞或摆动脚手架。、六级以上大风、大雾、大雨等天气应暂停在脚手架作业。6.5、设立一名专职检查员定期进行检查，作好记录，对存在的安全隐患及时发现，及时解决。6.6、成立应急救援领导小组，由项目经理任组长，安全主任和外架承包人任副组长负责具体预防及应急救援工作。应急救援领导小组组织机构图如下。7 落地式脚手架的设计验算地下室负二层至000及3层以下（含3层）采用落地式双排全封闭扣件式钢管脚手架。最高搭设高度为10.8m，立杆纵距1.5m，立杆横距1.05m，立杆步距1.8m。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。连墙件采用双扣件与建筑物结构连接，且连墙件应贯穿脚手架的内外立杆。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。主楼外架内立杆距墙400mm，有凸阳台处内立杆距墙1100mm。纵向或横向水平杆与立杆连接时采用单扣件。该段脚手架步数：10.8/1.86步，取6步。 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为10.8米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48.33.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。7.1 大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.04 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.04+1.20.105=0.174 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1741.52+0.101.471.52 =0.362 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1741.52-0.1171.471.52 =-0.426 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.362106,0.426106)/5260=80.989 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 80.989 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.04+0.105=0.145 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.14515004/(1002.06105127100)+0.9901.0515004/(1002.06105127100) = 2.199 mm；大横杆的最大挠度 2.199 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！7.2 小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.041.5 = 0.06 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.06+0.158)+1.4 1.575 = 2.465 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.041.052/8 = 0.007 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.4651.05/3 = 0.863 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.869 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.869106/5260=165.3 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =165.3 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0410504/(3842.06105127100) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.06+0.158+1.575 = 1.792 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1792.051050(310502-410502/9 ) /(722.06105127100) = 2.812 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.812 = 2.836 mm；小横杆的最大挠度为 2.836 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！7.3 扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.041.52/2=0.06 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.041.05/2=0.021 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.06+0.021+0.236)+1.42.362=3.687 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 7.4 脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.040/1.8010.80 = 1.705kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.361.5(1.05+0.4)/2 = 1.958 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1561.5/2 = 0.675 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.510.8 = 0.081 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.419 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 31.051.52/2 = 4.725 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.419+ 0.851.44.725= 10.925 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.419+1.44.725=11.917kN；7.5 立杆的稳定性计算 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.75 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.62； s - 风荷载体型系数：取值为0.953；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.750.620.953 = 0.31 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.311.51.82/10 = 0.179 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.925 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 11.917kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 5.06 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.26 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 10925.118/(0.188506)+179401.936/5260 = 148.953 N/mm2；立杆稳定性计算 = 148.953 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 11917.368/(0.188506)=125.277 N/mm2；立杆稳定性计算 = 125.277 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7.6 最大搭设高度的计算 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.713 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.179 /(1.4 0.85) = 0.151 kNm；Hs =( 0.1885(1.22.713+0.851.4(4.725+0.1885.061000.151/5.26)/(1.20.125)=49.264 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 49.264 /(1+0.00149.264)=46.951 m；H= 46.951 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =46.951 m。脚手架单立杆搭设高度为10.8m，小于H，满足要求！7.7 连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.62，s0.953，00.75，Wk = 0.7zs0=0.7 0.620.9530.75 = 0.31 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.035 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.035 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 400/15.9的结果查表得到 =0.933，l为内排架距离墙的长度； A = 5.06 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9335= 96.78 kN；Nl = 12.035 Nf = 96.78,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 12.035小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图7.8 立杆的地基承载力计算 1、基础底板：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 57.96 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 14.49 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 350.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 350.00 地基承载力的计算满足要求!2、混凝土板强度验算:单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=4.419+4.725=9.144kN；混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：QB=1.42NL/(LaLb)(LbLa)/(0.7LaLo)+Qk=1.429.144/(1.51.05)(1.051.5)/(0.71.51.5)+0=16.255kN/m2；混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2h0/100025=6kN/m2； 因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：Fi=GB+QB=6+16.255=22.255kN/m2；按3等跨均布荷载作用：Mmax+=4.006kNm，Mmax-=-5.007kNm；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（当2s时，采用此公式）；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fyAs) s -截面内力臂系数，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；Mu+=0.80Mu+=0.801.001-0.5785.000300.00/(1.00100018019.10)300.000785.00180/1000000=3