第七章.土压力计算.ppt

,土,为什么破坏？怎么评价、预测？,第6章土压力计算,6.1概述6.2朗肯土压力理论6.3库仑土压力理论6.4土压力计算方法的一些问题,6.1土压力概述,土压力通常是指挡土墙后的填土因自重或外荷载作用对墙背产生的侧压力,挡土结构物(挡土墙),用来支撑天然或人工斜坡不致坍塌以保持土体稳定性，或使部分侧向荷载传递分散到填土上的一种结构物。,挡土墙类型(按刚度及位移方式):刚性挡土墙（本章介绍）柔性挡土墙,一、土压力类型,1.静止土压力,挡土墙在压力作用下不发生任何变形和位移，墙后填土处于弹性平衡状态时，作用在挡土墙背的土压力,Po,2.主动土压力,土压力作用下，挡土墙离开土体向前位移至一定数值，墙后土体达到主动极限平衡状态时，作用在墙背的土压力,Pa,3.被动土压力,Pp,在外力作用下，挡土墙推挤土体向后位移至一定数值，墙后土体达到被动极限平衡状态时，作用在墙上的土压力,刚性挡土墙上土压力的区别,主动土压力,4.三种土压力之间的关系（土压力试验）,-,+,对同一挡土墙，在填土的物理力学性质相同的条件下有以下规律：,1.PaPoPp2.pa,5.土压力的主要影响因素及实际土压力,土压力是挡土结构与土体相互作用的结果，实际土压力的大小和分布主要受挡土结构侧向位移的大小和方向、土的性质、挡土结构的刚度和高度等因素的影响。影响土压力大小和分布的诸因素中，最主要和关键的是挡土结构的相对位移的大小和方向。实际工程中的土压力介于上述三种极限状态土压力之间。,看视频分组讨论（静止土压力）,1）静止土压力产生的原因？2）静止土压力与自重应力间的关系是什么？3）讨论主动土压力和被动土压力相对于静止土压力的变化,二、静止土压力计算,作用在挡土结构背面的静止土压力可视为天然土层自重应力的水平分量,K0h,z,K0z,h/3,静止土压力系数,静止土压力强度,静止土压力系数测定方法：,1.通过侧限条件下的试验测定2.采用经验公式K0=1-sin计算（正常固结土）3.按经验值确定砂土0.34-0.45粘性土0.5-0.7,静止土压力分布,土压力作用点,三角形分布,作用点距墙底h/3,静止土压力的应用,地下室外墙通常地下室外墙都有内隔墙支档，墙位移和转角为0岩基上的挡土墙挡土墙与岩石地基牢固连结，墙体不发生位移或转动拱座拱座不允许产生位移，故按静止土压力计算。,基岩,例题1：设计一岩基上的挡土墙，墙高H=5.0m，墙后填土为砂质土，重度=19.5kN/m3,内摩擦角=30度，计算作用在挡土墙上的土压力。,K0=1-sin30=0.5或根据经验值取0.4,P0=487.5*0.5=243.75或P0=487.5*0.4=195,总静止土压力作用点，位于下H/3处=1.67m,6.2朗肯土压力理论,一、朗肯土压力基本理论,挡土墙背垂直、光滑填土表面水平墙体为刚性体,z=z,xK0z,paKaz,ppKpz,pa,pp,土体处于弹性平衡状态,主动极限平衡状态,被动极限平衡状态,主动朗肯状态,被动朗肯状态,处于主动朗肯状态，1方向竖直，剪切破坏面与竖直面夹角为45o-/2,处于被动朗肯状态，3方向竖直，剪切破坏面与竖直面夹角为45o/2,二、主动土压力,挡土墙在土压力作用下，产生离开土体的位移，竖向应力保持不变，水平应力逐渐减小，位移增大到-a，墙后土体处于朗肯主动状态时，墙后土体出现一组滑裂面，剪切破坏面与大主应力作用面夹角45o/2（即与大主应力方向夹角45o-/2），水平应力降低到最低极限值,z(1),pa(3),极限平衡条件,朗肯主动土压力系数,朗肯主动土压力强度,讨论：,当c=0,无粘性土,朗肯主动土压力强度,1.无粘性土主动土压力强度与z成正比，沿墙高呈三角形分布2.合力大小为分布图形的面积，即三角形面积3.合力作用点在三角形形心，即作用在离墙底h/3处,当c0,粘性土,粘性土主动土压力强度包括两部分,1.土的自重引起的土压力zKa2.粘聚力c引起的负侧压力2cKa,说明：负侧压力是一种拉力，由于土与结构之间抗拉强度很低，受拉极易开裂，在计算中不考虑,负侧压力深度为临界深度z0,1.粘性土主动土压力强度存在负侧压力区（计算中不考虑）2.合力大小为分布图形的面积（不计负侧压力部分）3.合力作用点在三角形形心，即作用在离墙底(h-z0)/3处,三、被动土压力,极限平衡条件,朗肯被动土压力系数,朗肯被动土压力强度,z(3),pp(1),挡土墙在外力作用下，挤压墙背后土体，产生位移，竖向应力保持不变，水平应力逐渐增大，位移增大到p，墙后土体处于朗肯被动状态时，墙后土体出现一组滑裂面，它与小主应力面夹角45o/2，水平应力增大到最大极限值,讨论：,当c=0,无粘性土,朗肯被动土压力强度,1.无粘性土被动土压力强度与z成正比，沿墙高呈三角形分布2.合力大小为分布图形的面积，即三角形面积3.合力作用点在三角形形心，即作用在离墙底h/3处,当c0,粘性土,粘性土主动土压力强度包括两部分,1.土的自重引起的土压力zKp2.粘聚力c引起的侧压力2cKp,说明：侧压力是一种正压力，在计算中应考虑,1.粘性土被动土压力强度不存在负侧压力区2.合力大小为分布图形的面积，即梯形分布图形面积3.合力作用点在梯形形心,土压力合力,四、例题分析,【例】有一挡土墙，高6米，墙背直立、光滑，墙后填土面水平。填土为粘性土，其重度、内摩擦角、粘聚力如下图所示，求主动土压力及其作用点，并绘出主动土压力分布图,【解答】,主动土压力系数,墙底处土压力强度,临界深度,主动土压力,主动土压力作用点距墙底的距离,五、几种常见情况下土压力计算,1.填土表面有均布荷载（以无粘性土为例）,zq,填土表面深度z处竖向应力为(q+z),相应主动土压力强度,A点土压力强度,B点土压力强度,若填土为粘性土，c0,临界深度z0,z00说明存在负侧压力区，计算中应不考虑负压力区土压力,z00说明不存在负侧压力区，按三角形或梯形分布计算,2.成层填土情况（以无粘性土为例）,1，1,2，2,3，3,paA,paB上,paB下,paC下,paC上,paD,挡土墙后有几层不同类的土层，先求竖向自重应力，然后乘以该土层的主动土压力系数，得到相应的主动土压力强度,A点,B点上界面,B点下界面,C点上界面,C点下界面,D点,说明：合力大小为分布图形的面积，作用点位于分布图形的形心处,3.墙后填土存在地下水（以无粘性土为例）,挡土墙后有地下水时，作用在墙背上的土侧压力有土压力和水压力两部分，可分作两层计算，一般假设地下水位上下土层的抗剪强度指标相同，地下水位以下土层用浮重度计算,A点,B点,C点,土压力强度,水压力强度,B点,C点,作用在墙背的总压力为土压力和水压力之和，作用点在合力分布图形的形心处,六、例题分析,【例】挡土墙高5m，墙背直立、光滑，墙后填土面水平，共分两层。各层的物理力学性质指标如图所示，试求主动土压力Ea，并绘出土压力分布图,Ka10.307,Ka20.568,【解答】,A点,B点上界面,B点下界面,C点,主动土压力合力,10.4kPa,4.2kPa,36.6kPa,Ka10.307,Ka20.568,作用点？,【例】挡土墙高5m，墙背直立、光滑，墙后填土由两层粘性土构成，填土表面有20kPa的均布荷载。各层的物理力学性质指标如图所示，试求主动土压力Ea，并绘出土压力分布图,土压力类型,1.静止土压力,挡土墙在压力作用下不发生任何变形和位移，墙后填土处于弹性平衡状态时，作用在挡土墙背的土压力,Po,知识回顾,2.主动土压力,土压力作用下，挡土墙离开土体向前位移至一定数值，墙后土体达到主动极限平衡状态时，作用在墙背的土压力,Pa,3.被动土压力,Pp,在外力作用下，挡土墙推挤土体向后位移至一定数值，墙后土体达到被动极限平衡状态时，作用在墙上的土压力,刚性挡土墙上土压力的区别,主动土压力,4.三种土压力之间的关系（土压力试验）,-,+,对同一挡土墙，在填土的物理力学性质相同的条件下有以下规律：,1.PaPoPp2.pa,朗肯土压力理论,基本假设,挡土墙背垂直、光滑填土表面水平墙体为刚性体,z=z,xK0z,paKaz,ppKpz,pa,pp,土体处于弹性平衡状态,主动极限平衡状态,被动极限平衡状态,主动朗肯状态,被动朗肯状态,处于主动朗肯状态，1方向竖直，剪切破坏面与竖直面夹角为45o-/2,处于被动朗肯状态，3方向竖直，剪切破坏面与竖直面夹角为45o/2,成层填土情况（以无粘性土为例）,1，1,2，2,3，3,paA,paB上,paB下,paC下,paC上,paD,挡土墙后有几层不同类的土层，先求竖向自重应力，然后乘以该土层的主动土压力系数，得到相应的主动土压力强度,A点,B点上界面,B点下界面,C点上界面,C点下界面,D点,说明：合力大小为分布图形的面积，作用点位于分布图形的形心处,1.某挡土墙墙高H=10m，墙面竖直、光滑。墙背面填土为双层无粘性土（c=0），上层填土的厚度为H1=4m，填土的容重1=16.5kN/m3，内摩擦角1=30；下层填土的厚度为H2=4m，填土的容重2=17.5kN/m3，内摩擦角2=36。试计算作用在挡土墙上的主动土压力，并画出主动土压力分布图。,作业题,2.某挡土墙墙高H=6m，墙面竖直、光滑。墙背面填土为壤土（亚粘土），填土的容重=17kN/m3，粘聚力=10Kpa，内摩擦角=20；试按朗肯土压理论计算作用在表面一下z=3.0处的主动土压力强度和作用在挡土墙上的总主动土压力.,6.3库仑土压力理论,一、库仑土压力基本假定,墙后的填土是理想散粒体，即无粘性土滑动破坏面为通过墙踵的平面挡土墙为刚性体，滑动土楔为一刚塑性体，本身无变形,主动极限平衡状态,被动极限平衡状态,二、库仑土压力,墙向前移动或转动时，墙后土体沿某一破坏面BC破坏，土楔ABC处于主动极限平衡状态,土楔受力情况：,3.墙背对土楔的反力E,大小未知，方向与墙背法线夹角为（外摩擦角）,1.土楔自重G=ABC,方向竖直向下,2.破坏面为BC上的反力R,大小未知，方向与破坏面法线夹角为（内摩擦角）,土楔在三力作用下，静力平衡,滑裂面是任意给定的，不同滑裂面得到一系列土压力E，E是q的函数，E的最大值Emax，即为墙背的主动土压力Ea，所对应的滑动面即是最危险滑动面,库仑主动土压力系数，查表确定（P205-206）,土对挡土墙背的摩擦角，根据墙背光滑，排水情况查表确定,主动土压力与墙高的平方成正比,主动土压力强度,主动土压力强度沿墙高呈三角形分布，合力作用点在离墙底h/3处，方向与墙背法线成，与水平面成（）,说明：土压力强度分布图只代表强度大小，不代表作用方向,主动土压力,三、例题分析,【例】挡土墙高4.5m，墙背俯斜，填土为砂土，=17.5kN/m3，=30o，填土坡角、填土与墙背摩擦角等指标如图所示，试按库仑理论求主动土压力Ea及作用点,【解答】,由=10o，=15o，=30o，=20o查表得到,土压力作用点在距墙底h/3=1.5m处,6.4土压力计算方法讨论,一、朗肯与库仑土压力理论的比较,1.分析方法,E,Ea,极限平衡状态,2.应用条件,E,Ea,3.计算误差（朗肯土压力理论）,工程实践表明：主动土压力偏大值与工程实践值接近被动土压力偏小过多，需进行修正,3.计算误差（库伦土压力理论）,二、挡土墙位移对土压力分布的影响,挡土墙下端不动，上端外移，墙背压力按直线分布，总压力作用点位于墙底以上H/3,挡土墙上端不动，下端外移，墙背填土不可能发生主动破坏，压力为曲线分布，总压力作用点位于墙底以上约H/2,挡土墙上端和下端均外移，位移大小未达到主动破坏时位移时，压力为曲线分布，总压力作用点位于墙底以上约H/2,当位移超过某一值，填土发生主动破坏时，压力为直线分布，总压力作用点降至墙高1/3处,三、不同情况下挡土墙土压力计算,1.墙后有局部均布荷载情况,局部均布荷载只沿虚线间土体向下传递，由q引起的侧压力增加范围局限于CD墙段,2.填土面不规则的情况,填土面不规则情况，采用作图法求解，假定一系列滑动面，采用静力平衡求出土压力中最大值,3.墙背为折线形情况,墙背由不同倾角的平面AB和BC组成，先以BC为墙背计算BC面上土压力E1及其分布，然后以AB的延长线AC作为墙背计算ABC面上土压力,只计入AB段土压力E2，将两者压力叠加得总压力,C,E2,E1,6.5挡土墙类型,1.重力式挡土墙（8m）,块石或素混凝土砌筑而成，靠自身重力维持稳定，墙体抗拉、抗剪强度都较低。墙身截面尺寸大，一般用于低挡土墙。,2.悬臂式挡土墙（8m）,钢筋混凝土建造，立臂、墙趾悬臂和墙踵悬臂三块悬臂板组成，靠墙踵悬臂上的土重维持稳定，墙