办公楼计算书完成版毕业设计 .doc

毕业设计（论文） 目录办公楼计算书完成版毕业设计目录毕业设计（论文）任务书i 摘 要iiAbstractiii第1章 绪论5 第2章 方案论述6 2.1建筑方案论述6 2.2结构设计论述7 第3章 结构方案设计9 3.1设计总说明9 3.1.1设计依据9 3.1.2 设计概述9 3.1.4.各部分建筑构造93.2结构方案设计103.2.1设计规模103.2.2场地条件10第4章 荷载计算114.1荷载汇集及截面尺寸的选取114.1.1 框架柱114.1.2 框架梁114.1.3 材料情况114.2荷载汇集114.3 计算简图及层数划分114.4 各层重力荷载代表值计算11第5章 水平地震作用下的框架内力分析175.1层间侧移刚度计算175.1.1梁线刚度175.1.2柱线刚度计算185.1.3柱侧移刚度计算185.2水平地震作用层间地震剪力和弹性位移的计算195.2.1结构基本自振周期计算195.2.2水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算205.3 水平地震作用下框架柱剪力和弯矩215.4水平地震作用下梁端弯矩235.5水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力235.6水平地震作用下的框架内力图24第6章 竖向荷载作用下框架内力分析266.1竖向荷载计算266.1.1 恒荷载266.1.2 活荷载276.2 计算简图286.3 梁端弯矩计算306.4 内力分配系数306.5 弯矩分配与传递方法316.6 梁端剪力366.7柱轴力和剪力37第7章 内力组合397.1内力组合公式：397.2框架梁内力组合417.2.1组合前弯矩的调整417.2.2框架梁内力组合447.3框架柱内力组合537.3.1无地震作用时的组合537.3.2有地震作用效应时的组合547.3.3框架柱组合过程54第8章 框架配筋计算628.1框架梁的设计628.1.1梁的正截面配筋计算628.1.2梁的斜截面配筋计算698.2框架柱的设计738.2.1柱的正截面配筋计算738.2.2柱的斜截面配筋计算778.2.3柱斜截面受剪承载力78第9章 现浇板配筋计算809.1 荷载计算809.2配筋计算80第10章 板式楼梯设计8210.1梯段板设计8210.2平台板设计8310.3平台梁设计83第11章 基础的设计8511.1基础计算8511.1.1 地基承载力特征值的深宽修正8511.1.2 基础底面面积初算8611.1.3 计算基础及台阶上的土自重8611.1.4 计算基底抵抗拒8611.1.5 计算基底边缘最大与最小压力8611.1.6 验算基底压力8611.2基础底板厚度8611.2.1 基底净反力8611.2.2 系数C8611.2.3 基础有效高度8611.2.4 基础底板厚度h8711.2.5 设计采用基础底板厚度h8711.3基础底板配筋8711.3.1 长边基础台阶宽高比8711.3.2 柱与基础交界处的弯矩8711.3.3 基础底板受力钢筋面积得8711.3.4 基础底板每1m配筋面积87第12章 结论88参考文献89谢 辞90附录A 科技文献翻译91- 8 -毕业设计（论文） 目录第1章 绪论本次我的毕业设计的题目是沈阳林瑞建筑办公楼，结构形式为现浇钢筋混凝土框架结构。此次设计的目的旨在通过综合运用本科学习中所学到的专业知识，充分利用图书馆，网络等现有资源完成一个包括建筑方案和结构方案的确定，结构计算，建筑施工图和结构施工图的绘制以及经济技术分析，中英文摘要等内容的一个完整的设计任务，从而让我们通过设计了解建筑设计的一般过程，掌握建筑设计的全部内容，同时也可以培养我们综合运用基础理论和基本技能的能力，分析和解决实际问题的能力，还可以掌握多种绘图设计软件，以及word、excel等office软件的操作。更重要的是通过这次设计还可以让我们对大学所学的知识进行一次全面的融合，这是对我们本科学习来所学知识的一次具体的运用，对我以后的学习和工作帮助甚大。 毕业设计（论文） 第2章 方案论述第2章 方案论述2.1建筑方案论述本次毕业设计的题目为沈阳林瑞建筑办公楼。建筑场地条件良好，建筑面积45005000平方米左右，层数6层。结构形式采用钢筋混凝土框架结构，由上述基本条件进行方案设计首先根据建筑使用功能，和所给出的建筑环境加以分析，考虑到建筑与道路和原有建筑的对位关系，人流疏散的问题，和北方地区冬季寒冷等因素办公楼的布置主入口方向,主入口方向朝南。出于对所给场地局限性的分析，建筑抗震有利因素的考虑，和公寓楼对简洁的外观的要求，建筑的平面布置成对称形式最为合理。北方冬季寒冷，所以建筑平面方案多为内廊形式，且无论在建筑的节能与保温上还是在施工的经济性方面上内廊形式都应该是首选方案，本次设计采用内廊形式。由于办公楼建筑的使用功能和外观形式的要求，要求色彩简洁，外型简单，对称。首先根据给定的房间的面积、个数、用途初步定出功能分区，分别处理好主用功能与次要功能分区，静与闹的关系，建筑功能的对内对外的关系，同时注意人流分析，避免发生不必要的人流交叉。房间的布置，其中尽量把主要功能房间置于朝向较好的位置，而楼梯、卫生间等可安放在北朝向。通过各房间的初步尺寸确定各个房间的摆放关系，开间进深。在调整房间时宜考虑房间内的设施摆放，房间的长宽比，并考虑到框架结构的均匀布置，柱网布置变化不宜较大，要和房间尺寸有很好的协调关系，尽量使结构布置均匀对称，以尽量减少偏心，从而提高抗震性。依据民用建筑设计通则中给人最舒服感觉的房间尺度比例为1：11：2和我国现有经济和施工条件下最经济的跨度为68米等信息，为满足房间使用面积，经反复修改确定本设计选用开间7.2米，进深6.9米的柱网，考虑宿舍建筑的疏散要求，走廊宽2.7米。同时要考虑楼梯的疏散距离的要求，确定设计三个楼梯，在绝对保证疏散的同时，为了提高办公楼的经济性，同时考虑窗地面积比，满足采光要求，各层层高均为3.6米。采光以及通风，走廊两端分别设一个窗户增加采光。房间的门窗洞口均对应布置，加强通风，减小涡流。进而选择门窗的型号和布置。在建筑设计的过程中特别注意的是楼梯部分。楼梯疏散距离不能太远，防火要求之间距离以及距端部距离都有严格要求。楼梯的宽度应满足疏散人群的要求，楼梯的净高、坡度和踏板的宽度、踏步的高度都应满足疏散人群和使用功能的要求。经过认真的分析、比较，最后次要楼梯的布置有了较为合适的雏形，再全面的考虑楼梯等交通部分的布置和楼梯板下入口出对高度要求等因素最后确定楼梯的形式。最后经过多次修改，经指导老师对方案的调整最终敲定的方案为建筑设计的基本方案。（1）房间构成 本工程为办公楼，根据办公楼的功能要求，此次设计该办公楼共包括普通办公室69间（3040m2），高级办公室10间（5060m2），中型会议室一个（100 150m2），小会议室四个（60100 m2），门卫室1间（10-20/间），休息室1间（10-20/间），各层均有公共卫生间1个。（2）房间布局充分考虑办公楼各种房间在功能和面积等方面的不同，尽量做到功能分区清晰，各功能分区之间联系紧密，以及结构布置合理等，在设计中主要注意了以下几点：主要功能房间尽量布置在办公楼的阳面。公共卫生间布置在阴面，卫生间都带有前室，且通风良好以减少异味，各层卫生间都上下对齐布置，方便穿管。2.2结构设计论述房屋的建筑方案确定后，开始考虑结构上的计算。结构形式上我根据任务书的要求采用了钢筋混凝土框架结构。框架结构体系采用梁、柱连接成骨架来承受荷载的体系，为保证其设置合理，宜先确定荷载的传播途径，即由楼板、屋面板荷载以均布荷载的方式传至次梁，再由次梁以集中力的形式传给主梁，再传给框架柱，由框架柱传给基础，最后由基础传给地基。梁与柱按固接计算连接，柱子与基础固接。在结构布置上易规则，以减少由于质量与刚度中心不对称产生的抗震不利。在框架的空间受力上，可将柱认为是支撑在基础的悬臂梁上的，它必须具有足够的刚度。但就单柱来说，其空间抗弯能力较小，为改变其整体受力性能，宜将柱子与水平体系做成固结，则它们之间有转动约束而使其整体性加强。水平部分体系将起到联系梁的作用，它可以阻止各个独立悬臂柱顶部的转动，并使顶部与底部相互反向弯曲，这就是框架作用。由于柱向相反方向弯曲，改善了每根柱的受力性能，使每根柱像两根短柱那样，反弯点的位置决定了弯曲。其结果减少了水平荷载作用下的变形，还改善了轴向作用下的抗压受弯能力。对于框架而言，它的轴力弯矩大小以及总变形量很大程度上取决于柱抗弯刚度在总体抗弯作用下的比例。其中梁与柱之间的刚度比大于等于4：1时，可以近似于完全框架作用，此时水平作用下反弯点位置将只在柱高的中央，柱子一半长度的所承担的只是全部弯矩的一半，弯矩的其余部分则由柱中轴力抵抗。此时柱的变形将是完全悬臂作用的四分之一。经过理论分析可知，多层框架柱能够减少总体上的受力性能，还可以降低柱的抗弯作用在整体弯矩中的比例。实际分析中增加柱或梁有利于整体性的加强。在计算地震水平作用时，采用D值法，此法是对反弯点修正后得到的。改进后考虑到框架柱的侧移刚度受梁的线形刚度的影响，并且反弯点位置随柱梁的线刚度比变化而变化。在竖向荷载作用分析中，出于计算简便，受力明确而采用弯矩二次分配法，可以满足工程上精度的要求。内力组合采用抗震设计组合方式，进行框架结构的不 利内力计算。在柱子组合内力作用时，既要考虑地震作用的不确定性，边柱轴力产生的偏心弯矩的影响，活荷载的不利位置（考虑计算简便，采用活荷载满跨布置的方法），活荷载的层间折减系数。还有风荷载的影响。在计算框架柱配筋时，要考虑三种不利内力组合，以确定其最不利内力组合形式。在基础设计时，对中间柱联合基础，要考虑柱子的三种内力组合作用下对基础作用，并要分析地震作用下地震作用方向的变化，以及竖向荷载的柱子基底反力的影响。在楼梯设计时，宜将平台梁作用设置梁上柱而避免形成短柱，对于框架柱受力将会不利。综合以上因素进行结构计算，并完成此次设计任务。毕业设计（论文） 第3章 结构方案设计第3章 结构方案设计3.1设计总说明3.1.1设计依据（1） 土木工程专业2012届毕业设任务书。（2） 国家规定的现行相关设计规范。3.1.2 设计概述本次设计的题目为“沈阳林瑞建筑办公楼”。建筑面积：4514.4m2，占地面积：872m2，共6层，首层3.9m，其他各层层高为3.6m。室内外高差0.450m，室外地面标高为-0.450m。3.1.3 结构说明本工程为钢筋混凝土现浇框架结构。外墙300mm厚空心砖，内墙300mm厚空心砖；女儿墙为300mm钢筋混凝土现浇墙。本工程抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组。3.1.4.各部分建筑构造屋面：上人屋面保护层20厚1：3水泥砂浆 改性沥青防水层 20mm厚1:3水泥沙浆找平层 100mm厚GRC增强水泥聚合苯复合保温板 焦渣找坡层（最薄处30mm厚）100mm厚钢筋混凝土楼板 20mm厚板下抹灰 楼面：20mm厚花岗岩大理石地面 20mm水泥砂浆 100mm厚钢筋混凝土板 20mm厚板下混合砂浆抹灰厕所：面砖地面50mm厚防水沙浆120mm厚钢筋混凝土板20mm厚混合砂浆抹灰3.2结构方案设计3.2.1设计规模该工程位于沈阳市，为永久性建筑，共六层。总建筑面积：4514.4m2，楼内3部楼梯。建筑用地872，柱网尺寸见建筑图。3.2.2场地条件（1）自然条件：基本雪压：0.50kN/m2，不考虑风载。表3-1 地质条件表序号岩 土分 类土层深度(M)厚度范围(M)地基承载力fk(kpa)压缩或变形模量Mpa1杂填土1.11.21.11.52粉 土2.02.40.91.3140Es=53中 砂3.64.31.62.2160Eo=9.54砾 砂4.815.0320Eo=21.0注：1）、地下水未见，表中给定土层深度由自然地坪算起。2）、建筑场地所在地区的标准冻深（天然地面以下）为1.2m。3）、结构环境类别为二b类（基础部分）和一类（其余部分），地面粗糙度为B类。4）、建筑场地类别为类，场地土的特征周期为0.35s （3）材料情况： 非承重空心砖；砂浆等级为M5；混凝土：C25（基础）、C30（板）、C30（梁）、C40（柱）纵向受力钢筋：HRB400级；箍筋：HPB235级钢筋（4）抗震设防要求：设防基本烈度为7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.10g。（5）结构体系：现浇钢筋混凝土框架结构。（6）施工：梁、板、柱均现浇。- 10 -毕业设计（论文） 第4章 荷载计算第4章 荷载计算4.1荷载汇集及截面尺寸的选取4.1.1 框架柱根据轴压比公式初步估定柱截面尺寸：N/fcbh0.8（二级框架）（框架柱的负荷面积内每平米按1214 kN/m2初估）N=1.25一根柱子的单层负荷面积层数N=1.2512（7.2/2+2.7/2）（7.2/2+7.2/2）6=3207.6kNA=N/0.9fc=3207.61000/0.8/14.3=280384.62.选定柱截面尺寸： bchc=600600mm 4.1.2 框架梁h=（1/81/12）L；取h=700b=（1/21/2.5）h；取b=300选定横向框架梁截面尺寸为：bh=300700mm选定横向次梁截面尺寸为：bh=300600mm选定纵向框架梁截面尺寸选定为：bh=300700mm4.1.3 材料情况 非重承空心砖：砂浆等级为M5；混凝土：C25（基础）、C30（板）、C30（梁）、C40（柱）纵向受力钢筋：HRB400 HRB335级；箍筋：HPB235级钢筋4.2荷载汇集（1）恒载1）屋面：保护层，改性沥青防水 0.4 kN/m220mm厚1：3水泥砂浆找平 200.02=0.4 kN/m2100mm厚GRC增强水泥聚合苯复合保温板 3.50.10=0.35 kN/m 2120mm焦渣找坡（30mm120mm） 100.12=1.2 kN/m2100mm厚钢筋混凝土板 250.10=2.5kN/m220mm厚板下抹灰 170.02=0.34 kN/m2=4.89 kN/m22）楼面：20mm厚花岗岩大理石地面 0.6kN/m2 20mm水泥砂浆 200.02=0.4kN/m2水泥浆一道200.005=0.1kN/m2100mm厚钢筋混凝土板 2.5kN/m220mm厚板下混合砂浆抹灰 0.0217=0.34 kN/m2= 4.0kN/m23）梁重：（考虑梁上抹灰，取梁自重26 kN/m3） 框架纵梁：260.300.70=5.46 kN/m 次 梁：260.300.60=4.68kN/m 框架横梁：260.300.60=5.46kN/m走廊框架横梁：260.30.50=3.9kN/m4）墙重：（砌体与抹灰之和） 抹灰：外墙面外抹灰：20厚水泥砂浆 0.4kN/m2 外墙内抹灰及内墙面抹灰：20厚石灰砂浆 0.34 kN/m2 墙重：外墙(200厚)： 6.00.30+0.4+0.34=2.54 kN/m2 （加气混凝土 单块，6.0kN/m3） 内墙(200厚)： 6.00.30+0.342=2.48kN/m2 （加气混凝土 单块，6.0kN/m3）5）柱：（考虑到柱子抹灰，取柱子自重27 kN/m3） 底层：270.600.60=9.72kN/m 其他层：270.600.60=9.72kN/m6) 门:0.2 kN/ m2 窗:0.4 kN/ m2（2）活荷载： 雪活载： 0.50 kN/m2 风活载： 0.55 kN/m2 厕所： 2.0 kN/m2 办公楼楼面： 2.0kN/m2 走廊、楼梯、门厅： 2.0 kN/m2 上人屋面： 2.0kN/m2 4.3 计算简图及层数划分图4-1 计算单元简图图4-2层数划分4.4 各层重力荷载代表值计算 六层上半层女 儿 墙：0.30.9（21.6+16.52-2）2+3.61.50.540.3 26=822.75kN屋 面：4.89(9.3716.5+14.416.5)=1918.07kN纵 梁：5.46（21.630.6）4=432.44kN横 梁：5.46(6.9-0.6)2+3.25(2.7-0.6)4=302.48kN次 梁：4.686.94=129.17kN柱 子： 161.89.72=279.94 kN外 墙：(21.60.63)(1.8-0.7)2 -121.11.82.54+(16.50.63)（1.8-0.7） 2.542=132.44kN内 纵 墙 ：（7.2-0.6）1.14-0.3（1.26+21.8）2.48=63.99kN内 横 墙 ：1.26.942.48+（6.9-0.6）1.12.489=150.79kN门 ： 60.31.20.2+20.31.80.2=0.648kN窗 ： 121.11.80.4=9.51kN =4242.23kN G6=+0.5活4242.230.5216.521.6=4687.73kN六层下半层柱 子：161.89.72=27994 kN外 墙：(7.20.63)1.832.54 121.01.82.54+(16.50.63)1.822.54=227.69kN内 纵 墙：（7.2-0.6）41.8-1.21.86-1.81.82 2.48=69.64kN内 横 墙：1.86.942.48+（6.9-0.6）1.841.82.48=241.06kN门 ：(1.21.86+21.81.8)0.2=7.128kN窗 ：121.81.00.4=8.64kN =830.86kN五层上半层1至3和6至8轴女 儿 墙：0.30.9（16.5+14.42）26=318.01kN屋 面：4.8914.416.5 =1161.87kN纵 梁：4（7.2-0.6）25.46=288.29N横 梁：5.46(6.9-0.6)4+3.25(2.7-0.6) 2=151.25kN次 梁：4.686.93=96.88kN柱 子：81.89.72=139.97kN外 墙：(14.40.62)(1.8-0.7)2 -81.11.82.54=74.60kN内 纵 墙：（14.4-0.62）2（1.8-0.7）-0.31.272.48=65.77kN内 横 墙：1.26.932.48+（6.9-0.6）1.122.48=95.98kN门 ：70.20.31.2=0.51kN窗 ：80.41.81.1=6.34kN2399.47kN五层上半层3至6轴楼 面：4.021.616.5 =1425.6kN纵 梁：4（21.6-0.63）5.46=432.43N横 梁：5.46(6.9-0.6)8+3.25(2.7-0.6) 4=302.49kN次 梁：4.686.94=129.17kN柱 子：161.89.72=279.94kN外 墙：(7.20.6)(1.8-0.7)6-121.11.82.54=50.30kN内 纵 墙：（72-0.6）6（1.8-0.7）-0.31.27-0.31.822.48=98.21kN内 横 墙：1.26.942.48+（6.9-0.6）1.182.48=226.18kN门 ：80.20.31.2+20.20.31.8 =0.80kN窗 ：120.41.81.1=9.51kN2954.63kNG522399.47+2954.63+830.86+0.5活=8774.51kN二-五层下半层柱 子：321.89.72=559.88kN外 墙：(50.40.67)1.82 281.01.82.54+(16.50.63)1.822.54=428.85kN内 纵 墙：（50.4-0.67）21.82.48-（1.21.822+21.81.8）2.48=278.56kN内 横 墙：1.86.9102.48+（6.9-0.6）1.8122.48=645.49kN门 ：1.21.8220.2+21.81.80.2=10.8kN窗 ：281.01.80.4=20.16kN =1943.74kN二-四层上半层楼 面：4.050.416.5 =3326.4kN纵 梁：5.46（50.470.6）4=1009.01kN横 梁：5.46(6.9-0.6)2+3.25(2.7-0.6)8=604.97kN次 梁：4.686.910=322.92kN柱 子：321.89.72=559.88kN外 墙：(50.40.67)(1.8-0.7)2 -281.11.8+(16.5-0.63)（1.8-0.7）22.542=199.49kN内 纵 墙：（7.2-0.6）1.172-0.31.222-1.80.322.48=229.75kN内 横 墙：1.87.2102.58+（6.9-0.6）1.8122.58=260.28kN门 ：220.31.20.2+20.31.80.2=1.80kN窗 ：281.11.80.4=22.18kN5976.8kNG41943.74+5976.8+0.5活=1943.74+5976.8+0.516.550.40.2=8003.7kN由于标准层布置相同，故：G31943.74+5976.8+0.5活=1943.74+5976.8+0.516.550.40.2=8003.7kNG21943.74+5976.8+0.5活=1943.74+5976.8+0.516.550.40.2=8003.7kN一层上半层楼 面：4.050.416.5 =3326.4kN纵 梁：5.46（50.470.6）4=1009.01kN横 梁：5.46(6.9-0.6)2+3.25(2.7-0.6)8=604.97kN次 梁：4.686.910=322.92kN柱 子：321.89.72=559.88 kN外 墙：(50.40.67)(1.95-0.7)2 -261.051.86（2.7-1.95)2.54+(16.5-0.63)1.251.942 =250.47kN内 纵 墙：（7.2-0.6）13-0.151.221-21.80.15 2.48=202.07kN内 横 墙：1.357.2102.48+（7.2-0.6）1.25122.48=476.53kN门 ：(210.151.2+20.151.8+0.756）0.2=1.77kN窗 ：261.051.80.4=19.66kN6820.33kNG11943.74+6820.33+0.5活=1943.74+6820.33+0.516.550.40.2=8847.23kNG= G1+ G2+ G3+ G4+ G5+ G6=48249.67kNA=16.550.450.2+21.616.5=4514.4G/A=48249.67/4514.4=10.69kN/m2- 17 -毕业设计（论文） 第5章 水平地震作用下框架内力分析第5章 水平地震作用下的框架内力分析5.1层间侧移刚度计算5.1.1梁线刚度在计算梁线刚度时，考虑楼板对梁刚度的有利影响，即板作为翼缘工作。在工程上，为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩I0，然后乘以增大系数。中框架梁I=2.0I0 边框架梁I=1.5I0梁采用C30混凝土，EC=3.0107kN/m2 I0=1/12bh3(m4) KB单位：kNm横向框架：边跨梁300700mm 中跨梁300500mm 中框架： 中跨： 边跨： 边框架：中跨：边跨：5.1.2柱线刚度计算柱采用Cx30混凝土 Ec=3.0104N/，层高3.6m，柱截面：600 mm600mm5.1.3柱侧移刚度计算一般层：= D= （ 5-1）首层： = D= （5-2）框架柱刚度计算柱高m根数Kb(kNm)DD 首层中框架3.6中柱428.821.600.4443.747.2边柱414.920.830.2932.442边框架3.6中柱425.221.400.4123.433边柱413.060.730.2672.2252层以上中框架3.6中柱1228.821.60.4443.7 93.904边柱1214.920.830.2932.442 边框架3.6中柱421.621.20.3753.125 边柱411.20.620.2371.925 1层中框架4.9中柱1214.411.60.5833.882 107.96边柱127.460.830.473.81边框架4.9中柱410.811.20.5313.481边柱45.600.620.427 2.800表5-1 框架柱刚度计算验证是否满足要求D1/D2=93.904/107.96=0.8700.7,满足要求。5.2水平地震作用层间地震剪力和弹性位移的计算计算地震作用层间地震剪力和弹性位移时采用底部剪力法计算水平地震作用。5.2.1结构基本自振周期计算1)由经验公式求结构的自振周期T1：房屋高度H=3.65+3.9+1=22.9m房屋宽度B=6.92+2.7+0.6=17.1mT1=0.22+0.035=0.22+0.035=0.518S （5-3）场地类，Tg=0.35S, , T11.4Tg=0.49s所以 =0又根据抗震规范可知=0.05 2=1.0 =0.9又因为 ：Tg T1 （5-7）式中：结构基本自震周期结构的高度、宽度建筑结构的特征周期地震影响系数最大值顶部附加地震作用系数建筑结构的阻尼比地震影响系数曲线下降段的衰减指数阻尼调整系数，当小于0.05时，应取0.05。相应于结构基本自震周期的水平地震影响系数值结构等效总重力荷载，单质点应取总重力荷载代表值，多质点可取总重力荷载代表值的85%总重力荷载代表值结构总水平地震作用标准值顶部附加水平地震作用质点i的水平地震作用标准值建筑结构在水平地震作用下的层剪力集中于质点i的重力荷载代表值质点i的计算高度抗震验算时的水平地震剪力系数(根据规范5.2.5取0.016)H1=4.6m H2=4.6+3.6=8.2m H3=8.2+3.6=11.8m H4=11.8+3.6=15.4mH5=14.2+3.3=17.5m H6=17.5+3.3=20.8m表5-2水平地震作用下的层间剪力质点（kN）（kN）621.94687.734687.732296.68513.81 1541.4375.00518.38774.5113462.25621.171134.98215.40414.78003.721465.94 455.531590.51343.46311.18003.729469.64342.191932.70471.5127.58003.737473.34231.032163.73599.5714.98847.2346320.57132.952296.68741.135.2.2水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算表5-3水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算层Vi(kN)hi(m)Di(kN/m) *104uei=Vi/Di(M)*10-3 hi*10-3 61541.433.647.2003.2666.5551134.983.693.9041.2086.5541590.513.693.9041.6946.5531932.703.693.9042.0586.5522163.733.693.9042.3046.5512296.684.9107.9602.4467.09 （ 5-8）多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性层间位移计算楼层层高所以满足规范规定的弹性位移要求。图5-1水平地震作用下的楼层剪力分布图5.3 水平地震作用下框架柱剪力和弯矩水平地震作用下框架柱剪力和弯矩的计算采用D值法。 （5-9）反弯点到柱下端结点的距离，即反弯点高度。标准反弯点高度比。上下横粱线刚度比对标准反弯点高度比的修正系数。上层层高变化修正值。下层层高变化修正值。根据框架总层数，该柱所在层数和梁柱线刚度比查表得。表5-4 边柱层h(m)y0y1y2y3y63.60.830.350000.3553.60.830.4150000.41543.60.830.45 0000.4533.60.830.450000.4523.60.830.50 0000.50 14.90.830.650000.65 表5-5 中柱层h(m)y0y1y2y3Y63.61.60.380000.3853.61.660.450000.4543.61.660.480000.4833.61.660.50000.523.61.660.5 0000.5 14.61.660.620000.62表5-6 弯矩计算边柱层HDiDD/DiViVikM下M上(m)kN/m(103)kN/m(103)(kN)(kN)（kNm）(kNm)63.647.22.4420.0521514.4378.750.3599.23184.2853.693.9042.4420.0261134.9829.510.41544.0962.1543.693.9042.4420.0261590.9141.350.4566.9981.87333.693.9042.4420.0261932.7050.250.45 81.4199.5023.693.9042.4420.0262163.7356.260.50101.27101.2713.9107.963.0810.0292296.68 66.600.65 168.83111.91表5-7 弯矩计算中柱层HDiDD/DiViVikM下M上(m)(kN/m) (103)(kN/m) (103)(kN)(kN)（kNm）(kNm)63.647.23.70.0781514.43118.130.35148.84276.4253.693.9043.70.0391134.9844.260.41566.1293.2143.693.9043.70.0391590.5162.030.45100.48122.8233.693.9043.70.0391932.7075.380.45122.12149.2523.693.9043.70.0392163.7384.390.5151.90151.9013.9107.963.8220.0352296.6889.380.65203.76169.72注：（1） （5-10）（2） （5-11）（3） （5-12）5.4水平地震作用下梁端弯矩根据节点平衡由柱端弯矩求得梁轴线处弯矩B1=KB1/(KB1+KB2) （5-13）MB1=(MC上+MC下)B1 （5-14） B2= KB2/(KB1+KB2) （5-15）MB2=(MC上+MC下)B （5-16） 表5-8 水平地震作用下的梁端弯矩层A轴D轴MC上MC下ADMADMC上MC下DADEMDAMDE6184.2899.231184.28276.42148.840.5180.482143.186133.234562.1544.091161.3893.2166.120.5180.482125.382116.668481.8766.991125.96122.82100.480.5180.48297.87191.069399.5081.411165.49149.25122.120.5180.482129.360120.372101.27101.271182.68151.90151.900.5180.482141.942132.0781111.91168.831192.18169.72203.760.5180.482155.519136.1015.5水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力 （5-19）式中，V框架梁端水平地震作用下的剪力 水平地震作用下的梁端弯矩。表5-9 水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力