制动主缸DFMEA.doc

设计潜在失效模式及后果分析 项 目 名 称： 制动主缸总成 设计责任： 赵索才 编 制 人： 杜静 页 码： 共 5 页 第 1 页车型/车辆 类型： 长安之星 日 期： 06.05.10 修订日期： 09.06.10 主要审核参加人： 卢玉刚 王俊 赵索才 杜静 编 号：TS/BD-7.3.3-12-01项 目 功 能 潜在失效模式潜在失效后果严重度S级 别潜在失效的起因/机理频度数O现行设计控制探测度DRPN建议措施责任目标完成日期措 施 结 果预防探测采取的措施SODRPN1空行程功能补偿孔关闭时活塞的位移。空行程大制动时踏板行程过长，用户不满意。6特殊特性G设计时空行程规定的较大3计算机辅助设计设计评审354-空行程小回油困难，解除制动的时间过长。设计时空行程规定的较小2回位时间功能保证产品功能的再次快速实现性。不回位或回位慢丧失再次制动功能，产品失效。91.回位弹簧弹力小2.皮碗过盈量过大31.第一、二活塞回位簧装配状态时抗力F1=823N F2=59+6 0N2.直径过盈量主皮碗0.70.9mm，副皮碗1.01.2mm。借鉴已成熟产品经验并与其比较254-3密封性功能使产品工作中无渗漏，保证工作的可靠性。真空密封性渗漏用户无法进行真空注油，用户不接受。9第一副皮碗的硬度及密封过盈量不合适造成真空泄漏。3过盈量：1-1.2mm硬度： A 702借鉴已成熟产品经验并进行试验381对唇口结构进行DOE验证实验室根据验证后的结果确定唇口结构唇口倒角C0.4。过盈量：1-1.2mm硬度：A 70293254低压密封性主缸无法建压主皮碗的密封唇口结构尺寸存在隐患。采取经验结构，唇口倒角C0.4。设计潜在失效模式及后果分析 项 目 名 称： 制动主缸总成 设计责任： 赵索才 编 制 人： 杜静 页 码： 共 5 页 第 2 页车型/车辆类型： 长安之星 日 期： 06.05.10 修订日期： 09.06.10 主要审核参加人： 卢玉刚 王俊 赵索才 杜静 编 号：TS/BD-7.3.3-12-01 项目 功能 潜在失效模式潜在失效后果严重度S级别潜在失效的起因/机理频度数O现行设计控制探测度DRPN建议措施责任目标完成日期措 施 结 果预防探测采取的措施SODRPN高压密封性渗漏无法建立最高液压，制动力严重不足。9主皮碗硬度低，高压状态下变形严重。3硬度：A 702借鉴已成熟产品经验并进行试验381对皮碗硬度进行DOE验证实验室采用验证后的皮碗硬度值A A 702932544耐压性功能保证产品具有安全可靠性。产品破裂制动突然失效9缸体强度不足2根据已往的经验采用材料ZL111或ZL107。20.5MPa压力下测试缸体承压状态3545低温性及高温耐久性功能保证产品在不同环境中工作的可靠性。产品寿命短，不耐用。产品失效9皮碗的材料性能不适应温度变化。2根据已往经验，材料采用耐高低温的三元乙丙橡胶。产品进行高、低耐久性寿命试验。每半年进行一次354-缸体内孔表面粗糙度过低根据已往经验，缸体内孔表面粗糙度Ra0.46贮存耐腐蚀性功能保证产品具有防腐蚀性耐贮存。耐腐蚀性差。产品早期失效，用户不满意。5设计时所采用的缸体材料贮存防腐能力差。3根据已往的经验采用ZL111或ZL107材料表面喷砂处理。盐雾试验（2件/季度）345-设计潜在失效模式及后果分析 项 目 名 称： 制动主缸零部件 设计责任： 赵索才 编 制 人： 杜静 页 码： 共 5 页 第 3 页车型/车辆类型： 长安之星 日 期： 06.05.10 修订日期： 09.06.10 主要审核参加人： 卢玉刚 王俊 赵索才 杜静 编 号：TS/BD-7.3.3-12-01 项目 功能 潜在失效模式潜在失效后果严重度S级别潜在失效的起因/机理频度数O现行设计控制探测度DRPN建议措施责任目标完成日期措 施 结 果预防探测采取的措施SODRPN1缸体功能与活塞、皮碗配合形成压力输出密封工作腔。缸体材料性能差，强度低。不具耐压性，导致缸体破裂，制动突然失效。9G设计时所采用的缸体材料不合适2根据已往的经验采用ZL111或ZL107材料表面喷砂处理对样件进行材质、性能化验。354-设计时缸体的尺寸设计不合理缸体壁厚不小于52活塞功能与缸体配合形成压力输出密封工作腔。与缸体的配合公差不合适配合过紧或过松。活塞在缸体内卡滞导至主缸功能失效9G配合公差规定的不合适外形设计不合理表面光洁度设计过低3采用成熟的经验值D10/f9外圆棱边为R0.2表面光洁度0.4与成熟产品对比优化选择254-3第一、二活塞弹簧功能保证两个活塞的迅速回位。回位性差无法实现主缸制动。9Z弹簧抗力设计的不匹配3第一活塞弹簧抗力8263 N第二活塞抗力59+6 0N.与成熟产品对比并进行实验室试验381利用设计弹簧的软件对影响弹簧抗力参数优化设计，确定弹簧参数并进行DOE验证技术部、实验室，根据实验结果，确定弹簧抗力参数：第一弹簧8263 N,第二弹簧 59+6 0N。73242 设计潜在失效模式及后果分析 项 目 名 称： 制动主缸零部件 设计责任： 赵索才 编 制 人： 杜静 页 码： 共5 页 第 4 页车型/车辆类型： 长安之星 日 期： 06.05.10 修订日期： 09.06.10 主要审核参加人： 卢玉刚 王俊 赵索才 杜静 编 号：TS/BD-7.3.3-12-01 项目 功能 潜在失效模式潜在失效后果严重度S级别潜在失效的起因/机理频度数O现行设计控制探测度DRPN建议措施责任目标完成日期措 施 结 果预防探测采取的措施SODRPN4主皮碗功能实现液压油的高压密封输出。泄漏建压行程长，制动力不足，踏板下沉，用户不满意。9G过盈量小皮碗硬度高不耐磨3采用成熟的经验值过盈量直径尺寸0.7-0.9mm。硬度A 702与成熟产品对比并进行实验室试验381根据已往的经验值经DOE试验来确定皮碗各项参数。验证的结果：过盈量直径尺寸0.7-0.9mm。硬度：A 702材料采用三元乙丙橡胶。92354皮碗材料不耐液压油根据已往的经验采用三元乙丙橡胶材料。5第一副皮碗功能保证第一活塞的密封。泄漏制动液外泻，进入助力器。用户最终无法使用。9G过盈量小皮碗硬度高皮碗材料不耐液压油导致密封效果差4过盈量：1-1.2mm硬度：A 702材料选择：三元乙丙橡胶3108根据已往的经验值经DOE试验来确定皮碗各项参数。验证的结果：过盈量直径尺寸1-1.2mm。硬度：A 702材料采用三元乙丙橡胶。932546第二副皮碗功能与主皮碗一起形成第一密封输出工作腔。泄漏第一腔建压低，无法实现有效的制动。9G过盈量小皮碗硬度高皮碗材料不耐液压油4过盈量：1.0 mm硬度： A 702材料选择：三元乙丙橡胶3108根据已往的经验值经DOE试验来确定皮碗各项参数。验证的结果：过盈量：1.0mm。硬度：A 702材料采用三元乙丙橡胶。93254 设计潜在失效模式及后果分析 项 目 名 称： 制动主缸零部件 设计责任： 赵索才 编 制 人： 杜静 页 码： 共 5 页 第 5 页车型/车辆类型： 长安之星 日 期： 06.05.10 修订日期： 09.06.10 主要审核参加人： 卢玉刚 王俊 赵索才 杜静 编 号：TS/BD-7.3.3-12-01 项目 功能 潜在失效模式潜在失效后果严重度S级别潜在失效的起因/机理频度数O现行设计控制探测度DRPN建议措施责任目标完成日期措 施 结 果预防探测采取的措施SODRPN9限位环功能保证第一活塞的支撑定位。尺寸不稳定，收缩率大。无法进行组装8所规定的非金属材料不合适，致使尺寸参数不恒定4采用经验材料并对所采用的材料进行DOE验证游标卡尺检测264根据已往的经验值经DOE试验来确定材料采取DOE验证的结果：限位环采用热固性塑料83248内孔与外径不同轴活塞卡滞缸体偏磨8对同心度规定不严3同轴度要求0.05千分表检测24810进油嘴油封功能为主缸提供制动液路径的密封件部位漏油用户不满意9结构设计不合理3借用成功产品零件材料为三元乙丙橡胶设计评审 橡胶兼容性试验 台架试验254材料选择不合理11进油嘴功能为主缸提供制动液的装置进油嘴破损用户不满意9材料选择不合理不耐低温，遇冷变脆3根据已往的经验进油嘴采用材料为增强尼龙与成熟产品对比并进行实验室试验381根据已往的经验值经DOE试验来确定采取DOE验证的结果：储液杯采用尼龙材料耐高、低温。9235412 O型密封圈功能-助力器的密封件助力器漏气刹车踩不动导致制动失效9结构设计不合理3根