年产80万吨综合机械化采煤工作面设计.doc

年产80万吨综合机械化采煤工作面设计 毕 业 设 计 设 计 人: 第一章 支护设备与采煤机选型 第一节 机械化采煤工作面类型的确定与论证 机械化采煤工作面,根据支护设备型式不同,可分为普通化采煤工作面及综合机械化采煤工作面,综采工作面主要设备为采煤机、刮板运输机、液压支架、等。综采工作面机械化程度高、安全、生产高效,不少工作面年产超过100万吨,但设备投资大,对煤层厚度、倾角、地质变化要求严格。普通化采煤工作面设备投资小,在煤层厚度、倾角、地质变化较大时适应性好,但它的机械化程度、安全、生产效率低。 当工作面的煤层厚度、倾角、地质条件、设计生产能力已知时,采用哪种类型的工作面,应经过技术分析、论证后确定,当工作面内煤层厚度较厚,煤层倾角及煤层厚度变化不大且地质条件比较稳定时一般采用综合机械化采煤工作面较好;相反采用普通化采煤工作面较好。 根据已知条件年产80万吨,本设计采用综合机械化采煤工作面。 第二节 液压支架选型影响液压支架选型的依据 影响液压支架选型的因素,主要是矿山地质条件,顶、底板稳定性、煤层倾角、煤层赋存状况及瓦斯含量等。其中煤层及顶、底板稳定性影响最大。顶板稳定性: 顶板稳定性直接影响液压支架的架型支护强度。顶板岩性的不同,决定液压支架架型的形式。煤层顶板稳固平整,选用支撑式液压支架;煤层松软、顶板破碎时选用掩护式液压支架;煤层顶板坚硬时选用支撑掩护式液压支架。由已知条件老顶为级,直接顶为3类,故选用支撑掩护式液压支架。煤层厚度: 煤层厚度主要影响液压支架支护强度。煤层厚度越大支护强度应越高,煤层厚度大小及变化情况又决定着液压支架的结构高度和伸缩范围。已知煤层厚度为3.8米煤层倾角: 煤层倾角主要影响液压支架的稳定性,煤层倾角大则易使液压支架发生倾倒、下滑等现象,必须采用防倒防滑和调架装置措施的支架。由已知条件知本设计工作面煤层倾角为17,煤层倾角较大。液压支架的选型1、架型的选择: 液压支架根据对顶板的支护方式和结构特点不同有支撑式、掩护式、支撑掩护式3种。 支撑式液压支架顶梁长、立柱多且垂直支撑、工作阻力大,切顶能力强,通风断面大,有档矸装置,架间不撑紧,对顶板不密封,适用于稳定或坚硬以上直接顶和周期来压强烈的老顶条件。掩护式液压支架有宽大的掩护梁可挡住采空区冒落的矸石,它的顶梁短,支柱少且倾斜支撑,架间密封,支架工作阻力较小,切顶能力差,适用于不稳定和中等稳定直接顶条件。 支撑掩护式液压支架兼有支撑式、掩护式液压支架的结构特点,故工作阻力大,切顶能力强,它适用于各类顶板。 根据以上条件本次设计的工作面采用具有防倒防滑和调架装置措施的支撑掩护式液压支架。2、参数确定Hh+aHminhmin-S2-b-C式中:H, Hmin支架的最大、最小结构高度;h,hmin-煤层最大厚度和最小厚度;设计煤层h3.8mHmin3.6ma?伪顶厚度,中厚煤层取0.2m;厚煤层取0.3m;薄煤层适当减少,取0.1m;取0.2m;S2-顶板最大下沉量,一般为0.10.2 m;取0.15m,b-支架卸载前移时,立柱最小可伸缩余量一般为0.05m,取0.08mC-支架顶梁上存留的煤矸厚度,取0.05m支架支护强度的确定 支架支护强度q;支架单位面积上的支撑力。 按经验公式估算: qKHp吨/米2式中:K-作用于支架上的顶板岩石厚度系数。一般取48;取6H-最大采高,3.8mp?顶板岩石容重,一般2.5吨/米3则;Hh+a 3.8+0.24.0mHminhmin-S2-b-C 3.6-0.15-0.08-0.05 3.32mqKHR63.82.557吨/米24.选择液压支架型号: 根据上面计算出的液压支架最大和最小结构高度和支护强度数值,经查表选择合适的液压支架型号为:ZZZ6000/25/50 第三节采煤机的选型采煤机性能参数的计算与决定滚筒直径的选择双滚筒采煤机直径应大于最大采高的一半,一般按D(0.52-0.6)h,采高最大时取最小值,采高小时取最大值。故Dmin0.523.8 1.976m D0.63.8 2.28m取2.1m。截深的选择中厚煤层可取0.5-0.8m,取0.6m滚筒转速及截割速度滚筒转速中厚煤层可取25-40转/分,取30转/分;采煤机最小设计生产率QminW/240.2式中:W-采煤工作面日平均产量,吨/日Qmin800000300(240.2) 556吨/米3采煤机的最小牵引速度V1Qmin/60HBr式中:Qmin-采煤机最小设计生产率H-采煤机平均采高取3.8mB-采煤机截深取0.6r-煤的容重 1.35吨/米3V1Qmin/60HBr)556(603.80.61.35)3.01m/s采煤机所需电功率 双滚筒采煤机所需电功率: 式中:-采煤机最小设计生产率。 -功率利用系数,用两台点击驱动取0.8。 -功率水平系数,取0.95。 -前滚筒截割比能耗。 -后滚筒截割比能耗。 其中: 式中:-被截割煤层的截割阻抗,设计煤层235牛顿/毫米。 -截割阻抗,取200牛顿/毫米。 -基准煤的比能耗,查表得0.42千瓦?小时-后滚筒工作条件系数,查表得:0.8。 代入上式得:HwxAxAHwb2352000.400.47千瓦?小时/吨。 Hwx K30.80.420.34千瓦?小时/吨。 则: 313(0.80.95)(0.60.42+0.40.34) 180因国内生产的采煤机机电功率已经系列化,由100、150、170、(1702)、200、300、(3002)千瓦,结合近年来采煤机的发展选用3006、牵引力 采煤机的牵引力主要取决于煤质、采高、牵引速度、煤层倾角、机器质量、导向装置及摩擦力等精确计算也很困难,所以经查表选取采煤机型号为:MG-300-SA. 有关参数:采煤机高度1.25m;电机高度:0.6m; 摇臂长度:1.695m;摆角52? -25采煤机主要技术参数的核对最大采高h的核对hA-H/2+Lsina+D/2式中:A-采煤机高度 H-采煤机截割部减速箱高度,一般等于电机高度 L-摇臂长度 a -摇臂向上摆动最大角度(取45) D-滚筒直径 h1.25-0.6/2+1.695sina+0.8/2 1.25-0.3+1.695sin45+0.4 2.6m 可见hH,所以所选采煤机符号要求。2、最小采高核对 采煤工作面最小采高hmin采煤机机身高度应小于液压支架最小支撑高度H 根据计算可知HH3、卧底量校核KA-H/2-sinb-D/2 1.25-0.6/2-sin25-0.8/2 0.4176m采煤机最大截割速度的核对采煤机的最大截割速度VQ/HBr式中Q?运输机的运输能力选用运输能力为400吨/小时 H?平均采高1.5m B?截深0.6m r?煤的容重,1.35吨/米3 故VQ/60HBr) 400/(601.50.61.35) 5.5m/min 符号要求。 第四节刮板运输机的选型 1.刮板输送机能力及溜槽断面的校核: 刮板输送机输送能力,按连续运行方式进行计算 吨/小时 其中货载最大横断面积。 式中:-货载在溜槽中的动堆积角,对原煤25。-货载的装满系数,0.75。-货载的散集容重,原煤。-刮板输送机链速,取1.0代入得:360000.840.14+0.83/2tg250.750.91.0752t/h400t/h当给定输送机生产能力,验算溜槽最大货载断面按下式计算: 其中:-输送机对采煤机的相对速度,按下式计算: (m/s) 其中:-采煤机牵引速度m/s,取5.5m/s。 式中号选取原则是:当刮板链与采煤机运动方向相反时取“+”,相同时取“-”号。 代入得:v+ 601.09 m/s 又v- 601.0-0.090.91 m/s则:又400 / 36000.750.91.09 400/36000.750.90.91 0.15100.3097 0.18090.3097 2.电动机功率的校核: 输送机电机功率的大小要根据工作面倾角,输送机铺设长度和输送量的大小等具体条件决定其关系式为: 式中:-货载每米重力,按 (N/m)。 -刮板链每米重力,按21.259.8208(N/m)。 -输送量,Q400 t/h。 -电动机功率备用系数,取。-刮板链绕过两端链轮时的附加阻力系数,取。-输送机水平弯曲时附加阻力系数,取。-刮板输送机安装倾角,。-刮板输送机铺设长度,L125m-链速,1.5m/s-货载在溜槽中运行阻力系数,取。-刮板链在溜槽中运行运行阻力系数,取。-传动效率,取。其中:g/3.6726N/m则:1.181.11.1 q wcossin +2q0wcosLv1000?146?90 KW3.铺设长度的验算: 当已知电动机的功率,输送量及其他参数、及时,可根据下式验算铺设长度与安装角度的关系。 177318米 而所选刮板运输机SGB-630/220,功率为220KW,工作面长度125m,所以所选刮板运输机符合设计要求。 第五节 皮带运输机的选型 根据由于给定资料为45万吨/年,结合工作面生产能力45万吨/年,按生产天数300天,则日产为1500t。按每天3班生产,一班检修,则班产量为500t,则设计生产率A500/862.5t/h。考虑生产影响因素,取A80t/h顺槽皮带运输机的选型经查阅资料选用SPJ-800型皮带。原始资料皮带铺设长度,800m皮带铺设倾角,0顺槽生产率QS,t/h物料散碎密度,物料中最大块度长尺寸,a300mm物料的堆积角,取25皮带宽度B0.8m带速v1.63m/s输送能力350T/h帆布层数i6胶带拉断力P560N/cm层)总围包角473上托辊间距Ly1.5m下托辊间距Ly2.5m电动机功率N17+30KWL800m计算胶带宽度,选定胶带速度因为胶带输送机的输送能力Q350T/h,大于设计生产率A80,所以胶带宽度满足要求。故选胶带速度v1.63m/s.对胶带宽度进行块度校验B2a+200B2300+200800所以所选胶带满足要求。3、运行阻力与胶带张力的计算运行阻力计算qA/3.6v80(3.61.63)13.6kg/m.qd1.1B?i+1+21.10.81.256+3+110.1kg/m.采用冲压座槽型及平行托辊,Gg11Gg11qgGg/Lg111.57.33kg/mqg Gg/Lg112.54.4kg/mWzkgq+qd+qgLcos+gq+qdLsin 1013.6+10.1+7.338000.04+1013.6+10.1800 438740NWk【qd+qgLcos-qdLsin】g【10.1+4.48000.35-10.1800】-4020N胶带张力的计算采用逐点法计算胶带输送机各点张力SPJ-800型胶带输送机示意图如下S1S?S2S1距离近S31.031.07S2 取 S31.04S2 S41.04S31.042S21.042S1S5S4+Wk1.042S1+WkS61.04S51.043S1+1.04WKS7S6+W1.043S1+1.04Wk+WS8S91.O4S7+1.044S1+1.042Wk+1.04Wma1.17S1-1.084020+1.0443847 1.17S1+ 41259 A按摩擦传动条件考虑摩擦力备用系数列方程S9S1/1+ea-1/mS11+e0.28.25-1/1.154.66S1 B由A、B联立方程组得S111822N S955091N所以S211822N S312295N S412787NS58767 NS69117N S7447857N4、胶带悬垂度与强度的验算1)胶带悬垂度验算重段最小张力S69117N 由公式【Szx.zk】【gq+qdLg2cos】/80.025Lg得【Szx.zk】5q+qdLgg5(13.6+10.1)1.5101777.5所以【Szx.zk】S6胶带悬垂度满足要求胶带强度的验算【Szd】BiP/m N 胶带安全系数取9【Szd】BiP/m8006560/9298667S9 因此胶带强度满足要求。5、牵引力与电机功率输送机的传动滚筒牵引力为W0Sy-Si+WckS9-S1+0.04S9+S152414N电动机功率为NW0v/1000524141.63/10000.85100.5KW考虑15%的备用功率,电机容量为N01.15N116KW用两台75KW电动机可满足要求。通过以上计算,证明在所选择SPJ-800型皮带输送机可满足要求。 第六节 采煤机、液压支架、刮板运输机配套所选设备主要技术性能参数:液压支架QY240-8.5/26液压支架主要技术规格参数表:名称单位数值名称单位数值高度M1.12.4中心距M1.5工作阻力吨力280初撑力吨力200顶板条件1-2级底板比压公斤力/厘米213泵站压力公斤力/厘米2350支架支护强度吨力/厘米251采煤机主要技术规格参数表采煤机型号 采煤机高度m电机高度m摇臂长度m摆角MG?300?SG1.250 0.61.69552-25刮板运输机主要技术规格参数表型号设计长度(m)出厂长度(m)运输能力T/t链速m/s电机功率kw链条形式SGB-630/2201701504001.02110双边链液力偶合器刮板链规格刮板链质量m/kg中部槽(长宽高)采煤机牵引方式紧链装置设备质量m/tYO-480R1864-C21.251500642190无链棘轮112.2其它设备设备名称 设备型号 单位数量 转载机 ZGZ-730/110 台1 破碎机 PCM-160 台 1 乳化泵 RB200/31.5 台 2乳化泵箱 XRB2B-80/320 台 1喷雾泵站 XPB250/55 台 1液压安全绞车YAI-18 台 1单体液压支柱 DZ 根 300金属铰接顶梁 HDJA-1000 根 240移动变电站KSJZY-800/10 台 1移动变电站KSJZY-200/2.4 台 2带式输送机SPJ800 台 1磁力启动器QJZ-300/1140 台 10煤电钻综合保护ZZ8L-4.0 台 2煤电钻综合保护ZZ8L-4.0 台 2集中控制台KTC101 台 1 提升设备选型与设计提升容器的选择(一)原始数据矿井年产量An60万吨矿井深度Hs200m装载高度Hz18m卸载高度Hx18m散煤容重r0.9t/m3(二)、提升方式采用单绳缠绕式箕斗提升采用单水平数目为1(三)、提升容器的选择一般经济的提升速度Vj0.30.5m/s,式中H-提升高度一般情况下取中间值,即Vj0.4,对于箕斗提升HHs+Hx+HzHz-装载水平与井下运输水平的高差,箕斗提升一般为1825m,取20m。则:HHs+Hx+Hz200+18+20238mVj0.46.17m/sTj +u+式中a-提升加速度,取0.8m/s2U-容器爬行阶段附加时间 ,取10 s -休止时间,取10sTj +u+6.17/0.8+238/6.17+10+107.7125+38.5737+10+1066.29s从而一次经济提升量Qj【CatAnTj/3600bt】Tj式中An-矿井年产量at-提升富余系数,对第一水平要求 at1.2,取1.5 C-提升不均匀系数,C1.15 t-日工作小时数,取14小时 b-年工作日(300天)则Qj【CatAnTj/3600bt】Tj 【(1.151.560000066.29)(360030014)】4.54吨选用JL-4型箕斗,其技术数据如下:m-名义货载量,4吨mr-箕斗自身重量,4.4吨Hr-箕斗总高度8560mms-两箕斗中心距1830mm提升钢丝绳直径d37mm,选619普通圆股钢丝绳,次绳的钢丝直径2.4mm,mp4.87kg/m。提升机的选择滚筒直径D80d80372960mmD120012002.42880mm滚筒直径暂选3m。滚筒宽度B(H+30/D)(d+)【238+30/3+3】37+21185.2mm.暂选2JK-3/11.5A提升机,其技术数据为滚筒数量为2;滚筒直径D3m滚筒宽度B1.5m;钢丝绳最大静拉力为130000N,钢丝绳最大静拉力为差80000N;可选用速度6.62m/s机器旋转部分的变位质量(不含天轮,电机)总共16300kg;滚筒中心高650mm;两滚筒中心距1628mm。验算提升机承受的静拉力钢丝绳的最大静拉力FjmxaQ+Q2+PH m+mr+mpHg 4000+4400+4.87123810 95210130000N钢丝绳的最大静拉力差FcQ+pH(m+mpH)g 4000+4.8712381051593N80000N证明以上所选提升机符合要求。提升机与井筒相对位置天轮直径煤矿安全规程要求,提升系统的天轮直径与滚筒直径相同,故可选天轮直径Dt3m,查表知其变位质量为mt700kg井架高度HjHx+Hr+Hg+0.75R式子Hj-井架高度Hx-卸载高度,18mHr-箕斗总高8.56mHg-过卷高度,规程规定箕斗提升Hg4m,取6.5m则HjHx+Hr+Hg+0.75R18+8.56+6.5+0.75334.6135m滚筒中心至井筒钢丝绳之间的水平距离Ls0.6Hj+D+3.50.635+3+3.527.5m选Ls40m钢丝绳的弦长(设c01m)Lx【Hj-c02+Ls-Dt/22】1/2【34-22+40-3/22】1/250m钢丝绳的偏角最大外偏角a1arctgB-【s-a0/2-3d+】/Lx arctg1500-【1830-90/2-337+2】/50000 049130最大内偏角a2arctgs-a/2-B-【H+30/D+3】d+e/Lx arctg1830-90/2-1500-【238+30/D+3】37+2/50000057130符合规程要求。滚筒钢丝绳的出绳角arctg(Hj-c0)/Ls-Rtarctg35-1/238-1.5arctg0.1438422715,符合要求。提升位变质量的计算货载质量m4000kg容器质量mr4400kg钢丝绳质量2mpLp2mpHj+Hs+Hx+Lx+3D+30 Lx-箕斗提升高度22m 24.87135+200+22+50+33+30 3558kg天轮变位质量mt700kg提升机变位质量mj27230kg电动机转子变位质量md选用YRJRZ118/54-12型电动机,其技术参数为额定功率Pe630KW额定电压3000/6000V转速491r/min过负荷系数1.85转子回转力矩(GD2)d11800Nm2电动机效率d91.8%计得md【(GD2)d/Dg】i2D2g【11800/3210】11.52 17339kg提升系统变位质量m+2m1+2mpLp+2mt+mj+m4000+24400+4172+2700+27230+1733962941kg确定各运行参数初加速阶段v01.5m/sh02.35ma0v02/2h01.5222.350.48m/s2t02h0/v022.351.53.1s主家属阶段取a10.8m/s2t1vm-v0/a vm取6.62m/s6.62-1,5/0.86.4sh1vm+v02t16.62+1.56.426m减速阶段取a30,8t3vm-v4/a36.62-0.5/0.87.7sh3vm+v4/2 t36.62+0,5/27.727.4m爬行阶段V40.5m/sh43mt4h4/v430.56s等速阶段h8H-h0+h1+h2+h3+h4238-2.35+26+29.4+3227.25t2h2/vm227.25/6.6234.3s刹车制动时间ts取1s一次提升总时间Tzt0+t1+t3+t2+t4+t53.1+6.4+34.3+7.7+6+158.5s矿井可完成年产量An3600brbncTzm3600300141.1558.54898997t矿井提升富余系数afAnAn8989976000001.5说明以上确定各参数符合要求。 第八节大巷电机车的选型已知条件矿井年产量60万吨大巷坡度i,取3;大巷运输长度,1200-2000m,取1500m;选用1吨固定式矿车,轨距600mm,载货量m11000kg,自身质量m0595kg.每个班运煤量mbmA+mB60000030021000吨,每班工作时间7.5小时,两个运输循环中的休止时间20分钟选用ZK-7-600/250型电机车,长时电流Ich34A,电机车粘着重量Pn70KN(一)按重列车起动时的粘着条件计算车组重力QzhQzh1000Pn/zh+i+110a-P 取0.24,zh阻力系数取13.5,a列车起动加速度取0.04m/s2 Qzh1000Pn/zh+i+110a-P1000700.24/13.5+3+1100.04-70733.8KN车组中的矿产数n1000Qzh/m0+m1g1000733.8/10595+100046辆由于n46时,经计算电机车的发热条件不能满足要求,故取n36.(二)根据牵引电机的发热条件验算车组数牵引重列车和空列车分布达到全速时电机车的牵引力FzhP+zh-ip70+9-3 3685NFkP+zh+ip70+11+33980N重列车、空列车稳态运行时分配到每台牵引电机的牵引力FzhFzh/2386521932.5NFkFk/2398021990N查ZQ-21型电动机特性曲线由Fzh得Izh36A,vzh15.6km/h4.33m/s.由Fk得Ik38A,vk16km/h4.44m/s计算一个运输循环牵引电机的等值电流IdzaI2zktzh+i2ktkT+1/21.1536215+3821530+201/233A式中tzh10003600.75vzh10003600.754.3315mintk15min等值电流Idz33A?Ich34A.符合要求。(三)根据制动距离进行验算Lzd55v2/554.332/46m因制度距离Lzd40m,不符合煤矿安全规程的规定,故可减少车组中的矿车数,现取车组中的矿车数n33,经计算制度距离Lzd39.7m,制动距离满足要求。(四)全矿电机车的台数确定每台电机车在一个班内能完成的循环次数ff9.43次/(台?班)式中Ttzh+tkLp每班所需列车运送货载次数fbfb42次(五)每班运人次数fr因运输距离大于1.5m,故每班运人2次,fr2次/班(六)每班所需运行总次数fz Fr42+244次(七)所需电机车的台数N0 N0 fz/f429.434.455台矿井排水设计矿井排水设备原始资料矿井深度305m正常涌水量Qz400m3 /h最大涌水量 Qm600m3 /h每年正常涌水量320天矿水酸碱性,中性水1020kg/m3二、工作水泵必须的排水能力:Qb 1.2 Qzm3/h式中:-正常涌水量,Qz400m3/h Qz-工作水泵必须的排水能力。则:Qb1.2Qz1.2400480 m3/h三、水泵型号的选择: 选用型号水泵,最大效率,对应流量,对应扬程,流量扬程。四、计算净排水高度: m 式中:-吸水高度,通常取4.5m。-排水高度,取开采水平距井口标高差,再加上1m的富余量,因所选设计Hp305m。 则:HgHx+4.5+305+1310.5m五、所需水泵扬程:Hb1.1Hg1.1310.5341.55m六、水泵级数:iHb/H1341.55/575.99 则取:i6级。七、验算稳定性:HgHx+Hp310.50.9iHo0.9670378m满足八、确定水泵台数:取n12n22n31 共五台水泵。九、管路: 1.取三条排水管,其中一条备用。 2.计算内径:正常涌水时期两台水泵工作,两条排水管路,故。 dx【40.14/0.15】1/20.345m 3.选择管材和计算管壁厚度: 管路材料采用无缝刚管。 管壁厚度:cm 式中:-标准管内径。 -需用压力,对无缝钢管. -管内水流压强,取。 -附加厚度,无缝钢管。 则: p 0.529.8(-1+0.150.78cm x 0.534.5-1+0.150.88cm即:选取水管外径351mm,壁厚12mm,内径m;取吸水管外径377mm,壁厚13mm,内径m。确定水泵工况点管阻系数为RHB-Hg/Qp2341.55-310/50421.2410-4管道特性曲线方程式为HHg+RQ2310.5+1.2410-4Q2 第三章 矿井通风原始数据Qy40m3/sQy55m3/sPyst1500paPyst3000pa二、风源所必须产生的风量:m3/s 式中:-矿井所需风量,m3/s。 -设备漏风系数,取。 则:矿井通风容易期:QrkQ1.134045.2m3/s。 矿井通风困难期:QrkQ1.135562.15m3/s三、风源所必须产生的负压: 式中:-矿井所需负压,。 -引凤通道内阻力损失,取。 -有消音装置时的附加阻力损失,取。则:矿井通风容易期:Pyst+1500+150+651715Pa矿井通风困难期:。Pyst+3000+150+653215Pa四、利用类型特征选择离心式风机: 1.选定扩散器的形式及尺寸比: 目前矿井一般选用塔式扩散器,取面积比,相对长,则扩散器全损失系数,其中动能损失系数为,扩散器内部损失系数,此时扩散角。 2.计算矿井等积孔:通风容易时期为最大等积孔:A11.19m2通风困难时期为最大等积孔:A2m2则:平均等积孔:ApA1+A21.3018m2第四章采区供电设计采区主要设备: 采煤机型号MG-300-SA. 刮板运输机SGB-630/220 转载机 ZGZ-730/110 破碎机 PCM-160 乳化泵 PCM-160 2台 喷雾泵 XPB250/55 液压安全绞车 YAI-18 带式输送机 SPJ800 水泵 2台负荷统计300+220+110+160+1602+55+18+752+6021348KW采区供电电压等级660V、1140V,其中采煤机、刮板运输机、转载机、破碎机采用1140V电压,其余设备均采用660V电压。1、660V线路负荷802+55+18+752+602480KW2、1140V线路负荷685KW供电系统拟定1、660v系统(采用6KV供电),选用两台KSJZY-200.4移变,乳化泵、喷雾泵、绞车使用一台,其余设备使用一台。2、1140V系统选用1台KSJZY-800/4.8移变。五、电缆的选择1、660V系统用橡套1#主电缆的选择计算变压器的容量SB式中Kx-取0.7Cosdi取0.65SB0.7153/0.65164.71KVA选择移变容量为200KVA,变压比6/0.69。移变的负荷系数Kt273/3150.87移变负荷电流IBKtI2e0.87140122A2、660V系统用橡套1#主电缆(供乳化泵、喷雾不、绞车,100米)的选择计算变压器的容量SB式中Kx-取0.7Cosdi取0.65SB0.7153/0.65165KVA电缆电流为IzPe103/Uecosee153000/1.7326600.850.91173A选用ZQ20-350-1000型矿用电缆,其长期允许负荷电流190A.2、660V系统用橡套2#(供水泵、皮带600米)主电缆的选择计算变压器的容量SB式中Kx-取0.7Cosdi取0.65SB0.7270/0.65291KVAIzPe103/Uecosee270000/1.7326600.850.91305A选用ZQ20-3120-1000型矿用电缆,其长期允许负荷电流345A.3、1140V系统用橡套3#主电缆的选择计算变压器的容量SB式中Kx-取0.7Cosdi取0.65SB0.7685/0.65709KVAIzPe103/Uecosee685000/1.73211400.850.91449A需采用2根电缆供电。 1)采煤机、转载机用一趟线4#(200米)采计算变压器的容量SB式中Kx-取0.7Cosdi取0.65SB0.7430/0.654