混合结构计算书

1.工程概况1.1设计题目 某两层仓库采用混合结构方案。楼盖为现浇混凝土单向板肋梁楼盖，现浇钢筋混凝土柱及砖墙作为承重体系，现浇钢筋混凝土柱下单独基础及墙下条形基础。1.2设计任务 1.按建筑平、立、剖面图进行结构平面布置 2.按选定的结构方案进行结构计算 (1)估算钢筋混凝土柱截面尺寸 (2)楼盖结构计算 板及次梁按塑性计算 主梁按弹性计算 (3)钢筋混凝土楼梯计算 (4)承重外墙验算 确定结构静力计算方案 验算墙体高厚比 验算底层墙体承载力 (5)墙下条形基础计算 3.绘制施工图(2号图纸三张) (1)基础平面布置图及基础配筋图 (2)楼盖结构平面布置图(包括连续板配筋) (3)次梁配筋图和剖面图 (4)主梁配筋图和剖面图 (5)楼梯配筋图1.3设计资料1.3.1建筑图两层混合结构房屋，柱网尺寸为36m45.1m，建筑平、立、剖图如下。建筑平面图建筑立面图1-1剖面图1.3.2荷载 二毡三油加绿豆砂 0.35kN/m2 石灰砂浆容重（天花板抹灰,20mm厚） 17kN/m3 水泥砂浆容重（楼面面层，30mm厚) 20kN/m3 钢筋混凝土容重 25kN/m3 细石混凝土容重 24kN/m3 砖墙容重 19kN/m3 钢窗自重 0.45kN/m2 屋面活荷载 0.5kN/m2楼面活荷载 5kN/m22.楼盖的设计2.1楼面做法和材料选用 （1）楼面构造做法:30mm厚水泥砂浆面层，20mm厚石灰砂浆天棚抹灰。 （2）材料选用: 混凝土:采用C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/m2）； 钢筋:梁中受力纵筋均采用HRB400钢筋（级钢，fy=360N/mm2 )； 其他钢筋均采用HPB300钢筋（级钢，fy=270N/mm2 ）。2.2结构布置与截面尺寸选择柱:考虑抗震，取为400mm400mm。板:h1/35=2000/35=57mm，考虑隔声及板面装修等因素，取板厚h=1OOmm。次梁:h=（1/181/12）l=5100/185100/12=284425mm，取h=350mm； b=（1/31/2） h=350/3350/2=117175mm, b=150mm。主梁:h=（1/141/8）l=6000/146000/8=429750mm，取h=600mm； b=（1/31/2）h=600/3600/2=200300mm，取b=250mm。楼盖结构布置如下图所示。单向板肋梁楼盖结构布置图2.3板的设计(按塑性理论计算)2.3.1荷载楼板的荷载（取1m宽板带计算）荷载种类荷载标准值（kN/m）永久荷载30mm水泥砂浆面层0.03201.0=0.6kN/m100mm钢筋混凝土板0.1251.0=2.5kN/m20mm石灰砂浆天花板抹灰0.02171.0=0.34kN/m小计3.44kN/m可变荷载5.01.0=5.0kN/m可变荷载控制的组合:（是工业厂房，故可变荷载分项系数取1.3） 永久荷载设计值g=1.23.44=4.13kN/m 可变荷载设计值q=1.35.0=6.5kN/m 荷载总设计值g+q=10.63kN/m永久荷载控制的组合: 永久荷载设计值g=1.353.44=4.64kN/m 可变荷载设计值q=0.71.45.0=4.9kN/m 荷载总设计值g+q=9.54kN/m取较大的荷载组合值，即为g+q=10.63kN/m。2.3.2计算简图 按塑性理论计算。计算跨度:取lm宽板按连续梁进行计算，由于中间跨板与次梁固接；而边跨搁置在承重墙上，可以视为铰接。故板的计算长度为: 中间跨:l0=ln=2.00-0.15=1.85m 边跨:ln=2.00-0.15/2-0.24/2=1.805m l0=ln+a/2=1.805+0.12/2=1.865m 且应有l0ln+h/2=1.805+0.10/2=1.855m，取l0=1.855m。因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。计算简图如下图所示。楼板计算简图2.3.3正截面受弯承载力计算及配筋取混凝土板的保护层厚度c=15mm，假定纵向钢筋直径d=1Omm。取lm宽板带计算，则有:b=1000mm,h=100mm,h0=h-c-d/2=100-15-10/2=80mm。C30混凝土，1=1.0，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。HPB300钢筋，fy=270N/mm2。配筋计算过程列于下表。板的受弯承载力及配筋计算(取1m宽板带计算)截面A支座1跨跨间B支座2(或3)跨跨间C支座弯矩系数M01/11-1/111/16-1/14M=M(g+q)l02(kNm)3.33-3.332.27-2.60s=M/(1fcbh02)0.0360.0360.0250.028=1-1-2s0.0370.0370.0250.028计算配筋As=bh01fc/fy(mm2)156.8156.8105.9118.6选配A8200A8200A8200A8200实际As(mm2)251.3251.3251.3251.3配筋率(%)0.250.250.250.25min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.451.43270)=0.24%，因此配筋满足最小配筋率要求。b=0.81+ft0.0033ES=0.81+2700.00332105= 0.568。均小于b，为适筋构件，且小于0.35，符合塑性内力重分布的原则。2.3.4构造要求 (1)沿单向板长边方向的分布钢筋通长采用A6200；(2)支座处负弯矩钢筋截断距离:可变荷载与永久荷载的比值q/g=6.5/4.13=1.573 ，ll=ln/4=1855/4=464mm，取ll=500mm；(3)板中垂直于主梁的构造钢筋取A8200，伸出主梁的长度l0/4=1855/4=464mm，取500mm；(4)嵌固在承重墙内板上部的构造钢筋取A8200，伸出墙边长度ly=500mm。二层楼板配筋图2.4次梁的设计(按塑性理论计算)2.4.1荷载次梁的荷载荷载种类荷载标准值（kN/m）永久荷载由板传来3.442.0=6.88kN/m次梁自重0.15（0.35-0.10）25=0.94kN/m梁侧抹灰0.02（0.35-0.10）217=0.17kN/m小计7.99kN/m可变荷载（由板传来）5.02.0=10.0kN/m可变荷载控制的组合:（是工业厂房，故可变荷载分项系数取1.3） 永久荷载设计值g=1.27.99=9.59kN/m 可变荷载设计值q=1.310.0=13.0kN/m 荷载总设计值g+q=22.59kN/m永久荷载控制的组合: 永久荷载设计值g=1.357.99=10.79kN/m 可变荷载设计值q=0.71.410.0=9.8kN/m 荷载总设计值g+q=20.59kN/m取较大的荷载组合值，即为g+q=22.59kN/m。2.4.2计算简图按塑性理论计算。计算跨度：次梁与主梁整浇，故中间跨次梁跨度取净跨边跨次梁搁置在承重墙上，视为铰支。故计算跨度为：中间跨:l0=ln=5.10-0.25=4.85m 边跨: ln=5.10-0.25/2-0.24/2=4.855m l0=ln+a/2=4.555+0.24/2=4.975m 且应有l01.025ln=1.0254.855=4.976m，所以取l0=4.975m。因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。计算简图如下图所示。次梁计算简图2.4.3正截面受弯计算及配筋 正截面受弯时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取bf=minl0/3，b+sn，b+12hf=min 4850/3或4975/3 ，150+1850 ，150+12100= min1617或1658，2000，1350=1350mm。 取梁的保护层厚度为20mm，假定箍筋直径为10mm，纵向钢筋直径20mm，布置一排钢筋，则h0=350-20-10-20/2=3 l 0mm。 C30混凝土，1=1.0，fc=14.3N/mm2 ，ft=1.43N/mm2；纵筋采用HRB400钢，fy=360N/mm2。MU=1 fc bf hf(h0-0.5 hf)=1.0 14.3 1350 100(310-0.5100)=501.93kNm，大于各跨中截面弯矩。经判别跨内截面属第一类T形截面。配筋计算过程列于下表。次梁的受弯承载力及配筋计算截面A支座1跨跨间B支座2(或3)跨跨间C支座弯矩系数M 01/11-1/111/16-1/14M=M(g+q)l02(kNm)50.83-50.8333.28-38.03s=M/(1fcbh02)或s=M/(1fcbfh02)0.02740.24660.01790.1845=1-1-2s0.02780.28810.01810.2056计算配筋As=bh01fc/fy或As=bfh01fc/fy(mm2)462.1532.1300.9379.8选配3C163C162C163C16实际As(mm2)603.2603.2402.1603.2配筋率(%)1.151.150.771.15min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.451.43360)=0.2%，因此配筋满足最小配筋率要求。b=0.81+ft0.0033ES=0.81+3600.00332105= 0.518。均小于b，为适筋构件，且小于0.35，符合塑性内力重分布的原则。2.4.4斜截面受剪承载力及箍筋计算C30混凝土，c=1.0 ，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2，箍筋采用HPB300钢，fyv=270N/mm2。计算结果列于下表中。次梁的斜截面承载力计算及配筋截面A支座VAB支座外侧VBlB支座内侧VBrC支座外侧VClC支座内侧VCr剪力系数v0.450.600.550.550.55V=v(g+q)ln (kN)50.5767.4360.2660.2660.26Asv/s=(V-0.7ftbh0)/(fyvh0) (mm)0.0480.2500.1640.1640.164选配（双肢箍）A6200A6200A6200A6200A6200实际As/s (mm)0.2830.2830.2830.2830.283配箍率As/sb (%)0.190.190.190.190.19按塑性理论计算，有：sv,min= 0.34ftfy =0.34 1.43270=0.18%，因此配筋满足最小配筋率要求。hw=h0-bf=310-100=210mm，hw/b=210/150=1.44，则：Vu,max=0.25cfcbh0=0.251.014.3150310=166.24kN。剪力设计值均小于Vu,max，不会出现斜压破坏。2.4.5构造要求(1)由于各跨跨度相差不超过20%，可变荷载与永久荷载的比值q/g=13.0/9.59=1.363 故可以不必要画抵抗弯矩图，直接按构造规定确定钢筋的截断。(2)承重墙支座处负弯矩钢筋的竖向锚固长度:取las=15d=1516=240mm。 水平锚固长度0.4lab=0.40.1436016/1.43=226mm，取250mm 。(3)主次梁节点处支座钢筋锚固长度:由于采用了带肋钢筋，可取las=12d=12 16=192mm，取200mm。(4)支座处的负弯矩钢筋可在距离支座边ln/3=(5100-120-125)/3=1818mm的距离处切断，取1850mm。(5)架立筋与负弯矩钢筋的搭接长度按构造要求取为150mm。次梁配筋图2.5主梁的设计按弹性理论计算2.5.1荷载主梁的荷载荷载种类荷载标准值（kN/m）永久荷载由次梁传来7.995.1=40.75kN/m主梁自重0.25（0.6-0.10）2.025=6.25kN/m梁侧抹灰0.02（0.6-0.10）2.0217=0.68kN/m小计47.68kN/m可变荷载（由板传来）5.02.05.1=51.0kN/m可变荷载控制的组合:（是工业厂房，故可变荷载分项系数取1.3）永久荷载设计值G=1.240.75=48.9kN可变荷载设计值Q=1.351.0=66.3kN荷载总设计值G+Q=115.2kN永久荷载控制的组合:永久荷载设计值G=1.3540.75=55.01kN 可变荷载设计值Q=0.71.451.0=49.98kN 荷载总设计值G+Q=104.99kN取较大的荷载组合值，即为G+Q=115.2kN。2.5.2计算简图按弹性理论的多跨情况计算。计算长度为:中间跨:l0=lc=6.0m 且l01.05ln=1.05(6.0-0.4)=5.88m，所以取l0=5.88m边跨:l0=ln+a/2+b/2=(6.0-0.12-0.2)+0.36/2+0.4/2=6.06m， 且l01.025ln+b/2=1.0255.6+0.4/2=6.022m，所以取l0=6.022m主梁搁置在壁柱上，且线刚度和柱相比较大，故竖向荷载下主梁内力可近似按三跨等截面简支连续梁计算，安全起见，计算跨度近似取中间跨与边跨的较大值，即l0=6.022m，计算简图如下图所示。主梁计算简图2.5.3内力计算 计算过程整理在下表中。主梁内力计算表工况各跨荷载分布图M1MBM2VAVBlVBr10.244-0.2670.0670.733-1.2671.00071.85-78.6319.2635.84-61.9648.9020.289-0.133-0.866-1.1340115.39-53.1057.42-75.1803-0.1330.200-0.133-0.1331.000-53.1077.97-8.82-8.8266.3040.229-0.3110.1700.689-1.3111.22291.43-124.1766.2745.68-86.9281.02荷载组合得到的Mmax(Knm)或Qmax(kN)1+21+41+31+21+41+4187.24-202.8097.2393.26-148.88129.92B支座处布置两排纵向受力钢筋，考虑弯矩折减：MB,max=-202.8-V0b/2=-202.8+129.920.4/2=-176.82kNm2.5.4正截面受弯计算及配筋 正截面受弯时，跨内按T形截面计算，因跨内设有间距小于主梁间距的次梁，所以翼缘宽度取bf=minl0/3，b+sn=mini6022/3，250+4850=min2007.3，5100=2007.3mm，为便于计算，可偏安全取bf=2000mm。 取梁的保护层厚度为20mm，假定箍筋直径为10mm，纵向钢筋直径20mm，布置一排钢筋，则跨中h0=600-20-10-20/2=560mm；B支座处近似取h0=h-60=600-60=540mm。 C30混凝土，1=1.0,，fc=14.3N/mm2，ft= 1.43N/mm2；纵筋采用HRB400钢，fy =360N/mm2。Mu=1 fc bf hf(h0-0.5 hf)=1.014.32000100(600-0.5100)=1573kNm，大于各跨间截面弯矩。经判别跨内截面属第一类T形截面。配筋计算过程如下表。主梁的受弯承载力及配筋计算截面A支座1跨跨间B支座2跨跨间Mmax (kNm)-187.24-176.8297.23s=M/(1fcbh02)或s=M/(1fcbfh02)0.02090.16960.0109=1-1-2s0.02110.18710.0110计算配筋As=bh01fc/fy或As=bfh01fc/fy(mm2)938.721003.32489.38选配3C223C222C22实际As(mm2)1140.31140.3760.3配筋率(%)0.760.760.51min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.451.43360)=0.2%，因此配筋满足最小配筋率要求。b=0.81+ft0.0033ES=0.81+3600.00332105= 0.518。均小于b，为适筋构件。2.5.5斜截面受剪承载力及箍筋计算C30混凝土，c=1.0，fc=14.3N/mm2，ft= 1.43N/mm2，箍筋采用HPB300钢，fyv=270N/mm2。验算截面尺寸： hw=h0-hf=540-100=440mm，因hw/b=440/250=1.764，截面尺寸按下式验算：0.25cfcbh0=0.251.014.3250540=482.625kNVmax=148.88kN，截面尺寸满足要求。计算所需腹筋：采用A6150双肢箍筋，Vcs=0.7ftbh0+fyvAsvsh0=0.71.43250540+36057150540=209.01kNVmax=148.88kN，不需要配置弯起钢筋。验算最小配筋率： sv=Asvbs=57250150=0.15%0.24ftfyv =0.13%，满足要求。次梁两侧附加箍筋计算：次梁传来集中力F=G+Q=115.2kN选配双肢A6，nAsv1=56.55mm2则附加箍筋排数m=F/(fyvnAsv1)=/(270 56.55)=7.5，可取m=8每侧各配4根A6双肢箍。2.5.6构造要求 (1)实际配箍率均大于最小配箍率，满足要求，不需要弯起钢筋。 (2)承重墙支座处负弯矩钢筋的竖向锚固长度取15d=1522=330mm。水平锚固长度 0.4lab=0.40.1436022/1.43=0.4775=310 mm，取320mm。 (3)主次梁节点处支座钢筋锚固长度:由于采用了带肋钢筋，可取las=12d=1222=264mm，取270mm。(4)附加箍筋分布在2h1+3b=2(600-350 ) +3250=1250mm范围内。可取间距为100。(100 6+250+502=950mm450mm，故应配置4C14的腰筋，上下两层分别距离梁顶梁底200mm布置。(6)锚固长度la=alab=(1040/1140) 775=707mm。(7)支座处剪力V0.7ftbh0，且位于负弯矩区，故取伸出长度为1.2la+1.7h0=1.2707+1.7540=1766mm，取1800mm；延伸长度为max20d，1.3h0=max20 22，1.3540=702mm，取750mm。弯矩包络图抵抗弯矩图主梁配筋图3.楼梯的设计3.1楼梯面层做法和材料选用(1)楼梯面层构造做法: 30mm厚水泥砂浆板面层，20mm厚石灰砂浆天棚抹灰。(2)材料选用: 混凝土:采用C30 (fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2)； 钢筋:平台梁中受力纵筋均采用HRB400钢筋(级钢，fy=3 60N/mm2 ) ； 其他钢筋均采用HPB300钢筋(级钢，fy=270N/mm2 ) 。3.2尺寸选择及跨度计算取踏步尺寸为167mm270mm，满足b+2h=604mm(600mm,620mm)，b+h=437mm450mm，每跑楼梯12个踏步。=31.7 ( 25,45)，cos=0.8505。梯段水平投影跨度:(12-1) 270=2970mm 3000mm，可采用板式楼梯。楼梯剖面图梯段板:水平计算跨度:l0=ln= (12-1)270=2970mm，斜向计算跨度l0=l0/cos=3492mm，梯段板厚h (1/351/25)l0=99.8mm139.7mm，取h=120mm。平台梁: la+a=2600-240+240=2600mm，1.05ln=1.05(2600-240)=2478mm，所以计算跨度l0=minln+a,1.05ln=min2600,2478=2478mm；截面高度hl0/12=2478/12=206.5mm，考虑构造要求，取h=350mm，b=150mm。平台板:板厚取h=80mm，则净跨ln= (6000-2970-1502-240)/2=1245mm，搁置长度a=120mm，所以计算跨度l0=minln+a/2, ln+h/2=min 1305mm,1285mm=1285mm。3.3梯段板设计3.3.1荷载计算梯段板的荷载(取1m宽板带计算)荷载种类荷载标准值(kN/m)永久荷载30mm水泥砂浆面层(0.167+0.27) 0.03201.0/0.27=0.97kN/m120mm钢筋混凝土板0.12251.0/0.8505=3.53 kN/m20mm石灰砂浆天花板抹灰0.02171.0/0.8505=0.40 kN/m三角形踏步0.1670.27/2251.0/0.27=2.09kN/m小计6.99 kN/m可变荷载3.51.0=3.5 kN/m可变荷载控制的组合:（是工业厂房，故可变荷载分项系数取1.3）永久荷载设计值g=1.26.99=8.39kN/m可变荷载设计值q=1.33.5=4.55kN/m荷载总设计值g+q=12.94kN/m永久荷载控制的组合:永久荷载设计值g=1.356.99=9.44kN/m 可变荷载设计值q=0.71.43.5=3.43kN/m 荷载总设计值g+q=12.87kN/m取较大的荷载组合值，即为g+q=12.94kN/m。3.3.2正截面配筋计算梯段板计算简图M=110(g+q)ln2=11012.942.972=11.41kNmh0=h-20=120-20=100mms=M/(1fcbh02)=11.41106/(1.014.310001002)=0.0798=1-1-2s=1-1-20.0803=0.0833As=1fcbh0/fy=1.014.310001000.0833/270=441.2mm2min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.451.43270)=0.24%As,min=minbh=0.00241000100=240mm2441.2mm2且b=0.81+ft0.0033ES=0.81+2700.00332105=0.568=0.0838，故为适筋构件。3.4平台板设计3.4.1荷载计算平台板的荷载(取1m宽板带计算)荷载种类荷载标准值(kN/m)永久荷载30mm水泥砂浆面层0.03201.0=0.6kN/m80mm钢筋混凝土板0.08251.0=2.0kN/m20mm石灰砂浆天花板抹灰0.02171.0=0.34 kN/m小计2.94kN/m可变荷载3.51.0=3.5 kN/m可变荷载控制的组合:（是工业厂房，故可变荷载分项系数取1.3）永久荷载设计值g=1.22.94=3.53kN/m可变荷载设计值q=1.33.5=4.55kN/m荷载总设计值g+q=8.08kN/m永久荷载控制的组合:永久荷载设计值g=1.352.94=3.97kN/m 可变荷载设计值q=0.71.43.5=3.43kN/m 荷载总设计值g+q=7.4kN/m取较大的荷载组合值，即为g+q=8.08kN/m。3.4.2正截面配筋计算平台板计算简图M=18(g+q)ln2=188.081.2852=1.67kNmh0=h-20=80-20=60mms=M/(1fcbh02)=1.67106/(1.014.31000602)=0.0324=1-1-2s=1-1-20.0324=0.0329As=1fcbh0/fy=1.014.31000600.0329/270=104.5mm2min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.451.43270)=0.24%As,min=minbh=0.00241000100=240mm2104.5mm2选配A8200，As=251mm2240mm2且b=0.81+ft0.0033ES=0.81+2700.00332105=0.568=0.0329，故为适筋构件。3.5平台梁设计3.5.1荷载计算平台梁的荷载荷载种类荷载标准值(kN/m)永久荷载平台板传来2.941.285/2=1.89kN/m梯段板传来6.992.97/2=10.38 kN/m平台梁自重250.15(0.35-0.08)=1.01kN/m梁侧抹灰170.02(0.35-0.08) 2=0.18kN/m小计13.46 kN/m可变荷载(由板传来)3.5(1.285/2+2.97/2)=7.45 kN/m可变荷载控制的组合:（是工业厂房，故可变荷载分项系数取1.3）永久荷载设计值g=1.213.46=16.15kN/m可变荷载设计值q=1.37.45=9.69kN/m荷载总设计值g+q=25.84kN/m永久荷载控制的组合:永久荷载设计值g=1.3513.46=18.17kN/m 可变荷载设计值q=0.71.47.45=7.30kN/m 荷载总设计值g+q=25.47kN/m取较大的荷载组合值，即为g+q=25.84kN/m。3.5.2正截面配筋计算平台梁计算简图平台梁计算截面 正截面受弯时，按倒L形截面计算，翼缘宽度取bf=minl0/6,b+5hf=min2478/6, 150+58=min=413，550=413mm。 Mu=1fcbfhf(h0-0.5hf)=1.014.31350100(310-0.5100)=501.93kNm，大于各跨中截面弯矩。经判别跨内截面属第一类“倒L形截面”。M=18(g+q)l02=1825.842.4782=19.83kNmh0=h-40=350-40=310mms=M/(1fcbfh02)=19.83106/(1.014.34133102)=0.0349=1-1-2s=1-1-20.0349=0.0356As=1fcbfh0/fy=1.014.34133100.0356/360=181.05mm2min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.451.43360)=0.2%As,min=minbh=0.002150350=105mm2181.05mm2且b=0.81+ft0.0033ES=0.81+3600.00332105=0.518=0.0356，故为适筋构件。3.5.3斜截面配筋计算V=12(g+q)ln= 1225.84(2600-240)=30.49kN0.7ftbh0=0.71.43150310=46.55kNV，故只需构造配箍。sv,min=0.24ftfy=0.241.43270=0.13%选配A6250，sv=0.15%sv,min=0.13%V 250mm，满足要求。3.6楼梯构造要求 1.梯段板、平台板受力钢筋支座处锚固长度应大于5d=50mm且应伸过支座中线，取为100mm。2.梯段板端负弯矩钢筋伸出长度水平投影应大于14ln=142970=742.5 mm，取为750mm。3.梯段板端负弯矩钢筋同板底钢筋用A10160，其支座处横向锚固长度应大于0.4lab=0.40.162701.438=96.7mm，取为100mm，竖向锚固长度应大于15d=158=120mm。4.平台板墙端负弯矩钢筋伸出长度应大于110l0=1101285=128.5mm，且应大于300mm，取为330mm；平台板梁端负弯矩钢筋伸出长度应大于14l0=141285= 321.3mm，取为330mm。负弯矩钢筋采用A6200。5.梯段板分布筋采用A8，每踏步一根；平台板分布筋采用A6200。6.平台梁顶部设置2C12架立筋。楼梯配筋图4.承重外墙的设计4.1材料选用 砖：MU10烧结多孔砖 砂浆：M5混合砂浆(0.000以上)抗压强度：1.50MPa4.2确定静力计算方案 楼（屋）盖类别为整浇钢筋混凝土楼（屋）盖，横墙间距S= 20m32m，故该房屋采用刚性方案。 刚性方案多层房屋外墙符合下列要求时，静力计算不考虑风荷载作用： 1）洞口水平截面面积不超过全截面面积的2/3（满足） 2）在基本风压0.55kN/m下，层高不超过4m，总高不超过24m （满足） 3）屋面自重不小于0.8kN/m2（满足）要求均满足，故可不考虑风荷载。4.3高厚比验算纵墙上开窗，较不利，故选取纵墙进行高厚比验算。4.3.1整片墙的验算带壁柱的窗间墙截面A=2402700+370130=mm2y1=2402700120+130370(130/2+240)=133mmy2=370-y1=237mmI=11227002403+2700240(133-120)2+1123701303+370130(237-130/2)2=4.711109mm4i=IA=4.711=82mm折算厚度hT=3.5i=3.582=287mm假设墙高从室外地坪以下0.5m起算，则H=4.0+0.45+0.5=4.95m横墙间距s=5.14=20.4m，即有s2H，由此查得：计算高度H0=1.0H=4.95m考虑门窗削弱，2=1-0.4bss=1-0.4=0.812查得=24，则2=0.81224=19.488=H0 hT=17.2472=19.488，高厚比满足要求。4.3.2壁柱间墙的验算壁柱间墙属自承重墙，己知墙厚240mm，查得修正系数1=1.2考虑门窗削弱，修正系数2=1-0.4bss=1-0.4=0.812查得=24，则12=1.20.81224=23.386壁柱间墙仍按刚性方案计算，壁柱间距s=4.8m，即有sH，由此查得：计算高度H0=0.6s=0.65.1=3.06m=H0 hT=12.7512=23.386，高厚比满足要求。4.4受压承载力验算4.4.1计算单元计算单元：取纵墙上两相临窗轴线间的墙作为计算单元。受荷范围：5.1m3m。控制截面：取底层顶的截面和基础顶面的一截面进行计算。计算简图如下图所示。底层纵墙计算简图4.4.2荷载计算（1）屋面荷载计算二毡三油加绿豆砂 0.35kN/m230mm水泥砂浆找平层 0.03 20=0.60kN/m280mm现浇混凝土楼板 0.0825=2.00kN/m220mm石灰砂浆天花板抹灰 0.0217=0.34 kN/m2gk=3.29kN/m2活荷载 qk=0.5kN/m2设计值 1.23.29+1.40.5=4.65kN/m2（2）楼面荷载计算30mm水泥砂浆面层 0.03 20=0.60kN/m2100mm钢筋混凝土板 0.125=2.50kN/m220mm石灰砂浆天花板抹灰 0.0217=0.34 kN/m2gk=3.44kN/m2活荷载 qk=5.0kN/m2设计值 1.23.44+1.45.0=11.13kN/m2（3）每层梁重（包括20mm石灰砂浆抹灰）次梁自重 250.15 (0.35-0.10) +170.02(0.35-0.10) 2 5.1=5.65kN主梁自重 250.25(0.6-0.10) +170.02 (0.6-0.10) 2 3=10.40kN标准值 5.65+10.40=16.05kN设计值 1.216.05 =19.26kN（4）计算单元内的墙体自重（双面30mm水泥砂浆抹灰）240砖墙 (0.2419+0.03202) 5.1 (12.25+0.45+0.5)-2.4 1.6 3= 321.41kN壁柱突出部分 0.03 (0.132+0.37) 20+0.370.1319 (12.25+0.45+0.5) =17.05kN钢窗自重 30.452.41.6=5.18kN标准值 343.64kN设计值 1.2343.64kN=412.37kN（5）女儿墙自重（500mm高240mm宽砖墙+100mm高300mm宽砼压顶）标准值 (0.2419+0.03202) 0.5 5.1+250.30.15.1=18.51kN设计值 1.2 18.51=22.21kN4.4.3底层纵墙承载力计算取底层顶部的截面和基础顶面的截面进行计算截面：荷载来源荷载设计值（kN）上层传来的荷载设计值屋盖4.655.13+19.26=90.41砖墙1.2(0.2419+0.03202) (4.255.1-2.41.6)+1.217.054.25/12.25+1.20.452.41.6=132.45女儿墙22.21小计245.07本层传来的荷载设计值11.135.13+19.26=189.55总计434.62有效支承长度：a0=10hcf=.5=200mm偏心距e1=y1-0.4a0=133-0.4200=53mmNl=245.07+189.55=434.63kNM=189.550.053=10.05kNme=M/Nl=10.05103/434.63=23mm0.6y1=0.6133=80mme/hT=23/287=0.0801使用M5砂浆，故=0.0015；使用烧结普通砖，故=1.00=11+2=11+0.001517.2472=0.6915=11+12eh+112(10-1)2=11+1223287+112(10.6915-1)2=0.5280A=2402700+130370=0.6831m20.3m2fA=0.5281.5=541.0