三相闪蒸罐5-SW6-2011强度校核设计源文件三相闪蒸罐

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011三相闪蒸罐计算单位青岛科技大学we win团队计 算 条 件 简 图设计压力 p0.33MPa设计温度 t70筒体材料名称Q245R封头材料名称16MnDR封头型式椭圆形筒体内直径 Di2800mm筒体长度 L9000mm筒体名义厚度 dn28mm支座垫板名义厚度 drnmm筒体厚度附加量 C2.3mm腐蚀裕量 C12mm筒体焊接接头系数 F0.85封头名义厚度 dhn14mm封头厚度附加量 Ch2.3mm鞍座材料名称鞍座宽度 bmm鞍座包角 支座形心至封头切线距离 Amm鞍座高度 Hmm地震烈度 度内压圆筒校核计算单位青岛科技大学we win团队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.33MPa设计温度 t 70.00 C内径 Di 2800.00mm材料 Q245R ( 板材 )试验温度许用应力 s 148.00MPa设计温度许用应力 st 143.00MPa试验温度下屈服点 ss 235.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 3.81mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 25.70mm名义厚度 dn = 28.00mm重量 17574.64Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.4125 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 211.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 26.68 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 2.21102MPa设计温度下计算应力 st = = 18.14MPastf 121.55MPa校核条件stf st结论 合格左封头计算计算单位 青岛科技大学we win团队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.33MPa设计温度 t 70.00 C内径 Di 2800.00mm曲面深度 hi 700.00mm材料 16MnDR (板材)设计温度许用应力 st 181.00MPa试验温度许用应力 s 181.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.4125 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 283.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 58.19MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 3.00mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 11.70mm最小厚度 dmin = 4.20mm名义厚度 dnh = 14.00mm结论 满足最小厚度要求重量 962.16 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 1.28307MPa结论 合格右封头计算计算单位 青岛科技大学we win团队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.33MPa设计温度 t 70.00 C内径 Di 2800.00mm曲面深度 hi 700.00mm材料 16MnDR (板材)设计温度许用应力 st 181.00MPa试验温度许用应力 s 181.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.4125 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 283.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 58.19MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 3.00mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 11.70mm最小厚度 dmin = 4.20mm名义厚度 dnh = 14.00mm结论 满足最小厚度要求重量 962.16 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 1.28307MPa结论 合格宽面法兰计算单位青岛科技大学we win团队设 计 条 件简 图设计压力 p0.330MPa计算压力 pc0.330MPa设计温度 t70.0 C法兰输入厚度f510.0mm法材料名称16MnDR许用170.0MPa兰应力167.0MPa材料名称30CrMoA螺许用167.0MPa应力156.4MPa栓公称直径 dB24.0mm螺栓根径 dd20.8mm数量 n8个39.90m6.50垫2b5y(MPa)179.3D 119.5 结构尺寸Di82.0片mm Db20.0 = -12.0db27.0115.0螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDb y =449501.7N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = F+Fp + F R = -497473.7 N实际使用螺栓总截面积 AbAb = 2705.8mm2弯 矩 计 算FD = 0.785Di2pc = 96392.5N 整体: 活套: LD = -302.5mm = -96379.8N = -139.5mm = -404.3N = 16.0mm = -497082.0N = 31.6mm计算用弯矩 M0 = FRLR = -15720219.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距7.9mm最小间距56.0 (查GB150.3-2011表7-3)mm最大间距1092.0mm计 算 结 果按弯曲应力确定的法兰厚度 60.7mm校核合格开孔补强计算计算单位青岛科技大学we win团队接 管: N1, 1684计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.33MPa设计温度70壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q245R板材壳体开孔处焊接接头系数0.85壳体内直径 Di2800mm壳体开孔处名义厚度n28mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t143MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 50mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 S31608接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 2mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 0.4mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 116MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 164.8mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 3.8061mm接管计算厚度t 0.2279 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 0.8112开孔补强计算直径 d 164.8mm补强区有效宽度 B 329.6 mm接管有效外伸长度 h1 25.675mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 630mm2壳体多余金属面积 A1 3595 mm2接管多余金属面积 A2 57mm2补强区内的焊缝面积 A3 28 mm2A1+A2+A3= 3680mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位青岛科技大学we win团队接 管: N2, 483计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.33MPa设计温度70壳体型式椭圆形封头壳体材料名称及类型16MnDR板材壳体开孔处焊接接头系数0.85壳体内直径 Di2800mm壳体开孔处名义厚度n14mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t181MPa椭圆形封头长短轴之比 2凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() -0 接管实际外伸长度 10mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 S31608接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 2mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 0.3mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 116MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 46.6mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 2.7041mm接管计算厚度t 0.0598 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 0.6409开孔补强计算直径 d 46.6mm补强区有效宽度 B 93.2 mm接管有效外伸长度 h1 10mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 127mm2壳体多余金属面积 A1 415 mm2接管多余金属面积 A2 8mm2补强区内的焊缝面积 A3 10 mm2A1+A2+A3= 433mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位青岛科技大学we win团队接 管: N3, 423计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.33MPa设计温度70壳体型式椭圆形封头壳体材料名称及类型16MnDR板材壳体开孔处焊接接头系数0.85壳体内直径 Di2800mm壳体开孔处名义厚度n14mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t181MPa椭圆形封头长短轴之比 2凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() -0 接管实际外伸长度 10mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 S31608接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 2mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 0.3mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 116MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 40.6mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 2.7041mm接管计算厚度t 0.0513 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 0.6409开孔补强计算直径 d 40.6mm补强区有效宽度 B 81.2 mm接管有效外伸长度 h1 10mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 111mm2壳体多余金属面积 A1 361 mm2接管多余金属面积 A2 8mm2补强区内的焊缝面积 A3 10 mm2A1+A2+A3= 380mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位青岛科技大学we win团队接 管: N4, 1252.5计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.33MPa设计温度70壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q245R板材壳体开孔处焊接接头系数0.85壳体内直径 Di2800mm壳体开孔处名义厚度n28mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t143MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 30mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 S31608接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 2mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 0.25mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 116MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 124.5mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 3.8061mm接管计算厚度t 0.1709