校核说明书换热器机械校核E0105

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011固定管板换热器设计计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 计 算 条 件 壳 程管 程设计压力 3MPa设计压力 0.6MPa设计温度 160设计温度 130壳程圆筒内径Di900 mm管箱圆筒内径Di900mm材料名称Q345R材料名称Q345R 简 图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算管板校核计算前端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.60MPa设计温度 t 130.00 C内径 Di 900.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ss 345.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 1.68mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 12.70mm名义厚度 dn = 15.00mm重量 220.00Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.7500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 31.71 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 4.47081MPa设计温度下计算应力 st = = 21.56MPastf 160.65MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度9.00mm,合格前端管箱封头计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.60MPa设计温度 t 130.00 C内径 Di 900.00mm曲面深度 hi 225.00mm材料 S22053 (板材)设计温度许用应力 st 230.00MPa试验温度许用应力 s 230.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.7500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 405.00MPa试验压力下封头的应力sT = = 31.49MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 1.38mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 12.70mm最小厚度 dmin = 2.00mm名义厚度 dnh = 15.00mm结论 满足最小厚度要求重量 110.86 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 5.47879MPa结论 合格后端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.60MPa设计温度 t 130.00 C内径 Di 900.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ss 345.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 1.68mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 12.70mm名义厚度 dn = 15.00mm重量 220.00Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.7500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 31.71 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 4.47081MPa设计温度下计算应力 st = = 21.56MPastf 160.65MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度9.00mm,合格后端管箱封头计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.60MPa设计温度 t 130.00 C内径 Di 900.00mm曲面深度 hi 225.00mm材料 S22053 (板材)设计温度许用应力 st 230.00MPa试验温度许用应力 s 230.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.7500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 405.00MPa试验压力下封头的应力sT = = 31.49MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 1.38mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 12.70mm最小厚度 dmin = 2.00mm名义厚度 dnh = 15.00mm结论 满足最小厚度要求重量 110.86 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 5.47879MPa结论 合格壳程圆筒计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 3.00MPa设计温度 t 160.00 C内径 Di 900.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 187.80MPa试验温度下屈服点 ss 345.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 8.54mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 12.70mm名义厚度 dn = 15.00mm重量 1523.11Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 3.7740 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 159.54 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 4.44243MPa设计温度下计算应力 st = = 107.80MPastf 159.63MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度9.00mm,合格延长部分兼作法兰固定式管板 设计单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 设 计 计 算 条 件 简 图设计压力 ps3MPa设计温度 Ts 160平均金属温度 ts130装配温度 to15壳材料名称Q345R设计温度下许用应力st187.8Mpa程平均金属温度下弹性模量 Es 1.952e+05Mpa平均金属温度下热膨胀系数as1.174e-05mm/mm圆壳程圆筒内径 Di 900mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds15mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse12.7mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef1.892e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di26.362e+05mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )3.642e+04mm2管设计压力pt0.6MPa箱设计温度Tt130圆材料名称Q345R筒设计温度下弹性模量 Eh1.952e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh26mm管箱圆筒有效厚度dhe24mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”1.952e+05MPa材料名称20(GB9948)换管子平均温度 tt112设计温度下管子材料许用应力 stt138.2MPa设计温度下管子材料屈服应力sst207.2MPa热设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.934e+05MPa平均金属温度下管子材料弹性模量 Et1.963e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.161e-05mm/mm管管子外径 d19mm管子壁厚dt2mm注：管子根数 n988换热管中心距 S25mm换一根管子金属横截面积106.8mm2换热管长度 L6000mm管子有效长度(两管板内侧间距) L15890mm管束模数 Kt = Et na/LDi3908MPa管子回转半径 6.052mm热管子受压失稳当量长度 lcr900mm系数Cr =135.7比值 lcr /i148.7管子稳定许用压应力 () 43.15MPa管管子稳定许用压应力 () MPa材料名称S22053设计温度 tp160管设计温度下许用应力230MPa设计温度下弹性模量 Ep1.892e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 4mm管板输入厚度dn55mm管板计算厚度 d47.7mm隔板槽面积 (包括拉杆和假管区面积)Ad6400mm2板管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 4.954管板和管子连接型式胀接，开槽管板和管子胀接(焊接)高度l50mm胀接许用拉脱应力 q4MPa焊接许用拉脱应力 qMPa管材料名称Q345R管箱法兰厚度 60mm法兰外径 1095mm箱基本法兰力矩 7.404e+07Nmm管程压力操作工况下法兰力 2.867e+07Nmm法兰宽度 97.5mm法比值0.02667比值0.06667系数(按dh/Di ,df”/Di , 查图25)0.00兰系数w”(按dh/Di ,df”/Di ,查图 26) 0.003744旋转刚度 68.44MPa材料名称S22053壳壳体法兰厚度55mm法兰外径 1095mm体法兰宽度 97.5mm比值 0.01411法比值0.06111系数, 按dh/Di ,df”/Di , 查图25 0.00兰系数, 按dh/Di ,df”/Di , 查图26 0.0008968旋转刚度 20.22MPa法兰外径与内径之比 1.217壳体法兰应力系数Y (按 K 查表7-9) 10.01旋转刚度无量纲参数 0.004063膨胀节总体轴向刚度 0N/mm管板第一弯矩系数(按,查图 27) 0.2909系系数 14.52系数(按查图 29) 3.041换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 2.914数换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 管板第二弯矩系数(按K,Q或查图28(a)或(b)2.643系数（带膨胀节时代替Q） 0.004953计系数 (按K,Q或Qex 查图30) 0.007651法兰力矩折减系数 0.3469管板边缘力矩变化系数 1.557算法兰力矩变化系数 0.4599管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 23.56e+05mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管 ) 5.412e+05mm2数管板布管区当量直径 830.1mm系数 0.5597系系数 0.2964数系数 4.596计系数(带膨胀节时代替Q) 6.797算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.9223管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.3849仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.0-0.0002235 当量压力组合 33MPa 有效压力组合 13.790.7833MPa基本法兰力矩系数 0.016760.295 管板边缘力矩系数0.024470.3027管板边缘剪力系数 0.35524.395管板总弯矩系数 0.90742.207系数仅用于 时0.22080.5369系数 当 时,按K和m 查图31(a)实线当 时,按K和m 查图31（b）0.11671.177系数 0 ,=, 0, =; 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 1372535.5N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 527296.3 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 6019.9mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 14178.8mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 381510.0NLD= L A+ 0.51 = 54.0mmMD= FD LD = 20601540.0N.mm作FG = Fp = 117810.8NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 53.9mmMG= FG LG = 6355288.0N.mmMpFT = F-FD = 27708.7NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = 62.0mmMT= FT LT = 1717175.9N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 28674004.0N.mm预紧 MaW = 2302652.5NLG = 53.9mmMa=W LG = 124216328.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与