结构软件分析 第五章 SATWE参数的理解与选择

.,1,结构软件分析,.,2,第五章SATWE参数的理解与选择,PKPM计算的正确、合理，与PKPM参数的正确、合理选取有关，而PKPM参数与结构概念密切相关。因此，设计人员一定要清楚每一参数的含义和在结构分析中所起的作用。多、高层结构分析需补充的SATWE参数共十项，它们分别为：总信息、风荷信息、地震信息、活荷信息、调整信息、设计信息、配筋信息、荷载组合、地下室信息和砌体结构。对于一个工程，在第一次启动SATWE主菜单时，程序自动将上述所有参数赋值（取多数工程中常用值作为其隐含值）。,.,3,第五章SATWE参数的理解与选择,总信息风荷载地震信息活荷信息调整信息设计信息配筋信息荷载组合地下室信息砌体结构,.,4,.,5,该参数为地震力、风力作用方向与结构整体座标的夹角，逆时针方向为正，单位为度。结构的参考座标系建立后，求得的地震力、风力总是沿着座标轴方向作用的，所以当用户认为在所设座标系下的地震力、风力不能控制结构的最大受力状态时，则可改变座标系，使得地震力、风力沿新的座标系作用。地震力、风力作用方向（Arf）的作用，就是在原座标系的情况下，只需改变Arf，则水平力就会沿新的方向作用了。一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可。当程序给出最大地震力作用方向（大于15度）时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。,水平力与整体座标夹角,.,6,一般情况下，钢筋混凝土的容重为25kN/m3，考虑饰面（如梁、柱、剪力墙的粉刷层）的影响，其容重应大于25kN/m3。不同结构构件的表面积与体积比不同，饰面的影响不同，一般按结构类型取值。对于框架结构，程序是以节点间长度来导算梁和柱自重的，这样梁柱点区域混凝土的自重被算了2次（即多算了一次）；梁柱点较多，被程序多算的节点重量大体可以抵消抹灰的重量（这里，抹灰的重量包括梁两侧抹灰重量和柱侧抹灰的重量，梁底抹灰重量已在板底的抹灰中考虑了），所以从经济的角度来讲，混凝土的容重仍可以取25kN/m3；对于框-剪结构，梁柱节点数较少，墙表面较大，混凝土的容重可取26kN/m3；对于剪力墙结构，基本上无梁柱节点，墙表面积大，混凝土的容重可取27kN/m3。,混凝土容重,.,7,一般情况下，钢材容重为78.0kN/m3，若要考虑钢构件表面装修层重时，钢材的容重可适当增加。,钢材容重,.,8,裙房层数,高规第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数值必须给定。,.,9,如果有转换层，必须在此指明其层号，该指定为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息。同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级。,转换层所在层号,.,10,风荷载、地震作用效应的计算必须要用到这个参数，有了这个参数，地下室以下的风荷载、水平地震效应就没有往下传，但竖向作用效应还是往下传递。地下室侧墙的计算也要用到，底部加强区和内力调整也要用到这个参数。当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。无地下室时填0。地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析。一般情况下，地下室要与上部共同作用分析。这里的地下室层数是指与上部结构同时进行内力分析的地下室部分。,地下室层数,.,11,这是在墙元细分时需要的一个参数，对于尺寸较大的剪力墙，在作墙元细分形成一系列小壳元时，为确保分析精度，要求小壳元的边长不得大于给定限值Dmax。程序限定1.0Dmax5.0，隐含值为Dmax=2.0，Dmax对分析精度略有影响，但不敏感。对于一般工程，可取Dmax=2.0，对于框支剪力墙结构，Dmax可取得略小些，如Dmax=1.5或1.0。,壳元最大边长,.,12,这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，若选“出口”，则只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，墙元的变形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际；但计算量较大，因为墙元两侧节点均为独立节点，每个节点都有六个独立的自由度。,墙元侧向节点信息,.,13,墙元侧向节点信息,若选“内部”，则只把墙元上、下边的节点作为出口节点，墙元的其它节点均作为内部节点而被凝聚掉，这时，带洞口的墙元两侧边中部的节点为变形不协调点。这种处理方法是对剪力墙的一种简化模拟，其精度略逊于前者，但效率高，实用性好，计算量比前者少许多。在为配筋而进行的工程计算中，对于多层结构，由于剪力墙相对较少，工程规模相对较小，应选“出口”，而对于高层结构，由于剪力墙相对较多，工程规模相对较大，可选“内部”。,.,14,混凝土结构：按混凝土结构有关规范计算地震力和风荷载。钢与混凝土混合结构：按混合结构有关规范计算地震力和风荷载。钢结构：按钢结构有关规范计算地震力和风荷载。砌体：按混凝土结构有关规范计算地震力和风荷载，并对砌块墙进行抗震验算。,结构材料信息,.,15,分为框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、板柱剪力墙结构等体系。规范规定不同结构体系的内力调整及配筋要求不同；同时，不同结构体系的风振系数和结构基本周期也不同，这影响风荷计算。当结构体系定义为短肢剪力墙时，其抗震等级自动提高一级。,结构体系,.,16,不计算竖向荷载：不计算竖向力一次性加载：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。,恒活荷载计算信息,.,17,模拟施工加载l,按模拟施工加荷方式计算竖向力。高规第5.1.9指出“高层建筑进行重力荷载作用效应分析时，柱、墙轴向变形宜考虑施工过程的影响。”按模拟施工荷载的方法求竖向力作用下的结构内力，可以避免一次性加荷带来的轴向变形过大的计算误差。,.,18,高层建筑结构当竖向恒载一次加上时，其上部的竖向位移往往偏大，层数较多时顶部几层的中间支座将出现较大沉降，与其相连的梁支座不出现负弯矩或负弯矩较小常常不能正确地完成梁的支座配筋。而在实际施工中，竖向恒载是一层一层作用的，并在施工中逐层找平，下层的变形对上层基本上不产生影响。结构的竖向变形在建造到上部时已经完成得差不多了，因此不会产生一次性加荷所产生的异常现象，所以对一般的高层建筑来说，应首先选择模拟施工荷载1。,模拟施工加载l,.,19,模拟施工加载2,按模拟施工加荷方式计算竖向力，同时分析过程中将竖向构件（柱、墙）的轴向刚度放大十倍，以削弱竖向荷载按刚度的重分配。这样做将使得柱和墙上分得的轴力比较均匀，接近手算结果，传给基础的荷载更为合理。高层框剪结构应选择“模拟施工加载2”传基础力。值得注意的是，“模拟施工加载2”不能用于上部结构的计算。所以对于高层框剪结构，在进行上部结构计算时采用“模拟施工方法1”的计算结果；在基础计算时，用“模拟施工方法2”的计算结果。,.,20,风荷载计算信息,不计算风荷载：即不算风荷载。计算风荷载：计算X、Y两个方向的风荷载。,.,21,不计算地震力：即不算地震力计算水平地震力：计算X、Y两个方向的地震力计算水平和竖向地震力：计算X、Y和Z三个方向的地震力抗震设计时选择计算水平地震力；8、9度大跨和长悬臂及9度的高层，选计算水平和竖向地震力。,地震力计算信息,.,22,主要用于计算刚度比、位移比和周期比。对于有弹性板或板厚为零的工程，应计算两次。在刚性楼板假定条件下计算刚度比，找出薄弱层；计算位移比和周期比，对其平面规则性进行评判。再在真实条件下计算，检查原找出的薄弱层是否得到确认，并计算结构的内力和配筋。,对所有楼层强制采用刚性楼板假定,.,23,第五章SATWE参数的理解与选择,总信息风荷载地震信息活荷信息调整信息设计信息配筋信息荷载组合地下室信息砌体结构,.,24,.,25,A类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。,地面粗糙度类别,.,26,对与高层、高耸以及对风荷载比较敏感的其它结构，基本风压应适当提高。按高规第3.2.2条，对特别重要或对风荷载比较敏感的高层建筑，其基本风压应按100年重现期的风压值采用。按规范的解释，房屋高度大于60m的都是对风荷载比较敏感的高层建筑。,修正后的基本风压,.,27,程序按高规附录B公式B.0.2取值，也可按高规第3.2.6条表3.2.6-1注和荷规第7.4.1条，附录E，用户自行输入；宜取程序默认值。结构基本自振周期，可由结构动力学计算确定。对比较规则的结构，也可采用近似公式计算：框架结构T0.080.1）n，框架-剪力墙和框架-核心筒结构T0.060.08）n，剪力墙结构和筒中筒结构T1（0.050.06）n，n为结构层数。如果程序计算出的结构基本周期与程序默认值相差较大，可在此处输入程序计算得到的周期重新进行计算，这可以使风荷载的计算更准确。,结构基本周期,.,28,体型系数,圆形和椭圆形平面，,矩形、鼓形、十字形平面，,.,29,对于V形、Y形、弧形、双十字形、井字形平面建筑，L形、槽形平面建筑及高宽比H/B大于4、长宽比L/B不大于1.5的矩形和鼓形平面建筑，其风荷载体型系数为1.4.迎风面积取垂直于风向的最大投影面积。在需要更细致进行风荷载计算的情况下，可按荷载规范附录采用，或由风洞试验确定。,.,30,.,31,.,32,设缝多塔背风面体型系数,这里所说的“缝”主要指伸缩缝、沉降缝和防震缝。伸缩缝是为了防止超长结构因混凝土干燥收缩和热胀冷缩而导致可能的开裂所采取的一种措施。沉降缝的作用是防止地基不均匀沉降时可能造成破坏所采取的一种措施。在沉降缝处上部结构应连同基础一起断开，缝内一般不填充材料。抗规第3.4.5条规定，体形复杂、平立面特别不规则的建筑结构，可按实际需要在适当部位设置防震缝，形成多个较为规则的抗侧力结构单元。,.,33,伸缩缝最大间距,.,34,“缝”将上部结构划分成几个较为规则的抗侧力结构单元，各结构单元之间完全分开。所以，各结构单元有独立的变形，若忽略基础变形的影响，各单元之间相对独立。由于缝的宽度不是很大，在风荷载作用下，各结构单元的“缝隙面”与多塔楼的迎风面不同。对于设缝结构，通常采用的计算模型有两种，其一是将各结构单元离散开，分别计算，可以称之为“离散模型”；其二是把各结构单元综合在一起，作为一个结构整体参加计算，可以称之为“整体模型”。,设缝多塔背风面体型系数,.,35,任何设缝结构都可以采用离散模型对每个结构单元逐一进行设计计算。此时，除与风荷载有关的计算结果外，其它所有结果都是对的。这是因为在计算风荷载作用时，程序把缝所在的面也作为迎风面，该方向的风荷载计算值偏大。在具体工程设计中，若不是风荷载控制，可以不用做特殊处理，设计结果略保守一点，一般可以接受；若风荷载是控制作用，而直接采用设计结果，可能过于保守，此时可以选定正确的“设缝多塔背风面体型系数”，程序会自动采此处输入的背风面体型系数对风荷载进行修正，使设计结果与工程实际相符（离散模型）。,设缝多塔背风面体型系数,.,36,设缝多塔背风面体型系数,采用离散模型也有其不便之处，在绘制平面施工图时，不便于整个楼层绘制，只能手工拼图；在绘制梁柱施工图时，无法自动完成整层或全楼归并；在传递基础设计荷载时，不能同时传递整个上部结构的荷载。在采用整体模型时，要把每个结构单元定义成多塔楼，程序采用多塔楼结构计算模型进行设计计算。此时，要注意计算振型数要取得足够多，使整个结构系统的有效质量系数在90%以上。采用整体模型的计算结果除“周期比”验算指标外都是对的。与离散模型相反，采用整体模型时，在绘制平面施工图、梁柱施工图，以及传递基础设计荷载时都比较方便。,.,37,第五章SATWE参数的理解与选择,总信息风荷载地震信息活荷信息调整信息设计信息配筋信息荷载组合地下室信息砌体结构,.,38,.,39,依据抗震规范指定设计地震分组。(抗规第3.2.4条，附录A),设计地震分组,.,40,4.1.6建筑的场地类别，应根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度按表4.1.6划分为四类。,场地土类别,.,41,框架、剪力墙抗震等级,可取值0、l、2、3、4、5，其中0、l、2、3、4分别代表特一级、一、二、三或四级抗震设计等级，5代表不考虑抗震构造要求。(抗规第6.1.2条表6.1.2（强条）),.,42,.,43,如果考虑偶然偏心，程序将自动增加计算4个地震工况，分别是质心沿Y正、负向偏移5%的X地震和质心沿X正、负向偏移5%的Y地震。计算单向地震力，应考虑偶然偏心的影响。5%的偶然偏心，是从施工角度考虑的。计算考虑偶然偏心，使构件的内力增大5%10%；计算考虑偶然偏心，使构件的位移有显著的增大，平均为18.47%。多层规则结构可不考虑，其它应考虑。（高规第3.3.3条）,是否考虑偶然偏心,.,44,某个地震反应效应在X和Y地震作用下的反应分别为Sx和Sy，那么在考虑了双向地震扭转效应后，对应于双向地震工况Exy，Eyx的地震反应Sxy，Syx。在构件设计阶段，做内力组合时，Ex和Ey对应的反应Sx，Sy将被Sxy和Syx代替。,是否考虑双向地震,.,45,对于不规则的结构，应采用双向地震作用，并注意不要与“偶然偏心”同时作用。“偶然偏心”和“双向地震力”应是两者取其一，不要都选。当为多层（8层，30m），可不考虑偶然偏心；当为一般高层，可选用偶然偏心；当为不规则高层、满足抗规2条以上不规则性时，或位移比接近限值，考虑双向地震作用。,是否考虑双向地震,.,46,例子规则框架考虑双向水平地震作用时，角柱配筋增大10%左右，其它柱变化不大；对于不规则框架，角、中、边柱配筋考虑双向地震后均有明显的增大；通过双向地震力、柱按单偏压计算和双向地震力、双偏压计算比较可知，后者计算柱的配筋较前者有明显的增大。所以同时勾选双向地震力、柱双向配筋时，要十分谨慎。,是否考虑双向地震,.,47,现在程序提供的方法是一种适用于刚性楼板和弹性楼板的通用方法，用于计算各地震方向的有效质量系数。用户可以在输出结果中查到计算各地震方向的有效质量系数，保证有效质量系数超过0.9。超过0.9意味着计算振型数够了，否则计算振型数不够。如果不够，说明后续振型产生的地震作用效应不能忽略。如果不能保证这点，将导致地震作用偏小。按此地震作用设计的结构将存在不安全性，所以应该增加振型数重算。,计算振型个数,.,48,指的是计算重力荷载代表值时的活荷载组合值系数，可以取0.5；该调整系数只改变楼层质量，不改变荷载总值，即对竖向荷载作用下的内力计算无影响。(详见抗规第5.1.3条表5.1.3（强条）)。,活荷质量折减系数,.,49,5.1.3计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。各可变荷载的组合值系数，应按表5.1.3采用。,活荷质量折减系数,.,50,周期折减系数主要用于框架、框架剪力墙或框架筒体结构。由于框架有填充墙（指砖），在早期弹性阶段会有很大的刚度，因此会吸收很大的地震力。而在SATWE计算中，只计算了梁、柱、墙等构件的刚度，由于结构实际刚度远大于计算刚度，所以实际周期比计算周期小。若以计算周期按规范方法计算地震力，地震力会偏小，使结构分析偏于不安全。因而对周期进行折减，周期折减系数不改变结构的自振特性，只改变地震影响系数，因此可以达到放大地震力的目的。对于框架结构，若砖墙较多，周期折减系数可取0.60.7，砖墙较少时可取0.70.8；对于框架-剪力墙结构，周期折减系数可取0.70.8，砖墙较少时可取可取0.80.9；纯剪力墙结构的周期可不折减。,周期折减系数,.,51,1除有专门规定外，钢筋混凝土高层建筑结构的阻尼比应取0.05，,.,52,特征周期应根据场地类别和设计地震分组按表5.1.4-2采用，计算8、9度罕遇地震作用时，特征周期应增加0.05s。,特征周期,.,53,多遇或罕遇地震影响系数最大值,5.1.4建筑结构的地震影响系数应根据烈度、场地类别、设计地震分组和结构自振周期以及阻尼比确定。其水平地震影响系数最大值应按表5.1.4-1采用；,注：括号中数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。,.,54,可允许最多5组不同方向地震，附加地震数可在05值之间取值。在相应角度填入各角度。该角度是与X轴正方向的夹角，逆时针方向为正。,斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度,.,55,第五章SATWE参数的理解与选择,总信息风荷载地震信息活荷信息调整信息设计信息配筋信息荷载组合地下室信息砌体结构,.,56,.,57,根据“荷载规范”，有些结构在柱、墙设计时，可对承受的活荷载进行折减。PM中的折减是针对楼板面积，这里的折减是针对层数。,柱、墙活荷是否折减,.,58,传给基础的活荷载是否折减,在结构分析计算完成后，程序会输出一个为“WDCNL.OUT”的组合内力文件，这是按照地基设计规范要求给出的各竖向构件的各种控制组合。活荷载作为一种作用工况，这是在荷载组合计算时，可根据各层活荷载出现的概率按规范进行折减。,.,59,此页菜单中分6档给出了“计算截面以上的层数”和“相应的折减系数”，这些参数是根据荷载规范给出的隐含值，用户可以修改。,活荷折减系数,.,60,SATWE软件有考虑梁活荷不利布置功能。若将此参数填0，表示不考虑梁活荷不利布置作用；若填一个大于零的数NL，则表示从lNL各层考虑梁活荷载的不利布置，而NL+l层以上则不考虑活荷不利布置;若NL等于结构的层数Nst，则表示对全楼所有层都考虑活荷的不利布置。多、高层建筑均宜取全部楼层。,考虑活荷不利布置的最高层号,.,61,第五章SATWE参数的理解与选择,总信息风荷载地震信息活荷信息调整信息设计信息配筋信息荷载组合地下室信息砌体结构,.,62,.,63,梁在竖向荷载作用下的负弯矩调幅系数Bt，是根据规范而设置的，即考虑梁的塑性内力重分布。通过调整使梁端负弯矩减少，增加跨中弯矩，使梁上下配筋均匀一些，方便施工。根据高规第5.2.3条，对现浇框架主梁取0.80.9；对装配整体式框架主梁取0.70.8。,梁端负弯矩调幅系数,.,64,通过此参数可调整梁的设计弯矩（正负设计弯矩均增大）。“梁设计弯矩增大系数”是不考虑活载不利布置时乘的系数，一般取值1.01.5，一般工程取1.2。程序规定对于考虑活荷载的不利布置作用的楼层，此系数不起作用，宜取1.0。负弯矩向下调幅后，跨中弯矩自动增大。因此应将“梁设计弯矩增大系数”与“梁端负弯矩调幅系数”区别开来。,梁设计弯矩增大系数,.,65,对于现浇楼板结构，当采用刚性楼板假定时，可以考虑楼板对梁抗扭的作用而对梁的扭矩进行折减。现浇楼板（刚性假定）取值0.41.0，一般取0.4。,梁扭矩折减系数,.,66,由于连梁两端往往变位差很大，所以很可能出现超筋。根据以往的实验依据，在连梁进入塑性状态后，允许其卸载给剪力墙，而剪力墙的承载力往往较高，因此这样的内力重分布是允许的，开裂后连梁的刚度有所降低，程序中通过连梁刚度折减系数来反映开裂后的连梁刚度。为避免连梁开裂过大，此系数不宜取值过小，一般不宜小于0.55。剪力墙洞口间部分（连梁）也采用此参数进行刚度折减。一般工程取0.7，位移由风载控制时取0.8。,连梁刚度折减系数,.,67,针对梁刚度的调整系数Bk，主要考虑现浇楼板对梁作用，楼板和梁共同按照T形截面梁工作，而计算时梁截面取矩形，因此可以考虑梁的刚度放大，一般可取Bk=1.02.0。对预制楼板结构、板柱体系的等代梁结构，该系数不能放大，应取1.0。该系数对连梁不起作用。由于梁有中梁和边梁之分，而且由于楼板开洞及考虑楼板弹性变形等因素，程序中对不同的梁给予不同的刚度放大系数。,中梁刚度增大系数,.,68,中梁刚度增大系数,由程序自动搜索梁与楼板的连接关系，对于两侧都与刚性楼板相连的梁，取其刚度放大系数为Bk，仅有一侧与刚性楼板相连的梁，取其刚度放大系数为1.0+(Bk-1.0)/2，对于其它情况的梁（包括不与楼板相连的独立梁和仅与弹性楼板相连的梁），刚度不放大。根据高规第5.2.2条：装配式楼板取1.0；现浇楼板取值1.32.0，一般取2.0。,.,69,这是地震力调整系数，可通过此参数来放大地震力，提高结构的抗震安全度，其经验取值范围是1.01.5，一般取1.0。,全楼地震力放大系数,.,70,0.2调整起算层号和终止层号,对于框架-剪力墙结构，一般剪力墙的刚度很大，剪力墙吸引了大量的地震力，而框架所承担的地震力很小。对于框架部分，如果按这样的地震力进行设计，在剪力墙开裂后会很不安全。所以需要让框架部分承担至少20%的基底剪力，以增加框架的安全度。,.,71,顶塔楼内力放大起算层号及放大系数,顶层带有小塔楼的结构，在动力分析中可能出现鞭稍效应，也就是说发生二次共振，这对小塔楼是很不利的。实际计算过程当中，如果参与振型数取得足够多（再增加振型数对地震力影响很小），则可不调整顶层小塔楼地震力；,.,72,顶塔楼内力放大起算层号及放大系数,若参与振型数取得不够多，小塔楼的地震内力就得不到充分反映，如果不加调整，将会给设计带来不安全因素。这时应调整顶层小塔楼地震力，设计人员可以通过这个系数来放大结构顶部塔楼的内力。起算层号按突出屋面部分最低层号填写，若无顶塔楼或不调整顶部塔楼的内力，可将起算层号填为0。（注：该系数仅放大顶塔楼的内力，并不改变位移）。计算振型数为915及以上时，内力放大系数宜取1.0（不调整）；计算振型数为3时，可取1.5。,.,73,*。调整与框支柱相连的梁内力一般不调整（高规第10.2.7条）*。九度结构及一级框架结构梁柱钢筋超配系数取1.15（抗规第6.2.4条，高规第6.2.5条）。,.,74,按抗震规范（5.2.5）调整各楼层地震内力,用于调整剪重比。,.,75,人工指定薄弱层，比如可以将转换层指定为薄弱层，以及根据“结构总信息输出文件（WMASS.OUT）”中的“楼层抗剪承载力、及承载力比值”信息，如果发现抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一层的80%，则应指定该层为薄弱层，这样程序会自动对薄弱层地震剪力乘以一个1.15的放大系数。,指定的薄弱层个数、各薄弱层层号,.,76,第五章SATWE参数的理解与选择,总信息风荷载地震信息活荷信息调整信息设计信息配筋信息荷载组合地下室信息砌体结构,.,77,.,78,考虑P-效应,据有关分析结果，7度以上抗震设防的钢筋混凝土建筑，其结构刚度由地震或风荷载作用的位移限制控制，只要满足位移要求，整体稳定自然满足，可不考虑P-效应。考虑后结构周期一般会加长。,.,79,梁柱重叠部分简化是否作为刚域,不作为刚域：程序将梁柱交叠部分作为梁的一部分计算；作为刚域：程序将梁柱交叠部分作为刚域计算。一般工程选择不简化，异形柱宜选择简化。当选简化时，梁负筋应按计算配筋配足，此种简化更符合实际。当选不简化时，梁负筋可按柱边弯矩计算配筋，即适当削峰配置。,.,80,*。结构重要性系数安全等级二级，设计使用年限50年，取1.00。*。混凝土柱的计算长度系数计算执行砼规第7.3.11-3条一般工程选否，水平力设计弯矩占总设计弯矩75%以上时选是，详见砼规第7.3.1