深基坑围护结构地下连续墙结构设计_1ppt课件

,第七章地下连续墙结构,第一节概述第二节结构设计第三节接头设计,第七章地下连续墙结构,一、地下连续墙的概念槽壁法，1950年首次应用于意大利的米兰地下建筑工程中。我国的水电部门于1958年开始，在山东青岛月子口水库工程中采用这种技术修建防渗墙，随后又在北京、云南、贵州、广东、广西、甘肃、吉林、江西等省市，五十多项工程中采用地下连续墙技术，取得良好的技术、经济效果。近期在城市基坑工程中得到普遍应用。如北京王府井宾馆（基坑深度16.0m,墙厚0.6m,深20m）,上海金茂大厦（基坑深度15.0m,墙厚1.0m,深36m）等,第一节概述,一、地下连续墙的概念zz地铁1号线国贸站地下连续墙,第一节概述,左、右线上下重叠地下三层侧式站台车站，基坑总长238.49m，深约25m，,一、地下连续墙的概念zz地铁1号线国贸站地下连续墙,第一节概述,标准段宽度：车站为20.25m，连续墙总长度541m，成墙面积1.47m2。连续墙划分为标准中幅（幅度6m）69幅，非标准幅13幅及特殊幅14幅，共计96幅，,一、地下连续墙的概念zz地铁1号线国贸站地下连续墙,第一节概述,定义：利用挖槽机械，借助于泥浆的护壁作用，在地下挖出窄而深的沟槽，并在其内浇注混凝土而形成一道具有防渗(水)、挡土和承重功能的连续的地下墙体，称为地下连续墙。,第一节概述,一、地下连续墙的概念,二、地下连续墙的施工方法,第一节概述,导墙施工,第一节概述,泥浆制备厂,成槽机挖土,第一节概述,接头箱,钢筋笼制作,钢筋笼起吊,钢筋笼吊放,浇注混凝土,优点施工时对环境影响小。没有噪音，无振动，不必放坡，可紧邻相近的建筑和地下设施施工；墙体刚度大，整体性好，结构和地基变形都较小，即可用于超深围护结构，也可用作主体结构；连续墙为整体连续结构，耐久性和抗渗性好；可实行逆作法施工，有利于施工安全，加快施工进度；适用于多种地质条件。,第一节概述,三地下连续墙的特点及适用条件,缺点弃土和废泥浆处理。除增加工程费用外，若处理不当，还会造成新的环境污染。地质条件和施工的适应性问题。槽壁坍塌问题。现浇地下连续墙的墙面通常较粗糙，如果对墙面要求较高，虽可使用喷浆或喷砂等方法进行表面处理或另作衬壁来改善，但增加工作量；地下连续墙如用作施工期间的临时挡土结构，不如采用钢板桩尚可拔出重复使用来得经济。,第一节概述,三地下连续墙的特点及适用条件,适用场合：基坑深度大于10m;软土地基或砂土地基；在密集的建筑群或重要的地下管线条件下施工，对基坑工程周围地面沉降和位移值有严格限制的地下工程。围护结构与主体结构相结合，对抗渗有严格要求时；采用逆作法施工，内衬与护壁形成复合结构的工程。,第一节概述,三地下连续墙的特点及适用条件,四地下连续墙的技术要点1)如何在各种复杂地基中开挖出符合设计要求(如几何尺寸、偏斜度等)的槽孔来?2)如何保证槽孔在开挖和回填过程中的稳定?3)如何用适宜的材料回填到槽孔中，形成一道连续的、不透水的并能承受各种荷载的墙体来?4)如何解决各个墙段之间的接缝连接问题?,一地下连续墙受力特点施工阶段和使用阶段几种典型的工作状态：槽段土方开挖阶段槽段侧壁的稳定性地下连续墙浇筑形成开挖前的受力状态基坑第一层开挖悬臂受力状态、地面侧向位移基坑土方开挖阶段墙的结构强度、基坑稳定及变形量基坑土方工程结束基坑底部隆起、基坑整体失稳工程竣工水土压力和上部地面建筑的垂直载荷共同作用下的强度和变形,第二节结构设计,二结构体系的破坏形式稳定性破坏整体失稳基坑底隆起管涌及流沙强度破坏支撑强度不足或压屈墙体强度不足变形过大,第二节结构设计,三地下连续墙设计计算的主要内容,(1)确定在施工过程和使用阶段各工况的荷载，即作用于连续墙的土压力、水压力以及上部传来的垂直荷载。(2)确定地下连续墙所需的入土深度，以满足抗管涌、抗隆起，防基坑整体失稳破坏以及满足地基承载力的需要。(3)验算开挖槽段的槽壁稳定，必要时重新调整槽段长、宽、深度的尺寸。(4)地下连续墙结构体系(包括墙体和支撑)的内力分析和变形验算。(5)地下连续墙结构的截面设计，包括墙体和支撑的配筋设计、截面强度验算、接头的联结强度验算和构造处理。,（一）施工阶段基坑开挖水土压力；施工荷载，若采用逆作法考虑上部结构自重。,四荷载确定,（二）使用阶段水土压力；主体结构传递的恒载和活载。水土压力的确定是荷载确定的关键！,水土压力的计算规定1粘性土按水土合算，非粘性土按水土分算，按水土分算时，应考虑地下水是否有渗流。2.土压力分布模式：泰沙基试验,4某些规范规定土压力分布应按入土深度和墙体侧向位移选用。如港口工程地下连续墙结构设计与施工规程（JTJ303-2003），上海市基坑工程设计规程等。土压力类别与墙体位移/基坑深度H的关系,水土压力计算规定,（一）槽幅：一次成槽的槽壁长度槽壁长度槽段划分,五槽幅设计,（二）槽壁长度确定规定槽壁长度应与成槽机械尺寸成模数关系，最小不小于机械的尺寸，最大尺寸由槽壁稳定性确定。目前常用为36m,一般不超过8m。,（三）槽幅稳定性验算梅耶霍夫经验公式法临界深度Hcr,五槽幅设计,黏土、泥浆的有效重度，kN/m3;条形基础的承载力系数。槽壁的平面宽度、长度，m。,（三）槽幅稳定性验算梅耶霍夫经验公式法槽壁坍塌安全系数Fs,五槽幅设计,开挖外侧（土压力)槽底水平压力强度；开挖内侧（泥浆压力）槽底水平压力强度。,（三）槽幅稳定性验算梅耶霍夫经验公式法开挖槽壁的横向变形,五槽幅设计,计算点深度，m;土的压缩模量，kN/m2。,（三）槽幅稳定性验算非粘性土的经验公式安全系数,五槽幅设计,砂土、泥浆的重度，kN/m3;砂土的内摩擦角。,（四）槽段划分考虑的因素成槽施工顺序连续墙接头形式主体结构布置及设缝要求,五槽幅设计,导墙截面形式C20混凝土，厚度200300mm；导墙深度深入原状土不小于300mm；顶面高出地面100200mm；宽度大于连续墙设计宽度的3050mm。,六导墙设计,连续墙厚度依据不同阶段的受力、变形和裂缝控制要求确定，常用规格600、800、1000、1200mm；连续墙的入土深度（基坑地面以下的深度）与基坑深度之比，称为入土径比，据经验依据地质条件取0.71.0；可用古典稳定判别方法板桩稳定平衡状态法得出初值。,七连续墙厚度深度初选,古典稳定判别方法板桩底端为自由的稳定状态入土深度过小,七连续墙厚度深度初选,支撑或锚杆水平轴力；墙入土深度；被动侧总压力；主动侧总压力。,古典稳定判别方法板桩底端为嵌固的稳定状态悬壁桩,七连续墙厚度深度初选,据实际变形情况，设墙体绕E转动，则E以上墙后为主动土压，墙前为被动土压，E点以下则相反。E点以下墙段对上段的作用力记为P（图）。,土压分布与前类似，但这里多一未知量，超静定，用等值梁法求解。,设合土压=0处M=0（近似,x0/H和有关），由CA段SMC=0，可求出拉力T、P0；,由下段SMC=0求t，再乘以1.2。,板桩底端为嵌固的稳定状态带撑或锚,（一）较古典的计算方法：假设条件：土压力已知，不考虑墙体和支撑变形。方法：假想梁法、1/2分割法、泰沙基法,八、地下连续墙计算理论及方法,（二）横撑轴向力、墙体弯矩不变：假设条件：土压力已知，考虑墙体变形，不考虑支撑变形。方法：山肩帮男法,（三）横撑轴向力、墙体弯矩可变：假设条件：土压力已知，考虑墙体、支撑变形。方法：日本弹塑性法、有限元法,（四）共同变形理论：假设条件：土压力随墙体变位而变化，考虑墙体、支撑变形。方法：森重龙马法、有限元法,（二）横撑轴向力、墙体弯矩不变化的计算方法该类计算理论是以某些实测现象作依据的横撑轴向压力、墙体弯矩不随开挖过程变化,（二）横撑轴向力、墙体弯矩不变化的计算方法1山肩邦男法（精确解）基本假定：（1）在粘土地层中，墙体作为无限长的弹性体；（2）墙背土压力在开挖面以上取为三角形，在开挖面以下取为矩形；（3）开挖面以下土的横向抵抗反力分为两个区域；达到被动土压力的塑性区，高度为l，以及反力与墙体变形成直线关系的弹性区；（4）横撑设置后，即作为不动支点；（5）下道横撑设置后，认为上道横撑的轴向压力值保持不变，而且下道横撑点以上的墙体仍然保持原来的位置。,（二）横撑轴向力、墙体弯矩不变化的计算方法2山肩邦男法（近似解法）基本假定：（1）在粘土地层中，墙体作为底端自由的有限长的弹性体；（2）墙背土压力在开挖面以上取为三角形，在开挖面以下取为矩形（已抵消开挖面一侧的静止土压力）；（3）开挖面以下土的横向抵抗反力取为被动土压力（4）横撑设置后，即作为不动支点；（5）下道横撑设置后，认为上道横撑的轴向压力值保持不变，而且下道横撑点以上的板桩仍然保持原来的位置。（6）开挖面以下板桩弯矩为0的那点，假想为一个铰，而且忽略此铰以下的墙体对上面墙体的剪力传递。,三、地下连续墙计算理论及方法,2山肩邦男法（近似解法）,2山肩邦男法（近似解法）,解题的步骤:a)在第一阶段开挖后，k=1,由式(2)求出xm，将xm代入式(2)算出N1;b)在第二阶段开挖后，k=2，N1已知，由式(2)求出xm，将xm代入式(2)算出N2;c)在第三阶段开挖后，k=3，N1、N2已知，由式(2)求出xm，将xm代入式(2)算出N3;,3国内常用的计算方法,（二）横撑轴向力、墙体弯矩不变化的计算方法3国内常用的计算方法,3国内常用的计算方法,将两式合并,实例：如图所示，己加粘土的物理力学指标为：=18kNm3，=14，c7kNm2，地面超载g=18kNm2，地下水位离地面1m。开挖深度18m，采用地下连续墙，并设四道支撑，试求支撑袖力及墙体弯矩。,解：利用朗肯土压力理论计算土压力，并按地下水位计算水压力。延墙体长度方向取1m。,计算墙前被动土压力,第1阶段开挖，深度6m，单支撑,求出,第2阶段开挖，深度10m，两道支撑,求出,第3、4阶段开挖，支撑轴力和墙体弯矩?,4.弹性法基本假设墙体作无限长的弹性体；已知水、土压力，并假定为三角形分布；开挖面以下作用在墙体上的土抗力，假定与墙体的变位成正比例；横撑（楼板）设置后，即把横撑支点作为不动支点；下道横撑设置以后，认为上道横撑的轴向压力值保持不变，其上部的墙体也保持以前的变位。,公式推导在第K道横撑到开挖面的区间,公式推导在开挖面以下的弹性区间,公式推导在开挖面以下的弹性区间,待定系数的求解连续条件,弹性曲线的最终形式,弹性曲线的最终形式,弹性法的计算步骤：a）第一次开挖时，第一道横撑支点作为不动，求第一道横撑的轴向压力N1以及第二道横撑预定位置的变位2；b）第二次开挖时，把N1、2作为定值，求第二道横撑的轴压力N2，以及第三道横撑预定位置的变位3；c）第三次开挖时，把N1、N2及3作为定值，求第三道横撑的轴向力N4，以及求第四道横撑预定位置的变位4。以下即重复计算。,实例：己加粘土的物理力学指标为：=18kNm3，=14，c7kNm2，地面超载g=18kNm2，地下水位离地面1m。kh=20000kN/m3,Es=kh1=20000kN/m2,开挖深度18m，采用地下连续墙，厚度800mm，C25混凝土，设四道支撑，试求支撑袖力及墙体弯矩。,解：地下连续墙厚80cm，,水土压力分布同前，则，开挖深度、支撑同前,单支撑：,单支撑：,由计算公式,求第2道支撑的变位（此时以x=0代入公式）则,第24道支撑计算省略。,最终弯矩和轴力图,该法基本点是：考虑支撑的弹性变位，图中弹簧表示支撑；主动侧的土压力可用实测资料，假设为坐标的二次函数；入土部分为已达到朗金被动土压力的塑性区及土抗力与墙体变位成正比的弹性区；墙体作为有限长，前端支撑可以是自由、铰结、固定。,（三）横撑轴向力，墙体弯矩随开挖变化的计算方法,符号约定：,（三）横撑轴向力，墙体弯矩随之变化的计算方法,未知量共4（K+1）个,弹性曲线方程的建立区间：,.,弹性曲线方程的建立,（三）横撑轴向力，墙体弯矩随之变化的计算方法,区间：开挖面以下主动土压力为定值,区间,根据0、A、B点条件，使用计算机完成。,未知量共4个,未知量共4个，总未知量为5K+13个,考虑墙体和支撑的变形，土压力随墙体变形而变化。（1）森重马龙法（2）有限元法弹性地基杆系有限元法弹性地基薄板有限元法弹性地基薄壳有限元法二维有限元法了解各方法的基本原理。参考书：,（四）共同变形理论简介,1关宝树，地下工程，高等教育出版社.2陈忠汉、程丽萍,深基坑工程，机械工业出版社.3丛葛森，地下连续墙的设计施工与应用，中国水利水电出版社。,考虑墙体和支撑的变形，土压力随墙体变形而变化。（1）森重马龙法,（四）共同变形理论简介,一接头类型：施工接头结构接头施工接头是浇筑地下连续墙时连接两相邻单元墙间的接头；结构接头是已竣工的地下连续墙墙体与地下结构物其它构件（梁、柱、楼板等）相连接的接头。,第三节地下连续墙接头设计,一接头类型：施工接头结构接头施工接头直接连接接头管接头箱隔板预制构件,第三节地下连续墙接头设计,一接头类型：施工接头结构接头结构接头直