许鲁军脚手架专项施工方案

高层建筑专项施工方案脚手架工程专项施工方案 所在系别： 建筑工程系 专 业： 建筑工程技术 班 级： 建工09-4 学 生： 许 鲁 军 学 号： 指导教师： 李启华 虞焕新 二一一年十一月- -浙江XX有限公司办公大楼脚手架工程施工方案目录一、编制依据1二、工程概况1三、施工部署1(一)全防护领导小组2（二）设计总体思路2四、脚手架构造要求3（一）立杆3（二）大横杆3（三）小横杆3（四）剪刀撑4（五）脚手架4（六）连墙件5（七）.防护措施5五、脚手架的搭设和拆除施工工艺5（一）脚手架搭设工艺5（二）拆除施工工艺6六、脚手架质量通病及预防措施6七、目标和验收标准7八、安全文明施工保证措施及应急预案7（一）材质及其使用的安全技术措施7（二）脚手架搭设的安全技术措施7（三）脚手架上施工作业的安全技术措施8（四）脚手架拆除的安全技术措施8（五）应急预案9九、设计计算12（一）悬挑架搭设方法：12（二）大横杆的计算:18（三）小横杆的计算:21（四）扣件抗滑力的计算:24（五）脚手架立杆荷载的计算:25（六）立杆的稳定性计算:27（七）连墙件的计算:28（八）悬挑梁的受力计算:30（九）悬挑梁的整体稳定性计算:33（十）拉绳的受力计算:34（十一）拉绳的强度计算:34（十二）锚固段与楼板连接的计算:35- 36-浙江某办公大楼脚手架工程专项施工方案一、编制依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011年版）2建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）3建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128）4钢结构设计规范（GB50017）5建筑结构荷载规范（GB50009）6建筑地基基础设计规范(GB500072002)7建筑施工安全检查标准（JGJ5999）8建筑施工手册第四版9建筑施工计算手册10本工程施工图纸和投标文件11本工程施工组织设计二、工程概况拟建工程由浙江某某建筑设计院设计，位于某某区某某街道，总用地面积2533，总建筑面积13949.6，其中地上建筑面积12285，地下室1661.6，本工程总高为49.2m,局部高度为59m。本工程使用年限为50年，本工程抗震等级为三级，基本风压为0.85KN/。抗震设防烈度为七度，屋面防水二级，本工程各单体耐火等级二级，主楼为15层，局部为3层，地下室为1层，本工程上部为框架剪力墙结构，设计拟采用桩基础，本工程岩土工程勘察等级为乙级。三、施工部署(一)全防护领导小组安全生产、文明生产是企业生存与发展的前提条件，是达到“杜绝死亡、重伤及消防、机械事故，年轻伤事故频率控制在5%以内”安全生产目标的必然保障，也是我项目部创建“浙江省安全文明工地”的根本要求。为此项目经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组长： 张泽明（项目经理）负责协调工作副组长：刘翔（技术部经理）技术总指导张云超（工程部经理）现场施工总指挥组员： 郦宇航（现场木工）现场施工协调周大富（现场混凝土工）现场施工协调葛亮（安全总监）现场施工质量总监督、质量验收周海峰（安全员）现场施工指挥、质量检查杨洋（施工员)现场施工管理（二）设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点，本工程采用竹串片双排脚手架，脚手架施工划分为四个阶段进行。从室外地坪（-0.450）开始到四层楼地面板顶（10.200）为第一段搭设竹串片脚手板双排单管落地脚手架，高度为10.650m；从四层楼地面板顶（10.200）到八层楼地面板顶（23.200）为第二段搭设竹串片脚手板双排单管悬挑脚手架，高度为13.000m；从八层楼地面板顶（23.200）到十二层楼地面板顶（36.200）为第三段搭设竹串片脚手板双排单管悬挑脚手架，高度为13.000m；从十二层楼地面板顶（36.200）到机房层楼地面板顶（49.200）为第四段搭设竹串片脚手板双排单管悬挑脚手架，脚手架超出机房楼面2米，高度为15米。外架立杆距离结构外沿或者阳台外沿0.3m，横距为1.05m，纵距为1.5m，大横杆步距1.5m。四、脚手架构造要求（一）立杆除双排整体式落地脚手架下部12m采用双立杆外，其余全部采用单立杆，立杆顶端高出结构栏杆至少1.5m。立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50；各接头中心距主节点的距离不大于步距地1/3（本工程取60）。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100。（二）大横杆小横杆置于大横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m且同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50，各接头距立杆距离不大于纵距的1/3（本工程不大于50），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300（本工程不超过50），局部高差不超过5。（三）小横杆每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过75。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10，伸出里排大横杆距离结构外边缘15。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相同布置。纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。（四）剪刀撑本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间（本工程全部在50左右）。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2-4个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用对接扣件连接(保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查)。本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外，中间每隔6跨设置一道。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆采用通长杆件，使用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。（五）脚手架立杆底座垫木平行于墙面放置，采用4000长硬木版。作业层脚手板为硬木板，厚度不小于5，宽度23-25，长度不小于3.5m的硬木板，两端设直径为4的镀锌钢丝箍两道。在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔6层也需要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8处用直径14号镀锌钢丝箍绕23圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于15。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。（六）连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.6m，水平间距为4.5m。连墙件用483.5的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，连墙件通过预先埋设的50穿墙套管穿过结构外墙，在结构墙体内外各用一根通长架管锁紧。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成4560夹角。（七）.防护措施脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8m6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m左右设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆与6.0m和1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设18高的挡脚板.五、脚手架的搭设和拆除施工工艺（一）脚手架搭设工艺工艺流程：场地平整碎石土回填分层夯实定位，设置垫木排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙杆扎安全网作业层铺脚手板和挡脚板。在建筑物四周用尺量出内、外排立杆离墙距离；分出立杆位置，用小竹片做好标记；准确放置垫木，不得有悬空。搭设首层架时，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待连墙杆与框架柱可靠拉结后方可拆除。先立内排立杆，再立外排立杆。先立两头，再立中间，相互看齐后，立中间部分各立杆。内外排立杆连线与墙面垂直。立杆接长时，先接外排，后接内排。同一步纵向水平杆必须四周交圈。连墙杆和剪刀撑的设置不得滞后超过2个步距（3.66m）。其他组件搭设要求符合本施工方案“4 脚手架设计”的要求。（二）拆除施工工艺工艺流程： 安全网脚手板剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆由上而下，逐层拆除，不准分立面拆架或上下两步同时进行拆除，一步一清，一杆一清，拆立杆时先抱住立杆，再拆开最后两个扣件。拆纵向水平杆、剪刀撑时，先拆中间扣件，托住杆中间，再拆两端扣件，所有连墙杆必须随脚手架逐层拆除，禁止先拆整层或数层连墙杆。分施工段拆除时相差不大于2步当脚手架拆至下部最后一排时，应先搭临时斜支撑，再拆连墙杆。六、脚手架质量通病及预防措施脚手架质量通病及防治对策脚手架质量通病类别防治对策脚手架用料方面所有脚手架材料应为合格品所有上架应用的材料都必须检查各类材料配套使用回收材料加强保管构造做法方面严格执行脚手架技术操作规范，对目前无统一规范要求的脚手架参照有关规程（规定）执行，无参照要求时，应通过试验确定构造做法搭设工艺方面练好基本功，掌握各项操作工艺异常环境方面针对环境条件制定搭设方案，特殊部位要特殊处理。对有可能产生特殊情况的部位事先作好预防性处理七、目标和验收标准施工方案应说明验收标准，可直接引用规范建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011版）。八、安全文明施工保证措施及应急预案（一）材质及其使用的安全技术措施1、扣件的紧固程度宜在4050N.m，并不大于65N.m, 对接扣件的抗拉承载力为3KN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100。3、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、丝滑等现象的扣件。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。5、严禁将外径48与51的钢管混合使用。6、钢管和扣件均要现场取样送检，合格后方可使用。（二）脚手架搭设的安全技术措施1、脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。2、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一个有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。3、开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。4、脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。5、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。6、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。（三）脚手架上施工作业的安全技术措施1、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。2、严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3，确保较大安全储备。3、结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时使用的悬挑脚手架同时作业层数不超过一层。4、当作业层高出其下连墙件3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。5、各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。6、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。（四）脚手架拆除的安全技术措施1、脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。2、拆架前，全部检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后方可作拆除准备工作。3、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。4、拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。5、拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。6、拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆等危险性作业。10、所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。11、所有的脚手板，应自外向内里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。12、拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。13、六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。（五）应急预案1、为对脚手架工程施工中出现脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故后进行紧急处理，最大限度地保护职工生命和减少国家财产的损失，制订本应急预案。2、脚手架工程整过施工阶段及发生脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故时。3、项目经理应急指挥总指挥，全面负责应急指挥工作，有权采取一切可能手段，以控制和减少事故危害，授于相关人员相应的应急处理权。4、项目主管生产副经理事故现场指挥，督促有关部门和人员进行现场防护抢险工作，当项目经理不在现场时，担任现场总指挥工作。5、 项目技术负责人 组织有关部门编制、修订、评审应急预案，督促相关部门做好事故抢险过程记录，组织相关部门、人员进行事故调查，并形成记录。当项目经理、项目主管生产副经理不在时，担任应急总指挥工作。6、技术部：负责编制、修订、评审应急预案。7、质安部 协助技术部编制、修订、评审应急预案，督促检查相关部门落实应急准备工作。8、施工部 协助技术部编制、修订、评审应急预案，组织进行应急预案的演习，并提出改进建议，发生事故时，组织抢险队进行抢险、营救、减损防护工作。9、器材部 协助技术部进行应急预案的编制、修订、评审，落实应急预案所需物资、设备的准备工作。10、综合部 协助技术部编制、修订、评审应急预案，落实应急物资及其它措施费的准备。11、抢险机构抢险组织机构抢险指挥中心设在项目经理办公室。12、应急物资准备为了在脚手架工程施工中事故发生时能够及时采取应对措施，平时准备下述物资，警戒隔离物资，警戒桩，警戒绒 存放地点，现场仓库人员急救设备，急救箱，急救药品，担架存放地点，综合部，减损防护物资，钢管、安全网等，存放地点，现场仓库。13、技术资料药品使用说明书、脚手架验收记录、应急预案及作业指导书。14、应急抢险队应急抢险队由项目部现场员工组成，平时进行抢险、急救方面的学习和培训，当事故发生时即可投入应急抢险和救援工作。15、应急抢险程序减少应急预案风险的措施作业层跨地（楼）面高度2.5m时，在其外侧边缘必须设置挡护高度1.1m的栏杆和挡脚板，且栏杆间的净空高度应05m，在外脚手架高空落物影响范围内同时进行其他施工作业或有行人通过的脚手架，应采取外立面全封闭、半封闭以及搭设通道防护棚等适合的防护措施，挑脚手架、吊篮和悬挂脚手架的外侧面应按防护需要采用立网围护，上下脚手架的梯道、坡道、栈桥、斜梯、爬梯等均应设置扶手、栏杆或其他安全防护措施，并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全，采用合理的施工方法，避免因操作不当而造成的事故。16、应急联络 险情发生后，事故现场第一目击者迅速向应急指挥中心发出求救信号。求救的方式可以采用呼喊、口信、通讯工具等一切可能的方式，应急指挥中心接到险情信息后，立即作出下述应急反应，对内组织抢险队，立即进行现场抢救工作，通过通讯工具，立即与外部机构联络，向相关的公安、医院、消防、环保等部门联络，请求支援，应急联络单位、地址、电话。17、事故现场应急处理 警戒隔离：抢险队员在事故现场周围用警戒桩、警戒线带等物资在现场设置警戒隔离区，非抢险队员不得进入警戒区内，以防止发生连锁事故，为更好地进行抢险救工作创造条件，人员疏散，抢险队员将事故现场被困人员，及时组织转移到安全地带，并将现场非抢险队人员转移出事故现场。人员抢救，抢险队员将受伤人员从事故现场解救出来，并进行现场急救处理。控制险情，抢险队员使用预备的应急物资，对有进一步倾斜、倒塌发展趋势的脚手架进行加固，以最大限度减少人员和财产损失，设置向导，在事故现场入口及进入现场的主要通道边安排引导人员，以引导救险车辆、人员、物资等迅速准确地进入事故现场，记录，事故发生后，由质安部有关人员对事故的发生、发展以及抢险救护等过程情况进行记录，为事后的调查、分析提供资料。18、善后处理，现场抢险工作完成后，由项目部技术负责人组织项目部有关部门和人员，配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。对事故中受伤人员应及时送医院治疗，直到伤愈后方可出院，并按有关要求支付受伤期间的误工损失；对事故中不幸死亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属。19、相关文件环境因素识别与评价程序危险源辩识、风险评价与风险控制程序应急预案与响应控制程序公司危险源、环境因素清单脚手架工程作业指导书（措施、方案）。20、要求，本应急预案经预演、修订后形成正式文件，经项目经理批准后，传达到相关部门和人员进行学习、执行。九、设计计算（一）悬挑架搭设方法：搭设参数：采用483.5标准钢管扣件，脚手架上同时施工的作业层为一层，脚手板采用竹笆板，铺设层数为层面满铺，外侧密目安全网满挂。悬挑双排钢管脚手架的步距为1.8M，立杆间距L1.5M，杆横距L1.05M，横向水平杆的外伸长为0.1M，挑杆采用不小于14的槽钢或工字钢，外伸出1.40M，内锚固1.80M以上。连墙杆为二步两跨。悬挑架如下图所示： 2）构造要求：1脚手架水平方向每两个立杆间距、垂直方向每两步设一拉撑点，拉撑点在脚手架断开点应层层加固。六级大风及台风时，拉撑点应加密加固。2沿脚手架转角处，用斜杆搭成剪刀撑，自上而下连续设置，与地面成4560角。剪刀撑接长采用搭接，搭接长度不小于100cm和3个扣件。3在混凝土楼面刚浇筑，强度未达到设计要求前进行槽钢挑梁安装，为防止槽钢锚固钢筋抗拔力达不到设计要求而造成安全隐患，挑出脚手架体需加临时斜撑，直到达到设计强度后方可去掉临时斜撑。4如无板面负筋和靠近梁处的锚固钢筋，为防止锚固钢筋对混凝土楼面可能造成的不利影响，应在板面上部加设附加钢筋，防止受力过大产生板面裂缝。附加钢筋布置及配料如下图示：14锚固钢筋30010附加钢筋3005脚手架四角应有接地保护及避雷装置。6脚手架搭设完，经验收后方可使用。一、 悬挑槽钢和拉结钢筋按照前述要求加板面负筋和安装槽钢挑梁，并预埋吊环进行拉结。阳台上、转角处悬挑槽钢端部用16钢绞绳斜拉至上层预埋吊环上，为了将16钢绞绳拉紧，中部设花篮螺丝调节。吊钩采用16钢筋，预埋在上层梁中。二、 立杆1、立杆横距为1.05M,纵距为1.5M,在搭设中，相临两根立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。2、立杆与大横杆必须用直接扣件扣紧，确保立杆承载力，不得隔步设置或遗漏。3、立杆的垂直度偏差按高度的1/400-1/600进行控制，使其全高偏斜不得大于1。三、 大横杆步距为1.8M，上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆距离不大于枞距的三分之一，同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，且不大于5CM。四、 小横杆小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上，并用直角扣件扣紧，在相邻立杆之间根据需要可加设1根或2根，在任何情况下，均不得拆除贴近立杆的小横杆。五、 剪刀撑沿脚手架两端和转角处起，每5根立杆设一道，且每片架子不少于三道，剪刀撑应沿架高连续布置。六、 拉接点每高3.0M，水平间隔6.0M，设置拉接点，转角处二步一跨加密设置（加密范围为2跨），顶层增加20%，拉接点采用刚性拉接，拉墙杆用48短钢管端部焊12钢筋加弯钩，埋入砼结构外侧，并与外架用扣件连接，扣件连接的数量应符合以下计算的结果。七、 护栏、档脚板护栏高度为1.2M，踢脚杆高0.3M。八、 搭设的顺序摆放扫地杆（贴近地面的大横杆）逐根竖立立杆，随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧安第一步大横杆（与各立杆扣紧）安第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆加设临时斜撑杆（上端与第二步大横杆扣紧，在装设两道连墙杆后要拆除）第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板挂安全网。九、 杆件搭设中的注意事项1、按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。2、在搭架前，搭架区域须设置警戒范围及明显的警示标志，非操作人员或地面施工人员均不得通行或施工安全部门配备现场监护。3、凡不符合高处作业人员，一律禁止高处作业，并严禁酒后操作。4、正确使用安全帽、安全带，遵守高处作业环境，工具入袋，物件严禁高处抛掷。5、强风、雪天、雨天、雾天、夜间不准进行搭架工作。6、搭设人员必须持证上岗。7、搭设前对作业人员，必须进行架子搭设的安全技术交底，然后再进行搭设。8、注意杆件的搭设顺序。9、及时与结构拉结或采用临时支顶，以确保搭设过程的安全。10、拧紧扣件（拧紧过程要适当）。11、有变形的杆件和不合格的扣件（有裂纹、尺寸不合适、扣接不紧等）不能使用。12、搭设工人必须佩挂安全带。13、随时校正杆件垂直度和水平偏差，避免偏差过大。14、没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。脚手架验算：一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15.0 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.25米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 45 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江省杭州市，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.653；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.100；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.170；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度 1.80 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:10.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.400；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.30 m。 （二）大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.5002+0.101.4701.5002 =0.362 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.5002-0.1171.4701.5002 =-0.426 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.362106,0.426106)/5080.0=83.858 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 83.858 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1431500.04/(1002.06105.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105.0) = 2.291 mm；大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！ （三）小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3001.0501.500/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.575 = 2.463 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4631.050/3 = 0.862 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.868106/5080.000=170.953 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =170.953 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105.000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.790 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1790.1001050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 .0) = 2.929 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；小横杆的最大挠度和 2.953 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求！ （四）扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.5002/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.050=0.040 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3001.0501.500/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.040+0.236)+1.42.363=3.639 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.8015.00 = 3.312；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30051.500(1.050+0.2)/2 = 1.406 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15051.500/2 = 0.563 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0101.50015.000 = 0.225 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.506 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 k=zs0其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.653；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.4500.7400.653 = 0.27 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.506+ 1.44.725= 13.222 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.506+ 0.851.44.725= 12.230 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1521.500 1.8002/10 = 0.088 kN.m；（六）立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =13.222 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13222.000/(0.186489.000)=145.369 N/mm2；立杆稳定性计算 = 145.369 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =12.230 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12229.650/(0.186489.000)+88031.618/5080.000 = 151.789 N/mm2；立杆稳定性计算 = 151.789 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ （七）连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.152 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.452 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.452 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 200.000/15.800的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9664.89010-4205.000103 = 96.837 kN；Nl = 8.452 Nf = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.452小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 （八）悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬