03饱和流体的油藏岩石的渗流物性.pptx

边伟华吉林大学地球科学学院,第三章饱和多相流体时岩石的物理性质,储油气层岩石内饱和着油、气、水多相流体，因而存在着错综复杂的流体之间以及流体和孔隙壁面之间的界面关系，它直接影响流体在孔隙中的分布和渗流。在研究饱和多相流体的岩石物理性质时，通常是以研究油层中与界面现象有关的表面性质为基础。与界面现象有关的表面张力、吸附作用、润湿作用以及毛细管现象将对流体渗流产生重大影响。此外，多相流体在岩石孔隙中的渗流性质相渗透率也取决于上述表面性质。运用表面物理化学的研究成果，研究油层中的各种界面现象，对于认识油层，寻找油气运移富集的规律以及提高油层石油采收率均具有重要的理论和实际意义。,第一节表面张力和表面能,表面张力和表面能的基本概念,肥皂膜实验,对含有多相流体的孔隙介质的特性来说，必须考虑到两个互不相溶的“相”的分界面上力的影响。如果一相是液体而另一相是气体时，它们的分界面实际上就是液体表面。,表面张力和表面能的基本概念,作用于表面层分子上的力都指向水的内部和沿着分界面的方向。所以它们的总的相互作用力不等于零，而是垂直于分界面并指向液体的内部。在构成1平方厘米液面的全部分子上所受到的这一个力，称为分子压力或内压力。用达因平方厘米或公斤平方厘米量度。分子压力的大小取决于它的物理化学性质。厚度等于分子间相互作用力的作用半径的分子层，称为表面层。,表面张力和表面能的基本概念,因为在表面层上存在着分子压力，所以为了形成新的表面，就需要消耗一定的功，把分子从液体内部移入表面层。这些功就转化成表面层的能量表面能。刚刚形成的1平方厘米表面所带有的功，称为比自由表面能或表面张力():,表面张力和表面能的基本概念,对于储油（气）层来说，表面张力可以存在于以下各个界面上。即油水（ow）、油气（og）、气水（gw）、油岩石（o）、水岩石（w）和气岩石（g）的界面上。,表面张力和表面能的基本概念,表面张力产生的根本原因是分子间引力。由于相同分子或不同分子之间分子引力的差异，不同物质之间具有不同的表面张力。,不同液体在室温条件下与本身蒸气及空气接触时的表面张力值,表面张力和表面能的基本概念,水及水银与不同物质接触时的表面张力值,表面张力和表面能的基本概念,在物理化学中论述有关表面现象时，通常是把作用于该相流体上的分子间力的强度单位，称为液体的极性。液体的分子压力越大，则其极性也就越大。随着流体极性的增加，也就是随着其分子压力的增加，液体分子的结合强度及介电常数就增大，而压缩性则变小。相互接触之各相彼此在极性上的差别愈大，在它们分界面上的表面张力也就愈大。,流体的极性,各种石油与水接触时的表面张力值不同，是因为它们两者的极性不同。或者更准确地说，是因为各种石油中极性组分的含量不同。水相对于各种石油来说，是一种极性最大的流体，因此，随着石油极性的减少，它们分界面上的表面张力就变大。当两种流体相接触时，流体的极性是决定它们之间表面张力的内在因素。,流体的极性,在各种温度及压力下，水与气体分界面上的表面张力值,温度和压力对表面张力的影响,温度升高，密度降低，蒸发量增加，使得表面张力降低。当纯质液体与蒸汽相接触时，如与蒸汽的临界点相差很远，则表面张力的大小与温度变化呈线性关系。压力对表面张力的影响则与温度的影响不同。因为随着压力的升高，气体和液体的相互溶解度也提高，此时液体和气体分界面上的表面张力将随着压力之升高而下降。,温度和压力对表面张力的影响,在有溶解气的条件下油水表面张力与压力的关系,溶解气的影响,在油层情况下，当存在油、气、水三相时，油和水之间的表面张力的变化主要取决于气体在油中的溶解度。压力越高，气体在石油中的溶解度也就越大，致使油和水的极性差变大，油水的表面张力也随之增大。如果加在系统上的压力高于石油被天然气所饱和时的压力，也就是说在全部气体都溶解于石油中以后还继续提高压力，在这种情况下，由于石油被压缩而使分子间力增大，油水界面上的表面张力也将随之降低。,溶解气的影响,吸附与表面张力,肥皂,非极性端,极性端,肥皂浓度依次增加,在液体中可溶物质在体积内部以及在表面层之间的分布是不一样的。与可溶性物质在表面层中的分布有关的现象，被称为吸附作用，吸附作用可划分为物理吸附和化学吸附。每平方厘米表面吸附的可溶性物质的克数称为比吸附，用以定量描述吸附量的大小。比吸附的大小可用克平方厘米或摩尔平方厘米来表示。如果吸附作用导致表面张力随溶质浓度的增加而减小，则为为正吸附，反之，为负吸附。,吸附与表面张力,吸附作用既可发生在液体表面，也可发生在固体表面：,固体表面对被吸附物质的吸附量随着吸附表面的面积加大而增加。表面物质成份也不均一，固体的吸附具有选择性。固体表面的不同部位其吸附效果常有较大差异；吸附作用都是放热的，所以随着温度升高，其吸附量要降低；吸附量与被吸附物质的浓度成正比，浓度越大，吸附量越大。固体表面既可以吸附溶剂（液体本身），也可以吸附其中的被溶物质。,吸附与表面张力,固体表面吸附层的厚度根据实际测量，液体和气体分子在固体表面的吸附层厚度为0.001微米0.21微米。吸附层是十分牢固的，在一般压力差下是不能除去的，水被吸附在岩石颗粒表面常形成不可流动的束缚水。,吸附与表面张力,液体中溶解有各种可溶物质，这些溶解物质的存在会改变液体原来的界面性质。例如，水中溶有醇、酸等有机物质，可以使表面张力降低(活性物质）；而当溶入某些无机盐类时，如NaCl、MgCl2、CaCl2等则可提高其表面张力。,表面张力的测定方法：毛细管上升法液滴重量法悬挂液滴（气泡）法吊板及吊环法。,表面张力测定,液滴重量法：在重力作用下，一个液滴要脱离毛细管末端，必须克服表面张力。即液滴重量G应和表面张力成正比。当液滴在重力作用下要脱离毛细管末端时，表面张力也与脱落时的液滴形状成比例。将正要滴出的液滴进行拍照，然后在照片上测量液滴的最大直径d，以及距离液滴顶端为d处的直径di。,表面张力测定,H:液滴形态修正值，是d,di函数，查表,悬挂液滴法：。当毛细管末端的液滴（或气泡）需要施加一定压力才能使液滴（或气泡）脱离时，则所施加的压力与表面张力成比例。测量液滴（或气泡）脱离时的最大压力，可以计算表面张力。,液滴气泡最大压力法测表面能力示意图,表面张力测定,根据实验室测定结果确定,斯坦丁(Standing,M.B.）和霍考特（Hocott,E.W.）等学者曾在实验室测定过在高温高压下气水和油水之间的界面张力。根据实验确定的地层条件下的气水表面张力一般在3050达因厘米，油水界面张力则在3035达因厘米。当温度超过1500F，以及压力超过40MPa时，在实验室内没有得出分析结果。,地层条件下表面张力的确定,表面张力或界面张力作为温度与压力的函数,在大气温度和压力下，甲烷气地层水的界面张力约为70达因厘米。随着温度的变化，在压力增高每0.68MPa时，气水界面张力降低510达因厘米。随着压力的不同，在温度增加时气水界面张力约降低0.11.0达因（厘米F）。,图38,不同温度和压力下甲烷水界面张力的诺模图,地层条件下表面张力的确定,如果所研究的油水系统只有在地表温度下测定的界面张力值，那么，根据估算油藏温度下的油水界面张力的诺模图，可以查出在地层温度下的油水界面张力。,估算储层温度时的油水界面张力的诺模图（Schowalter,1979）,地层条件下表面张力的确定,国内外部分油田的油水界面张力值,第二节润湿性,液体对固体表面的润湿作用,油水固体接触的情况,润湿作用,液滴或气体在固体表面的扩散现象称为润湿作用。当液滴在固体表面立即扩散，即称为该种液体润湿固体表面；当液滴呈圆珠状，不沿固体表面扩散，则称为该种液体不润湿固体表面。润湿作用总是指“三相”体系，其中一相是固体，另一相为液体，第三相为气体或另一种液体。在油层中是油水，岩石三相，而在气层中则为气水岩石三相。在三相体系中，两种流体相中其中一相可以优先地润湿固体表面，这一现象称为选择性润湿。对于油气储层岩石来说，水相选择性润湿固体表面时，称为亲水性；而油相选择性润湿固体表面时，则称为憎水相。,润湿作用,液体对固体的润湿程度可用润湿接触角来度量。润湿角为固体表面上油、水、固三相交点切于液体界面之间的夹角ow，测量是从具有比较大的密度的液相算起，角可以从0变化到180。固体表面的润湿性也可以用附着张力来度量。所谓附着张力就是油固体界面和水固体界面的界面张力之差。它表示水或油对固体表面的附着能力，可以表示为：,附着张力和润湿接触角,杨氏（Young）方程,当附着张力A是正值时，此时ow90，表示油是有选择地润湿固体表面。如果附着张力A0，此时ow=90，则两相具有相同润湿固体的能力（或称中性）。,附着张力和润湿接触角,当把单位面积的固-液界面在第三相（气相）中拉开时，所需功的大小与润湿角有何关系？,附着张力和润湿接触角,岩石矿物成分的改变以及液相本身的属性，均可影响润湿接触角及它们的界面张力。,水和不同油类在石英和方解石面上的润湿接触角,润湿性的影响因素,对油水岩石系统来说，根据不同的油、水化学成分以及岩石的矿物成分，可以把岩石表面划分为亲水表面（水云母组成的粘土、石英、灰岩、白云岩、长石），或称水湿表面以及憎水表面（烃类有机固体、金属硫化物），或称油湿表面，对于两种流体相，可以分别称为润湿相和非润湿相。,润湿性的影响因素,将固体表面倾斜一个角度，则发现三相周界不能立刻向前移动，它有一迟缓时间，从而使得原始的接触角发生改变，水驱油的1，油驱水的22是润湿滞后的结果。润湿滞后，即三相润湿周界沿固体表面移动的迟缓。,润湿滞后,润湿滞后的前进角1和后退角2,影响润湿滞后的因素,与三相周界的移动方向有关；与三相周界的移运速度有关；,润湿滞后,固体的棱角和尖锐凸起对润湿滞后有很大影响。试验表明，尖棱对三相周界的移动阻力很大，三相周界到达尖棱处则遇阻，此时的接触角看来还应加上“棱角”才能反映滞后情况，棱角越大滞后也越大。,润湿滞后,与固体表面的粗糙度和表面活性物质的吸附有关,实际储油（气）层的油水岩石系统中，有两个极为重要的因素需要考虑第一个因素是流体成分不纯，或者在驱替或迁移过程中被污染了。这些不纯物质即使很少，也能够改变理想系统的润湿接触角；第二个因素是所谓的前进接触角和后退接触角。通常认为实际上流体在平的固体表面受到一种力的作用后就是不对称的，它不是呈现一个对称的液滴，而是呈现一个偏心的小滴。,实际油层的润湿性,对于大多数实际的油层情况，由于流体不可避免要被污染，或者是由于固体表面粗糙不平，这种润湿滞后现象不可避免地会产生，而且其前进接触角A总是大于后退接触角R的。,图313,润湿流体的一滴在受力作用下，可以造成前进的和后退的接触角A:前进接触角；R:后退接触角（Morrow,1976）,实际油层的润湿性,在储油（气）层中，所感兴趣的是在孔隙一喉道中的前进和后退接触角。这时，可以把由非润湿相排驱润湿相（排驱过程）时所形成的界面接触角定义为后退接触角R；而把由润湿相排驱非润湿相（吸入过程）时所形成的界面接触角定义为前进接触角A。,实际油层的润湿性,由于孔隙喉道管壁粗糙引起的接触角滞后a两根相同直径的毛细管（管壁粗糙），AR，b两支可变断面的毛细管（管壁粗糙），AR，（Morrow,1976）,孔隙喉道通常是可变断面的。在光滑的可变断面孔隙中，流体在毛细管中的排驱和吸入同样会发生润湿滞后。如果定义光滑、清洁的固体表面的流体接触角为E，那么，在排驱过程中，由于孔隙断面的变化，其接触角要进行校正，校正后的数值等于（E）；而在吸入过程中，同样，校正后的数值等于（E）。其中是孔隙为圆锥形时的半锥角。,实际油层的润湿性,由于孔隙喉道断面形态不同引起的接触角滞后（Morrow,1976）a光滑表面，不同半径的圆管的毛细管滞后，b光滑表面，孔隙为圆锥形时的毛细管滞后，（：圆锥形孔隙的半锥角；E：光滑表面的清洁流体的接触角）,流体在光滑矿物表面的润湿角及其分类（据Treiberetal.,1972和Morrow,1976),实际油层的润湿性,实际储油层的孔隙内部的流体分布特征也就随润湿性的不同而有很大的变化。对于油湿岩石，油分布在岩石颗粒表面以及微细的孔隙喉道之中；对于水湿岩石，水则分布在岩石颗粒表面和细孔隙喉道之中。对于中间润湿性的岩石来说，流体的分布还与流体的饱和顺序有关，如果原来是石油占据细小的孔隙，那么目前仍然是石油占据在岩石颗粒表面和细孔隙喉道中。如果原来是水占据细小的孔隙，那么目前仍然是水占据在岩石赖粒表面和孔隙喉道中。,实际油层的润湿性,每一种润湿性都可能是不均一的，因为同一种流体对不同矿物表面具有不同的润湿性，这就形成了所谓的“斑状”润湿，对于那些矿物成份复杂、来源广泛的沉积岩来说，斑状润湿的现象就更为普遍。,在油田开采和开发中，润湿性是流体微观分布的决定性因素，同时也是残余油微观分布的决定因素。,斑状润湿示意图油：油湿；水：水湿；1、2、3：表示油湿或水湿的程度差异,实际油层的润湿性,溶解于液体后发生正吸附的物质称为表面活性物质，而发生负吸附的物质称为非表面活性物质。所有的有机液体可以分为两类，即具有对称分子结构的液体和具有不对称分子结构的液体。某些液体的分子结构是对称的，分子两端都是非极性的碳氢基团，这些有机物质不会富集在界面上，也因而不会降低两种液体间的界面张力，它们是非表面活性物质。另一些液体的分子结构是不对称的，分子的一端是非极性基团，另一端是极性基团。非极性基团可以与非极性的石油相吸引，故称为亲油基；而极性基团则与水相吸引，则称为亲水基。,润湿性的改变,图317,表面活性物质（肥皂）在水中的分布与浓度的关系,润湿性的改变,肥皂：碳氢链（非极性）+羟基（极性）当肥皂溶于水中，肥皂分子可以通过两种形式达到稳定：肥皂分子吸附于液体表面（假定水与空气接触），极性端向水，非极性端朝向非极性的空气，从而使水一空气界面上的极性差减小，其表面张力降低；肥皂留在水中并聚集在一起，憎水的非极性端向内互相靠拢，亲水基向外，形成所谓胶束，它可以稳定地溶于水中。,A：在注水开采后，在孔隙空间中的油滴状况，它的大部分表面和岩石表面相接触，处于油润湿状态B：是在水中加入表面活性剂后，水可以优先润湿固体表面，亦即水中的表面活性物质的极性基团吸附在固体表面，致使油脱离固体表面而被水所代替C：油滴脱离固体表面、且油水界面张力降低，而沿敞开的孔隙流出而被采到地表。,图3-18,润湿性改变的示意图A残余状态，油滴粘附在颗粒表面；B加入表面活性剂后，油滴脱离颗粒表面；C油滴沿较大喉道被采出,润湿性的改变,在水中加入表面活性物质使岩石表面由亲油转变为亲水,润湿性改变的机理,润湿性的改变,测定润湿接触角测定润湿接触角来确定润湿性的方法是目前最简单、应用最广泛的方法。将欲测矿物磨成光面，放在油或水中，再在岩片光面上滴一滴直径为12毫米的油或水，用某种光学系统或显微镜将液滴放大，拍照下液滴形状，便可直接在照片上量出接触角。如果将岩石光片倾斜，再滴上液滴，就可以测出前进接触角和后退接触角,润湿性的测定,测定润湿接触角的方法,自动吸入法：,将饱和原油的岩样浸入水中，如果岩石亲水，则水在毛管力的作用会自吸进入岩石孔隙，而将孔隙中的原油驱替出来。驱出之油浮于仪器顶部，其体积可以直接在刻度管上读出。实验时，如果岩石吸水，表明岩石具有一定的亲水能力。相反，如果把饱和水的岩样浸入油中，假若岩样亲油，就会发生油驱水的现象，此时将仪器倒置，驱出之水沉于底部，其量也可以直接在刻度管中读出。,吸入法测岩石润湿性装置,润湿性的测定,实际测量时，将同一块岩样重复作吸水驱油和吸油驱水实验，由于岩石润湿性的非均质性，岩样往往既可以吸水，也可以吸油。若吸水量大于吸油量，则定岩石为亲水，反之，定为亲油。吸水量和吸油量大致相等，则定为中性润湿。它只能确定油层的相对润湿性。很多研究结果表明，在钻井、取心、岩石保存及实验过程中，岩心的污染对润湿性影响很大，往往可以完全改变原来的润湿性，从而大大降低了这种测定方法的可靠性。因此，如何保证岩样不受污染，在地层温度，压力条件进行测量，是提高吸入法测量精度的关键。,润湿性的测定,吸入法测岩石润湿性装置,第三节毛细管力,在毛细管中，气一液分界面以下的液相压力小于在这个界面以上的气相压力，分界面两侧的非润湿相与润湿相压力差称为该系统的毛细管压力Pc。,基本概念,基本概念,在毛细管中，两相界面为一弧形界面，形成一个附加压力Pc，其方向指向曲面下凹方向，其大小由拉普拉斯方程确定。,Pc=(11+12,基本概念,在毛细管中，两相界面为一弧形界面，形成一个附加压力Pc，其方向指向曲面下凹方向，其大小由拉普拉斯方程确定。,毛细管力的影响因素？,1.毛细管压力与附着张力成正比，与毛细管半径成反比。当增大毛细管半径而不改变润湿接触角时，在毛细管中水的升举高度将随毛细管半径的增大而按比例地减少。2.当改变润湿特征时，增大附着张力将导致上升平衡高度的增大。当仅仅改变固体的润湿特征时（并当毛细管半径不变时），润湿角的数值越小，则附着张力越大，毛细管液柱上升高度也越大。,毛细管半径和润湿角对分界面的影响润湿角相等，r1r2；b.毛细管半径相等，21(Amyx等，1960),影响因素,两个颗粒之间的通道在两个相互垂直的平面上有两个不同的曲率半径R1和R2。润湿相分布在颗粒接触处，而非润湿相则分布在孔隙中央。,两个圆形颗粒接触点中润湿相的分布（Amyx等，1960）,理想介质中的毛细管力,即为拉普拉斯方程式中RM为平均曲率半径,理想介质中的毛细管力,对于由相同半径的球形颗粒组成的理想介质，其孔隙系统内部的润湿相（水）可以有两种不同的分布形式液环状分布和连续带状分布。,球形颗粒孔隙空间中润湿相和非润湿相的理想分布a.液环状分布b.连续带状分布(Amyx等，1960),理想介质中的毛细管力,当呈液环状分布时，润湿相是不连续的，它占据孔隙空间中比较小的边角部分，而非润湿相则在孔隙空间的中央部分，并且它也有一部分与砂子颗粒表面接触。当呈现连续带状分布时，润湿相是连续的，它完全掩盖了岩石固体表面，而非润湿相则仅仅占据孔隙空何中心的一小部分，而且是不连续的分散分布状态。,理想介质中的毛细管力,液环状分布比起连续带状分布来说，其润湿相的数量要小得多，其R1和R2值也相应要小。而当R1，R2减小时，相应的毛细管压力就增大。毛细管压力是随润湿相（或非润湿相）饱和度（数量）的改变而改变的，即，Pc=f(s)。对任何给定的饱和度的数值，毛细管压力的大小又取决于孔喉半径。这就把孔喉大小和分布、饱和度和毛细管压力三者相互联系起来。,理想介质中的毛细管力,如果孔隙形状相同，流体特征相同，润湿特征相同（润湿接触角相同），只有饱和度不同时，则意味着流体在孔隙中的充满程度不同，其弯月面的曲率半径R也随之改变。图a中的曲率半径R明显地大于图b的曲率半径。在这种情况下，图a所相应的毛细管压力比图b所相应的毛细管压力小。,在可变断面孔隙中弯月面曲率半径R和饱和度的关系假设：a、b两种情况孔隙相同，润湿性相同，而只有饱和度不同（Amyx等，1960）,饱和顺序对毛细管压力的影响,毛细管压力和润湿相饱和度是一种反比函数的关系。当润湿相的饱和度比较低时，它的弯月面相应是很小的分界表面曲率半径。,可变断面孔隙中平衡饱和度与饱和顺序的关系假定孔隙介质和液体特性相同，润湿角都等于（Morrow,1976）,饱和顺序对毛细管压力的影响,原始润湿相饱和度等于100（图1），浸没在非润湿相中之后，非润湿相开始排驱润湿相，一直到新的平衡为止（图2）。原始非润湿相饱和度等于100（图3）；当插入润湿相流体所充满的容器中后，由于附着张力的作用，润湿相将自动沿毛细管上升（吸入），一直到当附着张力和上升液柱的重量相平衡时为止（图4）。,图2和4的相比，虽然其润湿相饱和度可以差别很大，但两者由干曲率半径相同而其毛管压力也相等。毛细管压力与润湿相饱和度之间的关系还取决于流体的饱和顺序。并且说明从孔隙系统中排替润湿相时，与向孔隙系统中吸入润湿相时相比较；即使是同样的毛细管压力，排驱时所得出的润湿相饱和度要比吸入时来得大。排驱时的毛细管压力所相应的是喉道半径，而在吸入时的毛细管压力所相应的则是孔隙半径。,饱和顺序对毛细管压力的影响,毛细管压力饱和度的关系取决于以下三个因素：1)孔喉大小及其分布2)矿物成分和流体性质3)流体的饱和顺序,饱和顺序对毛细管压力的影响,常用毛细管压力的测定方法包括：半渗透隔板法（状态恢复法）离心机法水银注入法（或称压汞法）动力毛细管压力法蒸汽压力法,毛细管压力测定,随堂测试存在的问题：,1.缺少必要的步骤,2.不准确理解题意，浪费时间,3.缺少必要的单位,4.没有考虑N2的影响,半渗透隔板法测定毛管压力的装置1.玻璃漏斗2.半渗透隔板3.滤纸4.岩样5.弹簧6接氮气瓶7.油8.刻度管9.润滑油10.水(Musket,1949),毛细管压力曲线（Musket,1949）,半渗透隔板法,将所要求测定的岩样抽提干净之后，饱和润湿液体（通常是地层水）。并将岩样放在漏斗(1)内的多孔隔板(2)的上面。玻璃漏斗的下部和刻度管(8)的一部分都充满了这种润湿液体。用弹簧(5)把岩心(4)紧紧压在隔板上之后，再将非润湿流体（通常是油或气）引入漏斗。用压缩氮气来提高漏斗中的压力，以迫使非润湿液体进入岩样并在克服了毛细管压力之后将饱和在岩样中的润湿液体排驱出来。逐步提高压力，并将岩样中的润湿液体进一步排出。每次提高压力时，必需要等到刻度管（8)中的弯液面不再向前推进，亦即达到岩样内润湿相与非润湿相的压力平衡时为止。这时读出刻度管(8)中的数值。这个读数就是在该压力间隔下所排出的润湿液体体积。不断提高压力，一直到润湿液不再自岩心中被驱出时为止。,半渗透隔板法,把润湿液体从某一个孔隙大小间隔中排驱出来所需要的压力就等于附加的毛细管压力。根据所施加的压力（即毛细管压力）和相应排出的润湿相液体积，就可以绘出毛管压力与水饱和度（即PcSw)的关系图。这个图上的曲线就称为该岩样的毛细管压力曲线,图3-3-9毛细管压力曲线（Musket,1949）,半渗透隔板法,半渗透隔板(2)是经过处理的、亲润湿相（水）的隔板，因此当隔板中充满水时，在一定的压力范围内，非润湿相液体不能侵入。所以，非润湿相液体始终在隔板(2)上部而不会浸到隔板下部的漏斗中。由于这种方法能够使用近似于地层条件下的流体，能比较接近并摸拟油层实际的情况，因此，这种方法被公认为“经典的毛管压力测定方法”。,半渗透隔板法,水银注入法是目前国内外用以测定毛管压力最常用的方法。该方法的原理如下：如果把一种非润湿相液体注入于多孔介质的孔隙中去，由于非润湿相液体与固体所形成的接触角大于90度，这时，其表面张力的作用是阻止液体进入孔隙介质内。因此，必须在外部对非润湿相液体施加压力，才能将非润湿相液体注入到岩石的孔隙中去。所施加的压力就是附加的毛细管压力。,水银注入法（压汞法）,水银是一种非润湿流体，将水银注入被抽空的岩样孔隙空间中去时，一定要克服岩石孔隙系统对水银的毛细管压力。显然，注入水银的过程就是测量毛细管压力的过程。注入水银的每一点压力就是代表一个相应的孔喉大小下的毛细管压力。在这个压力下进入孔隙系统的水银量就代表这个相应的孔喉大小在系统中所连通的孔隙体积。随着注入压力不断增加，水银就不断进入较小的孔喉。在每一个压力点待岩样中达到毛细管压力平衡时，同时记录注入压力和注入岩样的水银量。,水银注入法（压汞法）,将若干压力点的压力和水银饱和度关系绘成图件，即可获得用水银注入法测定该岩样的毛细管压与水银饱和度关系曲线。,水银注入法测定毛细管压力的装置1.压力源(N2瓶)2.高压压力表3.低压压力表4.U形压力计5.通大气6.接真空计7、8.上、下有机玻璃窗口9.岩心室10.水银计量泵11.计量体积刻度（Purcell,1949）,水银注入法（压汞法）,为了保证实验数据的精确性，仪器装置需要进行空白校正，并作出不同压力时的体积校正曲线。将实际测定的体积值减去仪器的空白校正值，即可得出精确值。水银注入法所测定的资料与同一岩样由半渗透隔板法用空气水测定的资料进行了对比。在对比的时候，引入了一个换算因子，即,水银注入法（压汞法）,离心机法是利用流体在旋转时所产生的离心力转换成相间压力差的原理来实现的。在同一旋转速度下，水同油或空气由于其密度不同，所以产生的离心力不同，因此很明显地建立了一个相间压力差。这个相间压力差也就等于水所具有的离心力同油或空气所具有的离心力的差。如果要求测定该岩样的毛细管压力与饱和度曲线，则可以采用若干不同的转速，建立若干不同的相间压力差，在一个旋转速度下达到相间平衡状态时，测定被排驱出来的水的体积，即可达到目的。离心机转速所相应的相间压力管可按下面的公式计算：,离心机法,离心机法所测得的毛管压力曲线与半渗透隔板法对同一岩心测定的资料对比，证明离心机法是完全适用的，因为两种方法所测得的毛管压力曲线十分接近。,离心机法与半渗透隔板法所测定的毛细管压力资料的对比三角：第1次离心资料；黑点：第2次离心资料；方块：第3次离心资料；叉叉：半渗透隔板法资料（Slobod等，1951）,离心机法,所测定的毛细管压力和相应的流体饱和度资料，可以根据不同的需要在各种直角座标系中绘成曲线，即通常所指的毛管压力曲线。常用的有四种直角坐标系。,毛细管压力饱和度关系曲线普通直角坐标系；B.半对数座标系；C.双对数座标系；D.占岩石体积的座标系,压力曲线,半对数坐标系将储集岩的粗孔隙部分放宽，细孔隙部分缩窄。以岩石体积作为横坐标，不仅标示了孔喉大小和分布，而且可以同时标出岩石矿物成分所占的百分数或者岩石的粒度分布曲线。,各种坐标系的横坐标为润湿相饱和度（自左到右从0100），纵坐标为相应的毛管压力。当使用水银注入法时，其横坐标通常用水银饱和度标示。因为当流体性质不变时，毛管压力和孔喉半径呈反比关系。对于水银注入法来说，当压力使用MPa，喉道半径使用微米表示时，在坐标系的左纵坐标可以用喉道半径来标示。这样，便于直接从图上看出不同半径的喉道所控制的孔隙体积占孔隙体积的百分数。,压力曲线,在实际应用于油气层时，必须将坐标系的纵坐标改成油水接触以上的高度表示，横坐标则用水饱和度表示。如果使用水银注入法测定岩石的毛管压力、与饱和度关系曲线时，则需进行如下换算，即:(1)将水银毛管压力换算成油水（或气水）毛管压力(2)用油水或气水毛管压力计算相应的液柱高度h,压力曲线,用液柱高度表示的毛管压力曲线,毛管压力曲线有多种形状，毛管压力曲线的形态主要受到孔喉分布的歪度（又称偏斜度）及孔喉的分选性两个因素所控制。歪度是指孔喉大小分布中偏于粗孔喉或细孔喉。孔喉分选性是指孔喉大小分布的均一程度。,不同分选和歪度下的典型毛细管压力曲线1.未分选2.分选好3.分选好，粗歪度4.分选好，细歪度5.分选不好，略细歪度6.分选不好，略粗歪度（Chilingar等，1972）,压力曲线,排驱压力（Pd）亦称门槛压力、入口压力、进入压力等。它是指孔隙系统中最大连通孔喉所相应的毛细管压力。在毛管压力曲线上，就是沿着曲线的平坦部分作切线与纵轴相交的压力值。与排驱压力值相对应的就是最大连通孔隙喉道半径（rd）。各油气田在确定排驱压力时，根据各油气层的特点，制订了某一饱和度时所对应的毛管压力曲线值为排驱压力值。一般使用水银饱和度为10时所对应的值，有时也用78。,排驱压力,毛管压力曲线的三个定量特征值I：注入曲线W：退出曲线,排驱压力与岩石的孔隙度和渗透率有密切关系。一般来说，孔隙度高、渗透率好的岩样，其排驱压力值就低。排驱压力值显然主要反映岩石的孔隙结构特征，同时也可直接反映出岩石的渗透能力，通常把排驱压力值作为划分岩石储渗性能的主要指标之一，因为它既反映了岩石孔隙喉道的集中程度，同时又反映了这种集中的孔隙喉道的大小。,排驱压力,饱和度中值毛管压力(Pc50）是指在非润湿相为50时相应的注入曲线的毛细管压力，这个数值可以反映当孔隙中同时存在油、水两相时对油的产能大小。排驱压力越高的样品，其饱和度中值毛管压力也越高，因此，Pc50值可以反映岩样的孔、渗和与之相应的油水流动能力。Pc50越大，则表明岩石越致密（偏向于细歪度），生产石油的能力下降；Pc50越小，则表明岩石对油的渗滤能力越好，具有高的生产能力。,饱和度中值毛管压力,在实际工作中，由实验室的毛管压力曲线上确定Pc50后，需要将它换算到油层条件。即:以及在油层条件下相应的液柱高度h50值，即:,饱和度中值毛管压力,这个h50值就是相应饱和度中值时油层条件下岩层能生产石油所要求的闭合高度，或称产油所需闭合度。如果将计算的h50值与实际油藏的闭合高度相比较：当h50实际油藏的闭合高度时，只出水，不出油；当h50=实际油藏的闭合高度时，油水同产，水多油水；当h50实际油藏的闭合高度时，有较大的石油生产能力；当h50实际油藏的闭合高度时，纯油生产能力很大。,饱和度中值毛管压力,因此，在缺乏油水相渗透率的情况下，用Pc50值来估计油藏石油产能的大小，虽然与实际情况有些出入，但仍具有较大的现实意义。必须强调指出：当一个地区已具备各种不同物性岩类的相对渗透率曲线，并且已经掌握了水的临界饱和度时，就不必用Pc50来作为度量产能的标志，而可以使用某一临界水饱和度所相应的毛管压力。,饱和度中值毛管压力,最小非饱和的孔喉体积百分数(Smin）表示当注入水银的压力达到仪器的最高压力时，没有被水银侵入的孔喉体积百分数。这个值表示仪器最高压力所相应的孔隙喉道半径（包括比它更小的）的孔喉体积占整个岩样孔喉体积的百分数。Smin值就越大，就表示这种小孔隙喉道所占的体积越多。Smin值还取决于所使用仪器的最高压力。在使用水银注入法时，往往所得的毛管压力曲线的尾部不平行于压力轴，仪器的最高压力越高，曲线越偏向纵轴。在这种情况下，不能把Smin值作为束缚水饱和度。,最小非饱和的孔喉体积百分数,当使用油水或气水系统来测定岩样的毛管压力曲线时，曲线的尾部通常可以与压力轴相平行。此时，曲线与压力轴相互平行的距离就是该岩样的束缚水饱和度。,束缚水饱和度与Smin值1.曲线后段平行于压力轴；2.曲线后段与压力轴不平行（Wardlaw,1976）,最小非饱和的孔喉体积百分数,当油层岩石是由非润湿相排驱所饱和的润湿相时，所得到的毛管压力与饱和度关系曲线为排驱法毛管压力曲线；相反，用润湿相排驱岩石中所饱和的非润湿相时，即得到吸入法毛管压力曲线。排驱法毛管压力曲线反映润湿相的最低残余饱和度，对于水湿油层，即通常所说的束缚水饱和度。而吸入法毛管压力曲线则是反映最低的非润湿相残余饱和度，如果是水湿油层，非润湿相残余饱和度就是残余石油饱和度。,水银退出效率,水银注入、退出和重新注入曲线I：注入曲线R：退出曲线W：重新注入曲线（Wardlaw,1976）,水银退出时，相当于润湿相排驱非润湿相。在实际所测定的岩石中，有时可以发现两块注入很相似的样品，可以得出差异很大的退出曲线，显然，这反映着两种不同的孔隙结构。,水银退出效率,Pd、P50和Smin三个值不仅适用于勘探中的评价，也适用于开发时期对油藏的评价，而退出效率WE则主要应用于开发评价中。,退出曲线的一个重要的数字特征是退出效率。实际上退出效率也就是岩样中非润湿相的毛细管效应采收率。,水银退出效率,第四节储层岩石的相对渗透率,多相流体渗流是指两相或两相以上互不相溶流体在孔隙介质中的渗流。油气层中常见的是油水，气水两相渗流，在油层低于饱和压力时，也会出现油气水的三相渗流。常见的多相渗流模式包括：共道流、分道流和混合流,多相流体的渗流,共道流：指多相流体在一个孔道中同时流动，虽然各相的流动速度不同，但均处于流动状态中，如果是两相流动，则非润湿相处于孔道的中央，而润湿相处于孔道周围壁处。如果是三相流动，则可以处于同心圆式的流动。分道流：指多相流体各相都沿着自己的一套孔道网络流动。即油走油的路，水走水的道，当系统内达到稳定以后，两相的渗流互不干扰。混合流：由于影响渗流的因素很多，因此简单的划分为共道流或分道流是不符合油气流动的实际情况的。在一个油层，共道流和分道流的现象都会存在。,多相流体的渗流,当多孔介质中含有两相或三相流体渗流时，“渗透率”这个术语就必须和“相”联系起来，此时已不能把渗透率看成是全部取决于岩石特征和结构的不变值。对于多孔介质和其中所饱和的流体是复杂系统来讲，介质的通过能力分别用对应的相的渗透率来表示。每一个相的渗透率的绝对值称为相渗透率或有效渗透率。它们与岩石绝对渗透率的比值称为相对渗透率。,相渗透率和相对渗透率,相渗透率定义为饱和着多相流体的孔隙介质对其中某一流体相的传导能力，可以按广义的达西定律计算每一相的相渗透率:,各相的相对渗透率值是相渗透率与绝对的渗透率的比值:,相渗透率和相对渗透率,相对渗透率取决于其中主要相的饱和度、岩石的润湿性和孔隙空间的结构。因此，在表示相对渗透率或相渗透率时，必须将有关的饱和度作出明确的标示。例如：三相的饱和度分别为，油60%，气27%，水13%，则对油的相渗透率应表示为Ko（60，13），气的饱和度不必标出。,相渗透率和相对渗透率,油气储集岩的孔隙中，某种流体所占的数量占总的孔隙体积的百分数，称为该种流体的饱和度。对于油气储集层来说，油所占的体积、气所占的体积以及水所占的体积占孔隙体积的百分数，分别称为含油饱和度So、含水饱和度Sw、含气饱和度Sg。,相渗透率和相对渗透率,含油饱和度:So=Vo/Vp100%含水饱和度:Sw=Vw/Vp100%含气饱和度:Sg=Vg/Vp100%,Vp:孔隙体积,3Vo、Vw、Vg=分别为油、气、水所占的体积，3,如果孔隙中只有油和水或者只有气和水，则So+Sw=1或者Sg+Sw=1如果孔隙中油气水三相共存，则有Sg+So+Sw=1以及Vp=Vo+Vw+Vg,相渗透率和相对渗透率,相对渗透率:,相渗透率和相对渗透率,设有一岩样长3厘米，截面积为2平方厘米，其中100%地饱和一种粘度为1厘泊的盐水，在压差为0.2Mpa下的流量为0.5cm3/s，那么该岩样的绝对渗透率为:,如果用粘度为3厘泊的油代替盐水，在同样的压差下流动，其流量变成0.167cm3/s，那么它的绝对渗透率为：,相渗透率和相对渗透率,岩石的绝对渗透率是岩石自身的一种属性，它不随通过其中流体的性质而改变。倘若在同样岩样中饱和70%的盐水（Sw=70%）和30%的油（So=70%），而且总是保持在这样的饱和度下渗流。如果压差认为0.2Mpa，则盐水的流量为0.3立方厘米/秒，而油的流量为0.02立方厘米/秒，于是，对盐水相渗透率为：,相渗透率和相对渗透率,而对油的相渗透率为:,如果将Kw和Ko合并起来，有:Kw+Ko=0.045+0.225=0.27m20.375m2它总小于岩石的绝对渗透率。这是带有普遍性的结论，即同一岩石的相（有效）渗透率之和总是小于该岩样的绝对渗透率。,相渗透率和相对渗透率,该岩样对水的相对渗透率是:,尽管Sw+So=100%，但Krw+Kro=72%却小于100%。这对相对渗透率也具有普遍性，即同一岩样的相对渗透率之和总是小于1或小于100%。,相渗透率和相对渗透率,不同润湿性岩石的相对渗透率曲线,岩石的润湿性如果我们用同一坐标绘出油湿岩石和水湿岩石所测定的相对渗透率对比时，可以看出两者有明显的差别。油湿岩石对油相的渗透率要低于水相渗透率（图A），而水湿岩石对油相的渗透率则要高于水相渗透率（图B）。反之，也可以由相对渗透率曲线的形态来判断岩石的润湿性。,影响相渗透率的因素分析,岩石的物性和孔隙结构：,不同类型孔隙介质的相对渗透率曲线（1-1）毛细管（2-2）白云岩（3-3）非胶结砂岩（4-4）胶结砂岩(Amyx等，1960),影响相渗透率的因素分析,图中（1-1）是毛细管，物性最好；（2-2）白云岩，物性次之；（3-3）非胶结砂岩，物性比较的好；（4-4）是胶结砂岩，物性较差一些。这四条曲线对非润湿相的相对渗透率曲线都是自左向右排列。亦即岩石物性越差，则相对渗透率曲线越向右偏。最明显的是临界水饱和度值随物性下降而变化。,陕甘宁盆地延长统细砂岩的相对渗透率曲线,影响相渗透率的因素分析,两种不同孔隙结构的样品，右图是分选好，粗歪度的毛管压力曲线，而左图则是分选差，细歪度的毛管压力曲线，两种样品的相对渗透率曲线亦有所差异。孔隙结构好的样品临界水饱和度低，残余油饱和度也低，而孔隙结构差的样品其临界水饱和度高，残余油饱和度也高。,流体饱和顺序的影响,和毛管压力曲线一样，相对渗透率也受饱和顺序的影响。饱和顺序对于润湿相的相对渗透率影响不大，两条曲线比较的吻合。而对于非润湿相的相对渗透率影响很大，吸入曲线要延后于排驱曲线，在同一饱和度下吸入过程的相对渗透率比排驱过程的相对渗透率低得多，此外，吸入曲线的残余油饱和度就远大于排驱曲线的残余饱和度。饱和顺序影响非润湿相相对渗透率原因可以这样解释：排驱过程中（突破之后）全部非润湿相是连续的，故其相对渗透率较高；在吸入过程中，随着非润湿相饱和度的降低，越来越多的非润湿相变为不连续，它既降低了润湿相的相对渗透率，也影响了自身的相对渗透率。,影响相渗透率的因素分析,流体粘度的影响,LeverettM.C.曾对四种不同的油水粘度比在100200目的砂子模型中测定了相对渗透率曲线，发现粘度比自0.05790这样宽的范围内，其测试数据点都落在一条曲线内，因此，他认为粘度比不影响相对渗透率曲线的基本形态。,油水粘度比对相对渗透率的影响（据Lcvcrett）,影响相渗透率的因素分析,在胶结岩心中使用不同油水粘度比时，所测得的相对渗透率曲线有明显的不同。当油水粘度较低，相对渗透率曲线如1-1所示。随着油水粘度比增高（如2-2和3-3），则对油的相对渗透率迅速降低，残余油饱和度增加。与此同时，水相渗透率则急剧上升。实际中，在微孔系统中，水相突破油相窜流，并阻止油相的流动。,影响相渗透率的因素分析,实际油藏中油水粘度比对相对渗透率的影响,影响相对渗透率曲线的因数很多，如流度比、润湿性、孔隙结构、饱和顺序等，但最主要的是流体各相的饱和度，因此，通常研究的“相”或“相对”渗透率与饱和度的关系曲线，也称为相渗透率曲线或相对渗透率曲线。,相对渗透率曲线,在水湿孔隙介质中对油和对水的有效渗透率的关系图（Smith,1966）,(1)临界水饱和度点。该点表示润湿相开始流动时的饱和度。(2)油或气（非润湿相）最大有效或相对渗透率点。这一点表示油或气在多相流动中可能获得的最大相（或相对）渗透率值。(3)交叉点。该点表示一油（或气）水饱和度值时，两种流体的相对渗透率相等。(4)非润湿相残余饱和度。或称残余油气饱和度，它用此度量当多相流体流动时，其中的非润湿相停止流动时所对应的饱和度。(5)润湿相（水）最大渗透率。表示在多相流动时，非润湿相停止流动时只有润湿相（水）流动时的相（或相对）渗透率。,两条曲线有5各关键点:,相对渗透率曲线,三个典型区:,A区：表示只有非润湿相流动，而润湿相不流动的饱和度范围。如果我们研究油水两相流动的情况，则此时油相呈连续带状饱和度分布，水相呈液环状饱和度分布。B区：该区润湿相的相对渗透率逐渐增加，而非润湿相的相对渗透率逐渐下降，这表示两相都在流动。整个B区都是油水同时流动区，交叉点的左侧，是油的渗透率大于水的渗透率。而交叉点的右边是水的渗透率大大增加，油相逐渐由连续带状饱和度分布逐步转化为液环状的饱和度分布。C区：表示非润湿相变成孤岛式或不连续状态，以及水饱和度保持带状饱和度分布时的有效渗透率特征。气水系统的相对渗透率曲线和油水系统的相对渗透率曲线基本的一致。,相对渗透率曲线,孔隙介质中对气油的有效渗透率之间的典型图解关系，图中气是非润湿相，而油是润湿相。,对油和气有效渗透率的典型图解关系（Smith,1966）,相对渗透率曲线,有不少油气储集层存在油、气、水三相。这时气和油流动是主要的。如果水的含量不超过束缚水的饱和度值，那么，根据这一设定，水可以考虑成固定相。此时，水仅仅作为降低孔隙空间并简化孔隙形状。在此情况下，横坐标仅仅代表油和气的孔隙空间。即So等于油的饱和度除以1减去水的饱和度，而Sg则等于气的饱和度除以1减去水的饱和度。系统中虽然存在束缚水，但其对油和气的有效渗透率的总的特征仍然和两相系统是一样的。,相对渗透率曲线,当油、气、水三相同时在孔隙介质中流动时，这时，可以用三角图来表示油气水的相对渗透率虽然孔隙介质中饱和有三相流体，但实验表明，三相同时流