校核说明书换热器机械校核E0304

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011浮头式换热器设备计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 壳程设计压力 0.02 MPa管程设计压力 0.60 MPa壳程设计温度 150.00 管程设计温度 70.00 筒体公称直径500.00mm筒浮头式换热器筒体最小壁厚9.00mm筒体名义厚度10.00mm校核 合格筒体法兰厚度64.00mm体校核 合格筒体后端法兰厚度64.00mm校核 合格前端管箱筒体名义厚度10.00mm前校核 合格 端前端管箱封头名义厚度10.00mm管校核 合格箱前端管箱法兰厚度48.00mm校核 合格后端管箱筒体名义厚度10.00mm后校核 合格端后端管箱封头名义厚度10.00mm管校核 合格箱后端管箱法兰厚度48.00mm校核 合格带法兰凸形封头名义厚度10.00mm浮校核 合格头法兰设计厚度60.00mm盖校核 合格钩圈计算厚度56.00mm校核 合格管管板名义厚度40.00mm板校核 合格浮头式换热器筒体计算结果计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.02MPa设计温度 t 150.00 C内径 Di 500.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ss 345.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.03mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 7.70mm名义厚度 dn = 10.00mm重量 376.68Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.0250 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 0.97 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 4.87298MPa设计温度下计算应力 st = = 0.66MPastf 160.65MPa校核条件stf st结论 合格前端管箱筒体计算结果计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.60MPa设计温度 t 70.00 C内径 Di 500.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ss 345.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.94mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 7.70mm名义厚度 dn = 10.00mm重量 56.09Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.7500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 29.09 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 4.87298MPa设计温度下计算应力 st = = 19.78MPastf 160.65MPa校核条件stf st结论 合格前端管箱封头计算结果计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.60MPa设计温度 t 70.00 C内径 Di 500.00mm曲面深度 hi 125.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度许用应力 s 189.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.7500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 28.87MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 0.93mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 7.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 10.00mm结论 满足最小厚度要求重量 24.11 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 4.91021MPa结论 合格后端管箱筒体计算结果计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.02MPa设计温度 t 150.00 C内径 Di 500.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ss 345.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.03mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 7.70mm名义厚度 dn = 10.00mm重量 56.09Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.0250 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 0.97 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 4.87298MPa设计温度下计算应力 st = = 0.66MPastf 160.65MPa校核条件stf st结论 合格后端管箱封头计算结果计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.02MPa设计温度 t 150.00 C内径 Di 500.00mm曲面深度 hi 125.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度许用应力 s 189.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.0250 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 0.96MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 0.03mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 7.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 10.00mm结论 满足最小厚度要求重量 24.11 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 4.91021MPa结论 合格浮头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 条 件简 图计算压力 pc0.600MPa结构 d:设计温度 t150.0 C封名义厚度10.0mm腐蚀裕量2.0mm头材料名称S22053法法兰厚度 f60.0mm材料名称Q345R许用181.0MPa兰应力173.0MPa材料名称40MnVB螺许用228.0MPa应力200.4MPa栓公称直径 db24.0mm数量 n32N125.0y(MPa)52.4m3.75外径750.0内径500.0垫材料类型金属垫片压紧面形状1a,1b片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= (垫片内径 + 垫片外径)/2mmb0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= 垫片外径-2bb=20.00DG=710.0结构尺寸(mm)Db750.0Dfi500.0Dfo740.0Ri600.0l10.0封 头 壁 厚 计 算A 值B 值 (MPa)许用内压或外压 (MPa)3.542结 论封头计算合格螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷 Wa= 3.14bDG y =2337749.5N操作状态下需要的最小螺栓载荷 Wp = Fp + F = 438310.4 N所需螺栓总截面积Am = Ap 和Aa中大者 Am = 10253.3mm2实际使用螺栓总截面积Ab = 10823.3mm2操作情况下法兰受力力 臂力 矩FD = 0.785pc = 117750.0NLD= 0.5 ( Db - Di ) = 125.0mmMD= FD LD = 14718751.0N.mmFG = Fp = 200659.3NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 20.0mmMG= FG LG = 4013468.0N.mmFT = F-FD = 119679.2NLT= 0.5 ( LD + LG ) = 72.5mmMT= FT LT = 8676828.0N.mmFr = FDctg1 = 259488.5N = 14.5mmMr= Fr Lr = 3764995.5N.mm操作情况下法兰总力矩 = 23644052.0N.mm预紧情况下法兰受力力 臂力 矩FG = W = 2402730.2NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 20.0mmMa= FG LG = 48057976.0N.mm计 算 结 果0.985mm预紧状态下2743.6mm2操作状态下1412.265mm2 f=，和两倍封头名义厚度中大者 f = 52.4 mm校核合格钩圈计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所材料Q345R类型B型设计温度下的许用应力 st189.00MPa法兰外径与内径之比 K=Dfo/Dfi=0.00查得系数 Y =0.00mmNmm0.00Y = (由K查GB1501998中图19-5得到)0.0056.00mm注：带号的材料数据是设计者给定的。浮头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 条 件简 图计算压力 pc-0.020MPa结构 d:设计温度 t150.0 C封名义厚度10.0mm腐蚀裕量2.0mm头材料名称S22053法法兰厚度 f60.0mm材料名称Q345R许用181.0MPa兰应力173.0MPa材料名称40MnVB螺许用228.0MPa应力200.4MPa栓公称直径 db24.0mm数量 n32N125.0y(MPa)52.4m3.75外径750.0内径500.0垫材料类型金属垫片压紧面形状1a,1b片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= (垫片内径 + 垫片外径)/2mmb0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= 垫片外径-2bb=20.00DG=710.0结构尺寸(mm)Db750.0Dfi500.0Dfo740.0Ri600.0l10.0封 头 壁 厚 计 算A 值0.001578B 值 (MPa)155.4许用内压或外压 (MPa)1.962结 论封头计算合格螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷 Wa= 3.14bDG y =2337749.5N操作状态下需要的最小螺栓载荷 Wp = Fp + F = 0.0 N所需螺栓总截面积Am = Ap 和Aa中大者 Am = 10253.3mm2实际使用螺栓总截面积Ab = 10823.3mm2操作情况下法兰受力力 臂力 矩FD = 0.785pc = -3925.0NLD= 0.5 ( Db - Di ) = 125.0mmMD= FD LD = -490625.0N.mmFG = Fp = -6688.6NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 20.0mmMG= FG LG = -133782.3N.mmFT = F-FD = -3989.3NLT= 0.5 ( LD + LG ) = 72.5mmMT= FT LT = -289227.6N.mmFr = FDctg1 = -8649.6N = 14.5mmMr= Fr Lr = -125499.8N.mm操作情况下法兰总力矩 = 496055.5N.mm预紧情况下法兰受力力 臂力 矩FG = W = 2402730.2NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 20.0mmMa= FG LG = 48057976.0N.mm计 算 结 果0.033mm预紧状态下2743.6mm2操作状态下29.630mm2 f=，和两倍封头名义厚度中大者 f = 52.4 mm校核合格钩圈计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所材料Q345R类型B型设计温度下的许用应力 st189.00MPa法兰外径与内径之比 K=Dfo/Dfi=0.00查得系数 Y =0.00mmNmm0.00Y = (由K查GB1501998中图19-5得到)0.0056.00mm注：带号的材料数据是设计者给定的。筒体法兰计算结果计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 条 件简 图设计压力 p0.600MPa计算压力 pc0.600MPa设计温度 t150.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称Q345R体许用应力 189.0MPa法材料名称Q345R许用sf181.0MPa兰应力stf167.0MPa材料名称40MnB螺许用sb212.0MPa应力stb184.2MPa栓公称直径 d B24.0mm螺栓根径 d 120.8mm数量 n20个Di500.0Do660.0垫 结构尺寸Db615.0D外550.0D内500.0028.0 mmLe22.5LA39.5h35.0118.0材料类型金属垫片N25.0m3.75y(MPa)52.4压紧面形状1a,1bb8.94DG532.1片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 783534.1N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 200715.3 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 3695.9mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 6764.6mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 117750.0NLD= L A+ 0.51 = 48.5mmMD= FD LD = 5710875.5N.mm作FG = Fp = 67254.2NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 41.4mmMG= FG LG = 2787341.8N.mmMpFT = F-FD = 15609.5NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = 49.5mmMT= FT LT = 772242.4N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 9270460.0N.mm预紧 MaW = 1108810.2NLG = 41.4mmMa=W LG = 45954516.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 42400024.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 96.6mm最小间距 56.0 (查GB150-2011表9-3)mm最大间距 138.4mm 形 状 常 数 确 定118.32h/ho = 0.3 K = Do/DI = 1.320 0.6由K查表9-5得T=1.789Z =3.694Y =7.145U=7.851整体法兰查图9-3和图9-4FI=0.96315VI=0.965850.00814松式法兰查图9-5和图9-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图9-7由 d1/do 得f = 1.00000整体法兰 = 754051.2松式法兰 = 0.00.3=f e+1 =1.52g = y/T = 0.851.69 = 1.20剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 0.00MPa操作状态 0.00MPa输入法兰厚度f = 64.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 218.49MPa =250.5 或 =472.5( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 ) 校核合格径向应力 29.29MPa = 167.0校核合格切向应力 39.73MPa = 167.0校核合格综合应力 = 129.11MPa = 167.0校核合格刚度系数 0.330 校核合格法兰校核结果校核合格后端筒体法兰计算结果计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 条 件简 图设计压力 p0.020MPa计算压力 pc0.020MPa设计温度 t150.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称Q345R体许用应力 189.0MPa法材料名称Q345R许用sf181.0MPa兰应力stf167.0MPa材料名称40MnB螺许用sb212.0MPa应力stb184.2MPa栓公称直径 d B24.0mm螺栓根径 d 120.8mm数量 n20个Di500.0Do660.0垫 结构尺寸Db615.0D外550.0D内500.0028.0 mmLe22.5LA39.5h35.0118.0材料类型软垫片N25.0m3.75y(MPa)52.4压紧面形状1a,1bb8.94DG532.1片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 783534.1N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 6690.5 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 3695.9mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 6764.6mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 3925.0NLD= L A+ 0.51 = 48.5mmMD= FD LD = 190362.5N.mm作FG = Fp = 2241.8NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 41.4mmMG= FG LG = 92911.4N.mmMpFT = F-FD = 520.3NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = 49.5mmMT= FT LT = 25741.4N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 309015.3N.mm预紧 MaW = 1108810.2NLG = 41.4mmMa=W LG = 45954516.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 42400024.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 96.6mm最小间距 56.0 (查GB150-2011表9-3)mm最大间距 138.4mm 形 状 常 数 确 定118.32h/ho = 0.3 K = Do/DI = 1.320 0.6由K查表9-5得T=1.789Z =3.694Y =7.145U=7.851整体法兰查图9-3和图9-4FI=0.96315VI=0.965850.00814松式法兰查图9-5和图9-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图9-7由 d1/do 得f = 1.00000整体法兰 = 754051.2松式法兰 = 0.00.3=f e+1 =1.52g = y/T = 0.851.69 = 1.20剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 0.00MPa操作状态 0.00MPa输入法兰厚度f = 64.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 218.49MPa =250.5 或 =472.5( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 ) 校核合格径向应力 29.29MPa = 167.0校核合格切向应力 39.73MPa = 167.0校核合格综合应力 = 129.11MPa = 167.0校核合格刚度系数 0.330 校核合格法兰校核结果校核合格前端管箱法兰计算结果计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 条 件简 图设计压力 p0.600MPa计算压力 pc0.600MPa设计温度 t70.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称Q345R体许用应力 189.0MPa法材料名称Q345R许用sf181.0MPa兰应力stf181.0MPa材料名称40MnB螺许用sb212.0MPa应力stb186.6MPa栓公称直径 d B24.0mm螺栓根径 d 120.8mm数量 n20个Di500.0Do660.0垫 结构尺寸Db615.0D外566.0D内500.0028.0 mmLe22.5LA35.5h35.0122.0材料类型软垫片N33.0m3.75y(MPa)52.4压紧面形状1a,1bb10.28DG545.4片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 922773.7N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 219444.7 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 4352.7mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 6764.6mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 117750.0NLD= L A+ 0.51 = 46.5mmMD= FD LD = 5475375.5N.mm作FG = Fp = 79205.7NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 34.8mmMG= FG LG = 2754531.0N.mmMpFT = F-FD = 22377.9NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = 46.1mmMT= FT LT = 1032482.9N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 9262389.0N.mm预紧 MaW = 1178430.1NLG = 34.8mmMa=W LG = 40982164.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 40982164.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 96.6mm最小间距 56.0 (查GB150-2011表9-3)mm最大间距 115.8mm 形 状 常 数 确 定118.32h/ho = 0.3 K = Do/DI = 1.320 0.8由K查表9-5得T=1.789Z =3.694Y =7.145U=7.851整体法兰查图9-3和图9-4FI=0.93727VI=0.739430.00792松式法兰查图9-5和图9-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图9-7由 d1/do 得f = 1.00000整体法兰 = 984951.1松式法兰 = 0.00.1=f e+1 =1.38g = y/T = 0.771.51 = 0.88剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 0.00MPa操作状态 0.00MPa输入法兰厚度f = 48.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 191.60MPa =271.5 或 =472.5( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 ) 校核合格径向应力 60.65MPa = 181.0校核合格切向应力 30.11MPa = 181.0校核合格综合应力 = 126.13MPa = 181.0校核合格刚度系数 0.324 校核合格法兰校核结果校核合格后端管箱法兰计算结果计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 条 件简 图设计压力 p0.020MPa计算压力 pc0.020MPa设计温度 t150.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称Q345R体许用应力 189.0MPa法材料名称Q345R许用sf181.0MPa兰应力stf173.0MPa材料名称40MnB螺许用sb212.0MPa应力stb184.2MPa栓公称直径 d B24.0mm螺栓根径 d 120.8mm数量 n20个Di500.0Do660.0垫 结构尺寸Db615.0D外566.0D内500.0026.0 mmLe22.5LA35.5h35.0122.0材料类型软垫片N33.0m3.75y(MPa)52.4压紧面形状1a,1bb10.28DG545.4片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 922773.7N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 7314.8 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 4352.7mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 6764.6mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 3925.0NLD= L A+ 0.51 = 46.5mmMD= FD LD = 182512.5N.mm作FG = Fp = 2640.2NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 34.8mmMG= FG LG = 91817.7N.mmMpFT = F-FD = 745.9NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = 46.1mmMT= FT LT = 34416.1N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 308746.3N.mm预紧 MaW = 1178430.1NLG = 34.8mmMa=W LG = 40982164.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 39170796.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 96.6mm最小间距 56.0 (查GB150-2011表9-3)mm最大间距 115.8mm 形 状 常 数 确 定114.02h/ho = 0.3 K = Do/DI = 1.320 0.8由K查表9-5得T=1.789Z =3.694Y =7.145U=7.851整体法兰查图9-3和图9-4FI=0.92876VI=0.675380.00815松式法兰查图9-5和图9-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图9-7由 d1/do 得f = 1.00000整体法兰 = 895982.9松式法兰 = 0.00.1=f e+1 =1.39g = y/T = 0.781.52 = 0.90剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 0.00MPa操作状态 0.00MPa输入法兰厚度f = 48.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 179.64MPa =259.5 或 =472.5( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 ) 校核合格径向应力 57.41MPa = 173.0校核合格切向应力 30.86MPa = 173.0校核合格综合应力 = 118.53MPa = 173.0校核合格刚度系数 0.341 校核合格法兰校核结果校核合格浮头式换热器管板计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 条 件壳程设计压力 Ps0.02MPa管程设计压力 Pt0.60MPa壳程设计温度 ts150.0