第3章-理想流动均相反应器设计

1.间歇搅拌釜式反应器,2.均相管式反应器,3.理想流动釜式反应器,特征,数学模型,优化,结构特征,浓度特征,时间特征,优化组合,转化率高,选择性强,设计计算,（1）理想流动釜式反应器串联及优化,（2）理想流动釜式反应器热稳定性分析,第3章理想流动均相反应器设计,电动机,减速箱,液面,液体进料管,夹套,排料口,疏水阀,桨叶,搅拌轴,测温管,档版,固体进料,液体进料,3.1间歇釜式反应器,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,搅拌均匀，浓度均一（分子尺度）；无需考虑传递问题；器内物料同时开始和停止反应；具有相同的反应时间（停留时间）。,BSTR的操作特点,0-3.间歇釜式反应器的优点操作灵活，适应性强。,操作条件可随产品不同而改变；批量可小可大；反应时间可长可短；,0-4.间歇釜式反应器的缺点耗费卸料、装料等辅助时间。,第3章理想流动均相反应器设计,3.1.1BSTR的一般设计方程,数学模型,显然，要建立包含空间、时间变量的数学模型并非易事,第3章理想流动均相反应器设计,先对实际反应器内物料的流动状况进行简化,（1）建立极限流动状况下的数学模型；,（2）用理想流动模型建立实际反应器流动模型,理想流动模型,混合均匀,完全没有混合,全混流,活塞流,因实际反应器内物料的流动状况肯定介于两理想流动模型之间,第3章理想流动均相反应器设计,thekineticequation,themassbalanceequation,theenergybalanceequation,themomentumbalanceequation,计算反应体积,计算温度变化,计算压力变化,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,建立设计方程的依据,计算反应时间,对整个反应器进行物料衡算：,流入量=流出量+反应量+累积量,0,0,单位时间的反应量=单位时间的积累量,（一般式）,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,3.1.2.等温等容过程,其中,（1）设计方程,（2）等温等容过程设计方程的图解积分,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（3）一、二级不可逆反应的积分方程,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（4）等温等容液相单一可逆反应的动力学及积分方程,（5）温等容液相多重反应的动力学方程及积分式（产物初始浓度为零）,以醋酸（A）和正丁醇（B）为原料在间歇反应器中生产醋酸丁酯，操作温度为100，每批进料1kmol的A和4.96kmol的B，已知反应速率，试求醋酸转化率分别为0.5、0.9、0.99所需的反应时间。已知醋酸与正丁醇的密度分别为960kg/m3和740kg/m3。,分析与解答,对每1kmolA而言，投料情况如下表：,【例题】,醋酸（A）,正丁醇（B）,1kmol,4.96kmol,60kg,368kg,0.062m3,0.496m3,该反应为液相反应，反应过程中体积不变，且每次投料体积V=0.0625+0.496=0.559m3。,分别将代入上式计算可得,计算结果表明：转化率越高，反应时间越长，而大量时间花在高转化率上。,（6）间歇釜式反应器的工程放大,计算反应时间：,确定辅助时间并计算：,将物料质量处理处理成单位时间的体积量,计算反应器的反应体积：,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,根据物料特性确定装料系数，计算反应器体积,对于沸腾或鼓泡的物料：,对于不沸腾或不鼓泡的物料：,对设备结构如搅拌装置进行合理放大。,依据反应物系的腐蚀性能、操作压强的大小和环保要求，选用不同材质的反应器。,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,【工程放大举例】,用间歇反应器进行乙酸和乙醇的酯化反应，每天生产乙酸乙酯1200kg，其化学反应式为,ABRS原料中反应组分的质量比为：mA:mB:mS=1:2:1.35，反应液的密度为1020kg/m3，并假定在反应过程中不变。每批装料、卸料及清洗等辅助操作时间为1h。反应在100下等温操作，其反应速率方程为,100时，,平衡常熟K=2.92。试计算乙酸转化35%时所需的体积。根据反应物料的特性，若反应器填充系数取0.75，则反应器的实际体积是多少？解：首先计算原料处理量Q0，根据题给的乙酸乙酯产量，可算出每小时的乙酸用量式中88位乙酸乙酯的相对分子质量。由于原料中乙酸、乙醇与水的质量比为1：2：1.35，所以1+2+1.35=4.35kg原料液,含1kg乙酸，由此可求出单位时间内的原料液量为式中，60位乙酸的相对分子质量，原料液的起始组成如下乙醇和水的相对分子质量为分别为46和18，通过乙酸的起始浓度和原谅中各组成的质量比，可求出乙醇和水的起始浓度,由BSTR数学模型求出反应时间,（3-4）,由模型可知，须将题给的速率方程转变成转化率的函数,由各组分的起始浓度和转化率计算出各组分的瞬时浓度,式中，,将变换后的速率方程代入BSTR数学模型（3-4）得反应时间,由a、b及c的定义式知,将有关数据代入反应时间方程，得,由式（3-7）所需反应体积,由充填系数计算反应器的实际体积,（7）反应时间的优化,问题分析,单位操作时间产量随操作时间的变化关系,单位操作时间产物产量,最优操作时间,不变；,延长；,降低,减小；,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,建立目标函数,单位产量,存在极值的必要条件：,即:,（最优条件式）,对于反应：,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,最优条件式分析与图解方法,根据确定A点，由A点作直线与曲线相切，得切点M，由M点坐标确定。,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,图解法确定最优操作时间,注意：目标函数不同，结果也不同,若以生产费用最低为目标，设单位时间内操作费用为辅助操作费用为，固定费用为，则单位质量产品的总费用为，即,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,极值条件：,图解法确定最优操作时间,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,3.1.3BSTR的热量衡算,（3-6）,（1）热量传递式,（2）绝热升温式,（3-7）,（3）一级反应绝热温升式,（3-9）,CSTR简介,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（1）CSTR的结构特点同BSTR。,（2）CSTR的操作特点连续操作。,连续操作系统图,*混合均匀；,*内外同一；,*物料粒子的停留时间分布参差不齐。,*不仅有混合，而且有返混，两者达到最大程度；,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,*混合与BSTR一样，返混与BSTR不同；,（3）物料流动状况,*稳态流动；,流入量=流出量+反应量+累积量,0,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,3.2.1CSTR的一般设计方程,（一般方程）,连续操作系统图,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,一般设计方程的图解积分,矩形面积,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,3.2.2简单反应单个CSTR设计,【例3-2】过氧化异丙苯在全混流反应器中分解苯酚和丙酮（AB+C），反应温度为50，初始过氧化异丙苯溶液浓度为3.2kmol/m3。该反应为一级，反应温度下的反应速率常数为810-3s-1，最终转化率为98.9%。若加料速率为10kmol/h，则需多大体积的全混流反应器？若在一个体积为1m3的等温间歇釜中进行，辅助操作时间为30min，求苯酚的产量和处理10kmol/h过氧化异丙苯时的反应体积？并与全混釜比较。,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,3.2.3复杂反应单个CSTR设计,复杂反应瞬时选择率的定义,全混釜瞬时选择率与总选择率的关系,瞬时选择率=总选择率，即,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,CSTR中一级连串反应的最优操作时间,关键组分A总消耗速率：,若在等温、等容条件下进行下列反应,中间产物R的生成速率：,（1）建立相同时间下CSTR的一般设计方程,（3-16a）,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（2）由设计方程求解各组分出口浓度,（3-16b）,（3-17）,（3）由出口浓度计算中间产物R的收率,（3-18）,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（4）由收率、转化率和选择率三者的关系计算选择率,（3-19）,（5）由目标产物的最大收率确定最佳反应时间,即,（3-21）,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（6）由最佳反应时间计算最大收率,（3-22）,（7）由最佳反应时间计算CSTR反应体积,【例3-3】在一个全混流反应器中，进行下述平行反应，,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,和分别为产物D和R的生成速率，反应用的原料A与B的混合液，其中B的量足够，A的初始浓度等于2kmol/m3，R为目的产物。（1）计算A转化率达95%时所需的空时；（2）A转化率达95%时，R的收率是多少？（3）若进料体积流速为3m3/h，所需的体积至少多大？,【解】（1）计算A转化率达95%时所需的空时；,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,写出CSTR一般设计方程：,其中,将其代入前半式，得,显然，当时，,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（2）A转化率达95%时，R的收率是多少？,由一般方程的后半个式子，得,将代入，得,所以，R的收率为,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（3）若进料体积流速为3m3/h，所需的体积至少多大？,注意：瞬时选择性,总选择性：,对于CSTR而言，两者结果相同，但定义和算法各异。,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,3.2.3简单反应多釜串联,可分别写出各釜的设计方程,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,依次类推，对于第i个釜，则有,若进行的是等温、等容，一级不可逆反应，则,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,依次类推，对于第n个釜，则有,即,（最终出口浓度）,（最终出口转化率）,若进行的是等温、等容，任意反应时，可用图解积分法求解,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,将一般方程改写成下列形式：,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,【例3-4】在全混流反应器中乙酸酐发生如下水解反应：,【解】（1）一个釜，就可直接用CSTR方程求解。,其反应为一级反应，反应温度为25，速率常数为k=0.1556min-1，要求最终转化率为60%，体积进料量为5.8m3/h。试比较使用一个、两个和三个釜串联时的总体积。,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（2）两个釜等体积串联,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（3）三个等体积釜串联,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,3.2.5复杂反应多釜串联,问题：保证总选择性和总收率达到最大。,CSTR特点：总选择性=瞬时选择性总收率=各釜收率之和,【例3-5】在两个串联的相同体积的全混反应器中进行等温液相反应,【解】（1）计算A的转化率达到80%时，所需总时间？,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,反应原料液中A的浓度为2kmol/m3，R为目的产物。（1）计算A的转化率达到80%时，所需总时间？（2）A的转化率为80%时，R的收率？（3）当D为目的产物时其收率如何？,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,又是两釜串两，所以该串联釜的设计方程为,由此求得：,则两釜串两的总时间为,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（2）A的转化率为80%时，R的收率？,根据收率的定义式：,其中,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（3）当D为目的产物时其收率如何？（注意教材中的问题！）,根据收率的定义式：,其中,验证：,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,3.2.6CSTR的热量衡算,化学反应热=器壁传递热+釜内物料温升热,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,绝热条件下：且用,则,令,因此，CSTR的绝热温升式为,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,【例3-6】用顺丁烯二酸酐与正己醇反应生产顺丁烯二己酸己酯：,（1）绝热条件下稳定生产的进料温度；（2）在换热条件下生产，反应温度维持65，此时的反应放热速率是多少？（3）平均换热温差取25，需多大的换热面积。,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,【解】（1）绝热条件下稳定生产的进料温度,根据绝热温升定义式：,进料温度为,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（2）在换热条件下生产，反应温度维持65，此时的反应放热速率是多少？,根据热量衡算式：,反应放热速率为,其中,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（3）平均换热温差取25，需多大的换热面积,根据间壁式稳定换热速率方程：,注意：该解法忽略了物料带出的热量，同时也不是在最佳反应温度364K下的热量衡算。,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,补充：CSTR的热稳定性分析,恒温操作的必要条件：反应放热速率=器壁传热速率称之为热平衡态。,受外界因素的干扰：反应放热速率器壁传热速率原有的热平衡态遭到破坏。,（1）CSTR热平衡态,（2）CSTR的稳定热平衡态和非稳定热平衡态,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,能抵抗外界因素的干扰，自行恢复原来的热平衡态称为稳定热平衡态。,受外界因素的干扰，不能自行恢复原来的热平衡态称为非稳定热平衡态。,CSTR所具有的多种热平衡态和稳定热平衡态统称为全混釜的多态。,依据,放热速率方程：,移热速率方程：,热平衡态条件：,步骤,分别建立QR和QC方程,分别作QRT线和QCT线，确定平衡点,分析所有平衡点的热稳定性,（3）全混釜的多态分析,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,以一级不可逆放热反应为例,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,其中:,反应热放热速率与温度的关系式,反应放热速率：,（kJ/s）,S型曲线,3.2全混流反应器,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,QC=器壁传热速率+物料带出热量,假设流体入口温度等于冷却介质温度：,反应器换热速率,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,反应器传热速率与温度的关系式,直线,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,QRQC曲线,最佳操作点,（进口温度）,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,着火（起燃）点,熄火点,图解与操作点分析,【例】某一级不可逆液相放热反应在绝热CSTR中进行，反应混合物的体积流量V0=610-2L/s，其中反应物A的浓度CA0=3mol/L，进料及反应器中反应混合物密度=1g/cm3，cp=4J/(g.)，在反应过程中保持不变，反应器容积VR=18L，反应热HR=-200kJ/mol，反应速率：若进料温度T0=25，试求操作状态点温度。,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,【解】,放热速率,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,绝热CSTR的传热速率,当T由298K增至458K时，QR、QC的数值见下表：,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,图形分析：两线相交于三点,低转化率、热稳定操作点低温度点,中转化率、非热稳定操作点中温度点,高转化率、热稳定操作点高温度点,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,各点的转化率是怎么计算的？,(同理可求得其它各点的转化率),第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,3.3平推流（活塞流）反应器,轴向无混合，无返混；径向达全混,均相管式反应器内物料的流动特点：,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,与BSTR比较：,相同点：无返混,不同点：无混合，操作方式不同,与CSTR比较：,相同点：操作方式相同,不同点：无混合，无返混,流入量=流出量+反应量+累积量,0,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,3.3.1一般设计计算方程,等容过程:,与BSTR一般方程比较：,（PFR一般方程）,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,将衡算方程简化：,空间时间：,在方程左边是空时与反应时间的区别。,在方程右边完全一致。,【例题】,在一个平推流反应器中，由纯乙烷进料裂解制造乙烯，年生产能力为14万吨乙烯，反应是不可逆的一级反应，要求达到乙烷转化率为80%，反应器在1100K等温，恒压600KPa下操作，已知活化能为347.3KJ/mol，1000K，k=0.0725s-1，设计工业规模的反应器。,分析与解答,气相反应要考虑膨胀因子A,要将年产量换算成单位时间处理量（kmol/s）,根据年产量换算其它组分的单位时间处理量（kmol/s）,根据平推流反应器设计方程,计算反应速率常数,已知在1000时，,等温，等压下变摩尔数反应的瞬时体积与浓度,则在1100时，,计算反应器体积,决定使用管内径50毫米，长12米的管子并联，则管数为：,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,3.3.2简单反应等温恒容过程,PFR一般方程：,将其代入一般方程，得,（3-38）,对于气相反应，在恒容过程中：,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,，将其代入（3-38），得,（3-39）,对于一级不可逆反应，,对于二级不可逆反应，,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,【例3-7】在等温稳态流动的平推流管式反应器中进行皂化反应：该反应对乙酸乙酯和氢氧化钠均为一级，反应开始时乙酸乙酯和氢氧化钠的浓度均为0.2mol/L，反应速率常数等于5.6L/(mol.min)，体积加料量为20m3/h，要求的最终转化率为95%。（1）试求需要多大的反应管？（2）在全混釜中如何？,【解】（1）试求需要多大的反应管？,因为是液相反应，所以近似地看作恒容过程。,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,由题给条件可知，反应分别对乙酸乙酯和氢氧化钠均为一级反应，那么对于总反应应为二级反应，其对应的设计方程为,将各已知值代入，得,求得空间时间为：,所需反应器的反应体积为,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（2）在全混釜中如何？,根据全混釜的设计方程,将各已知值代入，得,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,3.3.3简单反应等温变容过程,对于变容过程,一般方程要用kmol流量来表达，即,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,对于一级不可逆反应的变容过程：,将其代入到一般方程,（3-42）,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,对于二级不可逆反应的变容过程：,将其代入到一般方程,经整理，得,（3-43）,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,【例3-8】磷化氢的均相分解,在平推流反应器中1650K和0.46MPa下进行一级分解操作，反应物为纯磷化氢，加料速度为4kmol/h，求转化率达80%时平推流管式反应器的体积。,【解】注意这不仅是个气相反应，而且是个变摩尔数反应,该反应的膨胀率为：,请思考：为什么？,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,利用一级变容公式,（3-42）,将各已知值代入，得,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,【例3-9】在平推流反应器中进行一个气相反应：在215时反应速率方程为，其反应体系总压为0.5MPa，原料中组分A的体积分率为50%。求80%转化率下所需的空间时间。,【解】注意：这是个含有50%惰性气的反应体系,反应过程中的膨胀率为,（为什么？）,根据PFR的一般设计方程为,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,即,（1）解析积分，查数学手册，得积分公式,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（2）用图解积分求解,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,在Excell上进行图解积分求解,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（3）用辛普森法进行数值积分求解,辛普森法,1/3法：,3/8法：,考虑积分：,现用1/3辛普森法求解,将辛普森法的基本公式表达为5个函数点的计算式，即,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,小结：1/3辛普森法是以3个函数点为基准计算面积，再求各面积之和，就是要求的近似积分值；h是计算各点函数值的步长。,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,3.3.4复杂反应等温恒容过程,关注点：选择性和收率,CSTR：,PFR：,对于一级连串反应,设初始浓度为：,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,将A的消耗速率代入PFR设计方程，得,取任意微元体积对R作物料衡算,其中,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,将代入，并积分整理，得,（3-47）,显然，,（3-48）,存在最大收率的条件是：,即,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,对应的最大收率为,（3-50）,对应的总选择率为,选择率与转化率的关系如图3-12（P49）所示。此关系曲线是在不同速率常数比的情况下绘制的，并与CSTR作了比较。,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,【例3-10】在一个平推流反应器中进行下列液相反应：,两反应均为一级，在反应温度下，A的进料流量为3m3/h，其中不含R和Q。试计算R的最高收率和此时的总选择性以及达到最大收率时的反应体积。,【解】因为达到最大收率的最优空间时间为,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,其中,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,【例3-11】在一定的反温度下A发生如下平行反应：,R为主产物，D为副产物，反应原料为纯A，其初始浓度为10kmol/m3，在反应器出口A的转化率为80%时，试求在平推流管式反应器中的空间时间、R的选择性和收率。,【解】在平行反应中A的总消耗速率为,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,R的瞬时选择性,R的总选择性,其中，,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,3.3.5复杂反应的变容过程,关注点:随着反应的进行，体积流量不断变化,其中=1，2，3，为独立反应个数。,为了避免体积变化所带来的不便，通常用kmol流量来建立任意组分的PFR设计微分方程，即,在初始条件下：,（3-51）,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,对于恒压过程的理想气体,现以平行连串反应为例说明反应器反应体积的计算步骤：,第一步，确定关键组分。,第二步，非关键组分用两个关键组分来表达。,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,第三步，引入流量浓度比计算各组分的瞬时浓度,则,第四步，列出关键组分设计方程组：（2个独立反应）,（3-59）,（负号为反应物组分）,第五步，由初始条件求解方程组即可。,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,3.3.6变温过程,关键点：,PFR管式反应器各截面的温度在不断改变,解决方法：对PFR进行微元管段进行热量衡算,冷却介质温度为,稳定热量衡算方程：,（3-64a）,单位管长所具有的传热面积。,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,讨论PFR管式反应器的轴向温度分布,热量衡算方程：,其中,将其代入并整理，得,PFR管式反应器的轴向温度分布方程,（3-64b）,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,在绝热条件下：,温度分布方程变为：,讨论PFR管式反应器的绝热温升,温度分布方程：,其中，,（绝热温升）,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,【例3-12】在873K下平推流管式反应器中甲苯的氢解反应,氢与甲苯的摩尔比为5，氢中含甲烷20%。873K时的比热容数据如下单位为J/(mol.k)，下同：,（吸热反应）,试求此条件下的绝热温升。当甲苯转化率为70%时，求反应器出口温度。,【解】（1）求绝热温升,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,关键组分A为甲苯，其初始摩尔分率为1/6，T0=837K时,按转化率70%计算，苯和甲苯的平均热容为,（70%甲苯转变成70%苯）,（30%甲苯不变）,总反应气热容的近似计算结果为：,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（忽略了反应前后氢和甲烷的变化）,绝热温升为,（2）反应器出口温度为,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,3.4.1反应器类型及操作方式比较,（1）反应器类型比较,3.4反应器类型操作方式及过程优化,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,表3-3等温等容条件下PFR与CSTR反应器体积比较,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（2）加料方式比较依据各组分浓度对反应的影响,同时高有利,（a）间歇操作,一高一低有利,（b）半连续操作,同时低有利,（c）连续操作,BSTR的加料方式,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,CSTR和MCSTR的加料方式,同时低有利,同时中等有利,一中等一低有利,（d）,（e）,（f）,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,PFR的加料方式,同时高有利,一高一低有利,一高一渐低有利,（g）,（h）,（i）,浓度的影响取决于组分的反应级数,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（3）浓度影响与加料方式选择,简单反应,通过不同组分反应级数的差异分析，选择不同加料方式！,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,3.4.2组合反应器的特点CSTR与PFR的组合,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,不同组合方式出口转化率比较,注意：返混越小，出口转化率愈高，生产能愈强！,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,假设：两个等温、等体积的理想反应器，进行一级不可逆单一反应。已知：,出口转化率计算举例,单个CSTR设计方程,单个PFR设计方程,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（c）先PFR，后CSTR串联：,PFR：,CSTR：,第3章理想流动均相反应器设计（14学时）,（g）