E0201E0201校核说明书

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011浮头式换热器设备计算计算单位 太原科技大学 壳程设计压力 0.40 MPa管程设计压力 0.40 MPa壳程设计温度 415.00 管程设计温度 415.00 筒体公称直径800.00mm筒浮头式换热器筒体最小壁厚11.00mm筒体名义厚度11.00mm校核 合格筒体法兰厚度54.00mm体校核 合格筒体后端法兰厚度157.00mm校核 合格前端管箱筒体名义厚度11.00mm前校核 合格 端前端管箱封头名义厚度6.00mm管校核 合格箱前端管箱法兰厚度68.00mm校核 合格后端管箱筒体名义厚度11.00mm后校核 合格端后端管箱封头名义厚度6.00mm管校核 合格箱后端管箱法兰厚度60.00mm校核 合格带法兰凸形封头名义厚度12.00mm浮校核 合格头法兰设计厚度140.00mm盖校核 合格钩圈计算厚度252.00mm校核 合格管管板名义厚度25.00mm板校核 合格浮头式换热器筒体计算结果计算单位太原科技大学计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.40MPa设计温度 t 415.00 C内径 Di 800.00mm材料 Q245R ( 板材 )试验温度许用应力 s 148.00MPa设计温度许用应力 st 87.40MPa试验温度下屈服点 ss 245.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 2.16mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 8.70mm名义厚度 dn = 11.00mm重量 990.00Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.4500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 220.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 24.61 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 1.59842MPa设计温度下计算应力 st = = 18.59MPastf 74.29MPa校核条件stf st结论 合格前端管箱筒体计算结果计算单位太原科技大学计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.40MPa设计温度 t 415.00 C内径 Di 800.00mm材料 Q245R ( 板材 )试验温度许用应力 s 148.00MPa设计温度许用应力 st 87.40MPa试验温度下屈服点 ss 245.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 2.16mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 8.70mm名义厚度 dn = 11.00mm重量 140.80Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.4500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 220.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 24.61 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 1.59842MPa设计温度下计算应力 st = = 18.59MPastf 74.29MPa校核条件stf st结论 合格前端管箱封头计算结果计算单位 太原科技大学计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.40MPa设计温度 t 415.00 C内径 Di 800.00mm曲面深度 hi 200.00mm材料 Q245R (板材)设计温度许用应力 st 87.40MPa试验温度许用应力 s 148.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.4500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 220.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 57.37MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 2.16mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 3.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 6.00mm结论 满足最小厚度要求重量 35.14 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 0.68560MPa结论 合格后端管箱筒体计算结果计算单位太原科技大学计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.40MPa设计温度 t 415.00 C内径 Di 800.00mm材料 Q245R ( 板材 )试验温度许用应力 s 148.00MPa设计温度许用应力 st 87.40MPa试验温度下屈服点 ss 245.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 2.16mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 8.70mm名义厚度 dn = 11.00mm重量 121.00Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.4500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 220.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 24.61 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 1.59842MPa设计温度下计算应力 st = = 18.59MPastf 74.29MPa校核条件stf st结论 合格后端管箱封头计算结果计算单位 太原科技大学计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.40MPa设计温度 t 415.00 C内径 Di 800.00mm曲面深度 hi 200.00mm材料 Q245R (板材)设计温度许用应力 st 87.40MPa试验温度许用应力 s 148.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.4500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 220.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 57.37MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 2.16mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 3.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 6.00mm结论 满足最小厚度要求重量 35.14 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 0.68560MPa结论 合格浮头计算计算单位太原科技大学设 计 条 件简 图计算压力 pc0.400MPa结构 d:设计温度 t415.0 C封名义厚度12.0mm腐蚀裕量2.0mm头材料名称Q245R法法兰厚度 f140.0mm材料名称Q345R许用174.0MPa兰应力97.0MPa材料名称30CrMoA螺许用157.0MPa应力113.0MPa栓公称直径 db30.0mm数量 n20N12.0y(MPa)20.0m2.50外径824.0内径800.0垫材料类型软垫片压紧面形状1a,1b片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= (垫片内径 + 垫片外径)/2mmb0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= 垫片外径-2bb=6.00DG=812.0结构尺寸(mm)Db890.0Dfi800.0Dfo824.0Ri600.0l3.0封 头 壁 厚 计 算A 值B 值 (MPa)许用内压或外压 (MPa)1.696结 论封头计算合格螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷 Wa= 3.14bDG y =306116.5N操作状态下需要的最小螺栓载荷 Wp = Fp + F = 237750.5 N所需螺栓总截面积Am = Ap 和Aa中大者 Am = 2104.0mm2实际使用螺栓总截面积Ab = 10791.6mm2操作情况下法兰受力力 臂力 矩FD = 0.785pc = 200960.0NLD= 0.5 ( Db - Di ) = 45.0mmMD= FD LD = 9043200.0N.mmFG = Fp = 30596.2NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 39.0mmMG= FG LG = 1193250.2N.mmFT = F-FD = 6074.0NLT= 0.5 ( LD + LG ) = 42.0mmMT= FT LT = 255108.8N.mmFr = FDctg1 = 228708.5N = 59.0mmMr= Fr Lr = 13496741.0N.mm操作情况下法兰总力矩 = 3005182.0N.mm预紧情况下法兰受力力 臂力 矩FG = W = 1012305.2NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 39.0mmMa= FG LG = 39479904.0N.mm计 算 结 果15.368mm预紧状态下19191.6mm2操作状态下2620.498mm2 f=，和两倍封头名义厚度中大者 f = 138.5 mm校核合格钩圈计算计算单位太原科技大学材料Q245R类型A型设计温度下的许用应力 st87.40MPa法兰外径与内径之比 K=Dfo/Dfi=1.03查得系数 Y =64.9032.50mm32899920.00Nmm1.03Y = (由K查GB1501998中图19-5得到)64.90252.00mm注：带号的材料数据是设计者给定的。浮头计算计算单位太原科技大学设 计 条 件简 图计算压力 pc-0.400MPa结构 d:设计温度 t415.0 C封名义厚度12.0mm腐蚀裕量2.0mm头材料名称Q245R法法兰厚度 f140.0mm材料名称Q345R许用174.0MPa兰应力97.0MPa材料名称30CrMoA螺许用157.0MPa应力113.0MPa栓公称直径 db30.0mm数量 n20N12.0y(MPa)20.0m2.50外径824.0内径800.0垫材料类型软垫片压紧面形状1a,1b片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= (垫片内径 + 垫片外径)/2mmb0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= 垫片外径-2bb=6.00DG=812.0结构尺寸(mm)Db890.0Dfi800.0Dfo824.0Ri600.0l3.0封 头 壁 厚 计 算A 值0.001981B 值 (MPa)78.9许用内压或外压 (MPa)1.250结 论封头计算合格螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷 Wa= 3.14bDG y =306116.5N操作状态下需要的最小螺栓载荷 Wp = Fp + F = 0.0 N所需螺栓总截面积Am = Ap 和Aa中大者 Am = 1949.8mm2实际使用螺栓总截面积Ab = 10791.6mm2操作情况下法兰受力力 臂力 矩FD = 0.785pc = -200960.0NLD= 0.5 ( Db - Di ) = 45.0mmMD= FD LD = -9043200.0N.mmFG = Fp = -30596.2NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 39.0mmMG= FG LG = -1193250.2N.mmFT = F-FD = -6074.0NLT= 0.5 ( LD + LG ) = 42.0mmMT= FT LT = -255108.8N.mmFr = FDctg1 = -228708.5N = 59.0mmMr= Fr Lr = -13496741.0N.mm操作情况下法兰总力矩 = 12272759.0N.mm预紧情况下法兰受力力 臂力 矩FG = W = 1000200.5NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 39.0mmMa= FG LG = 39007820.0N.mm计 算 结 果15.368mm预紧状态下18962.1mm2操作状态下10701.762mm2 f=，和两倍封头名义厚度中大者 f = 137.7 mm校核合格钩圈计算计算单位太原科技大学材料Q245R类型A型设计温度下的许用应力 st87.40MPa法兰外径与内径之比 K=Dfo/Dfi=1.03查得系数 Y =64.9032.50mm32506516.00Nmm1.03Y = (由K查GB1501998中图19-5得到)64.90250.00mm注：带号的材料数据是设计者给定的。筒体法兰计算结果计算单位太原科技大学设 计 条 件简 图设计压力 p0.400MPa计算压力 pc0.400MPa设计温度 t415.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称Q245R体许用应力 87.4MPa法材料名称Q245R许用sf148.0MPa兰应力stf80.8MPa材料名称30CrMoA螺许用sb157.0MPa应力stb113.0MPa栓公称直径 d B20.0mm螺栓根径 d 117.3mm数量 n24个Di800.0Do930.0垫 结构尺寸Db890.0D外824.0D内800.008.0 mmLe20.0LA29.0h4.0116.0材料类型金属垫片N12.0m2.50y(MPa)20.0压紧面形状1a,1bb6.00DG812.0片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 306116.5N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 237750.5 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 2104.0mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 5637.6mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 200960.0NLD= L A+ 0.51 = 37.0mmMD= FD LD = 7435520.0N.mm作FG = Fp = 30596.2NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 39.0mmMG= FG LG = 1193250.2N.mmMpFT = F-FD = 6074.0NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = 42.0mmMT= FT LT = 255108.8N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 8883879.0N.mm预紧 MaW = 607711.9NLG = 39.0mmMa=W LG = 23700766.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 12939338.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 116.5mm最小间距 46.0 (查GB150-2011表9-3)mm最大间距 148.0mm 形 状 常 数 确 定80.00h/ho = 0.1 K = Do/DI = 1.163 2.0由K查表9-5得T=1.854Z =6.691Y =12.961U=14.243整体法兰查图9-3和图9-4FI=0.90755VI=0.490880.01134松式法兰查图9-5和图9-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图9-7由 d1/do 得f = 3.63831整体法兰 = 148554.7松式法兰 = 0.01.1=f e+1 =1.61g = y/T = 0.871.82 = 1.93剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 29.42MPa校核合格操作状态 11.51MPa校核合格输入法兰厚度f = 54.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 119.11MPa =121.2 或 =218.5( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 ) 校核合格径向应力 5.22MPa = 80.8校核合格切向应力 36.95MPa = 80.8校核合格综合应力 = 78.03MPa = 80.8校核合格刚度系数 0.669 校核合格法兰校核结果校核合格后端筒体法兰计算结果计算单位太原科技大学设 计 条 件简 图设计压力 p0.400MPa计算压力 pc0.400MPa设计温度 t415.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称Q245R体许用应力 87.4MPa法材料名称Q345R许用sf174.0MPa兰应力stf97.0MPa材料名称30CrMoA螺许用sb167.0MPa应力stb120.0MPa栓公称直径 d B36.0mm螺栓根径 d 131.7mm数量 n24个Di800.0Do824.0垫 结构尺寸Db890.0D外824.0D内800.008.0 mmLe-33.0LA29.0h4.0116.0材料类型软垫片N12.0m2.50y(MPa)20.0压紧面形状1a,1bb6.00DG812.0片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 306116.5N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 237750.5 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 1981.3mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 18905.9mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 200960.0NLD= L A+ 0.51 = 37.0mmMD= FD LD = 7435520.0N.mm作FG = Fp = 30596.2NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 39.0mmMG= FG LG = 1193250.2N.mmMpFT = F-FD = 6074.0NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = 42.0mmMT= FT LT = 255108.8N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 8883879.0N.mm预紧 MaW = 1744075.8NLG = 39.0mmMa=W LG = 68018952.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 37918612.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 116.5mm最小间距 80.0 (查GB150-2011表9-3)mm最大间距 386.0mm 形 状 常 数 确 定80.00h/ho = 0.1 K = Do/DI = 1.030 2.0由K查表9-5得T=1.901Z =33.841Y =64.897U=71.315整体法兰查图9-3和图9-4FI=0.90755VI=0.490880.01134松式法兰查图9-5和图9-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图9-7由 d1/do 得f = 3.63831整体法兰 = 743835.6松式法兰 = 0.05.2=f e+1 =2.78g = y/T = 1.463.37 = 6.67剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 84.42MPa校核合格操作状态 11.51MPa校核合格输入法兰厚度f = 157.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 101.06MPa =145.5 或 =218.5( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 ) 校核合格径向应力 0.97MPa = 97.0校核合格切向应力 91.85MPa = 97.0校核合格综合应力 = 96.45MPa = 97.0校核合格刚度系数 0.568 校核合格法兰校核结果校核合格前端管箱法兰计算结果计算单位太原科技大学设 计 条 件简 图设计压力 p0.400MPa计算压力 pc0.400MPa设计温度 t415.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称Q245R体许用应力 87.4MPa法材料名称Q245R许用sf137.0MPa兰应力stf73.8MPa材料名称30CrMoA螺许用sb157.0MPa应力stb113.0MPa栓公称直径 d B20.0mm螺栓根径 d 117.3mm数量 n28个Di800.0Do930.0垫 结构尺寸Db890.0D外824.0D内800.006.0 mmLe20.0LA33.0h3.0112.0材料类型软垫片N12.0m3.25y(MPa)38.0压紧面形状1a,1bb6.00DG812.0片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 581621.4N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 246934.0 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 3704.6mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 6577.2mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 200960.0NLD= L A+ 0.51 = 39.0mmMD= FD LD = 7837440.0N.mm作FG = Fp = 39775.0NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 39.0mmMG= FG LG = 1551225.2N.mmMpFT = F-FD = 6074.0NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = 42.0mmMT= FT LT = 255108.8N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 9643774.0N.mm预紧 MaW = 807117.9NLG = 39.0mmMa=W LG = 31477596.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 16956546.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 99.9mm最小间距 46.0 (查GB150-2011表9-3)mm最大间距 148.8mm 形 状 常 数 确 定69.28h/ho = 0.0 K = Do/DI = 1.163 2.0由K查表9-5得T=1.854Z =6.691Y =12.961U=14.243整体法兰查图9-3和图9-4FI=0.90784VI=0.498120.01310松式法兰查图9-5和图9-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图9-7由 d1/do 得f = 3.68639整体法兰 = 71315.7松式法兰 = 0.04.4=f e+1 =1.89g = y/T = 1.022.19 = 5.43剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 52.09MPa校核合格操作状态 15.94MPa校核合格输入法兰厚度f = 68.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 99.94MPa =110.7 或 =218.5( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 ) 校核合格径向应力 1.85MPa = 73.8校核合格切向应力 47.05MPa = 73.8校核合格综合应力 = 73.50MPa = 73.8校核合格刚度系数 0.649 校核合格法兰校核结果校核合格后端管箱法兰计算结果计算单位太原科技大学设 计 条 件简 图设计压力 p0.400MPa计算压力 pc0.400MPa设计温度 t415.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称Q245R体许用应力 87.4MPa法材料名称Q245R许用sf148.0MPa兰应力stf80.8MPa材料名称30CrMoA螺许用sb157.0MPa应力stb113.0MPa栓公称直径 d B20.0mm螺栓根径 d 117.3mm数量 n24个Di800.0Do930.0垫 结构尺寸Db890.0D外824.0D内800.006.0 mmLe20.0LA33.0h3.0112.0材料类型软垫片N12.0m2.50y(MPa)20.0压紧面形状1a,1bb6.00DG812.0片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 306116.5N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 237750.5 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 2104.0mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 5637.6mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 200960.0NLD= L A+ 0.51 = 39.0mmMD= FD LD = 7837440.0N.mm作FG = Fp = 30596.2NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 39.0mmMG= FG LG = 1193250.2N.mmMpFT = F-FD = 6074.0NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = 42.0mmMT= FT LT = 255108.8N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 9285799.0N.mm预紧 MaW = 607711.9NLG = 39.0mmMa=W LG = 23700766.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 12939338.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 116.5mm最小间距 46.0 (查GB150-2011表9-3)mm最大间距 160.0mm 形 状 常 数 确 定69.28h/ho = 0.0 K = Do/DI = 1.163 2.0由K查表9-5得T=1.854Z =6.691Y =12.961U=14.243整体法兰查图9-3和图9-4FI=0.90784VI=0.498120.01310松式法兰查图9-5和图9-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图9-7由 d1/do 得f = 3.68639整体法兰 = 71315.7松式法兰 = 0.03.0=f e+1 =1.79g = y/T = 0.962.05 = 3.99剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 39.22MPa校核合格操作状态 15.34MPa校核合格输入法兰厚度f = 60.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 103.71MPa =121.2 或 =218.5( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 ) 校核合格径向应力 2.31MPa = 80.8校核合格切向应力 42.81MPa = 80.8校核合格综合应力 = 73.26MPa = 80.8校核合格刚度系数 0.674 校核合格法兰校核结果校核合格浮头式换热器管板计算计算单位太原科技大学设 计 条 件壳程设计压力 Ps0.40MPa管程设计压力 Pt0.40MPa壳程设计温度 ts415.00C管程设计温度 tt415.00C换热器公称直径 D1800.00mm壳程腐蚀裕量 Cs0.00mm管程腐蚀裕量 Ct0.00mm换热管使用场合一般场合换热管与管板连接方式 ( 胀接或焊接)焊接初始数据管板材料(名称及类型)Q245R板材输入管板名义厚度 dn25.00mm管板强度削弱系数 m0.40管板刚度削弱系数 h0.40隔板槽面积 Ad0.00mm2换热管与管板胀接长度或焊脚高度 l2.00mm设计温度下管板材料弹性模量 Ep167000.00MPa设计温度下管板材料许用应力 84.80MPa许用拉脱力 q42.50mm壳程侧结构槽深 h10.00mm管程侧隔板槽深 h20.00mm换热管材料名称20(G