建筑施工扣件式脚手架规范JGJ130-2011ppt课件

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)初稿，杨志勇电话：010-6451776513911732397邮箱：16855002中国建筑科学院，1，1。规范修订的背景。建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)的编写始于1986年。经过调查、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论，1993年定稿并上报，2001年修订后批准实施。规范使用期间，国家建设规模、施工现场安全管理和脚手架使用发生了很大变化，规范内容应与变化相适应。2以及与本规范相匹配的相关规范的内容已经过修订，且规范之间的内容应一致。施工现场高大模板工程数量增加，事故频发。技术上迫切需要指导和标准化。2005年，对代码建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)进行了修订。3、2、本规范修订的主要内容，修订了钢管的规格。取消513.0钢管；为符合焊接钢管尺寸及单位长度重量 (GB/T21835-2008)，原标准中脚手架用483.5钢管改为48 . 33 . 6，每根钢管的最大质量不得大于25.8公斤，脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管 GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管 GB/T3091中规定的Q235普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行Q235钢国家标准碳素结构钢 GB/T700。钢管壁厚的下限更严格。将原规定的壁厚差由0.5毫米改为0.36毫米，当使用的钢管壁厚不符合规范时，可根据钢管的实际尺寸进行设计计算。4、冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板和竹笆脚手板重量标准值，宜按表4.2.1-1执行。表4.2.1-1脚手板自重标准值，表5，表4.2.1-2栏杆和护舷自重标准值，表6。单、双、全脚手架操作层的施工荷载标准值应根据实际情况确定，不应低于表4.2.2的规定。表4.2.2施工均匀荷载标准值，注：坡道施工均匀荷载标准值不小于2.0kN/m2。当双排脚手架上同时有两个或两个以上的作业层时，同一跨度内各作业层的施工均布荷载标准值之和不得超过5.0kN/，在进行立体交叉作业时，不得在同一垂直方向上进行模板安装、油漆、砌墙等作业。下层工作必须位于上层确定的可能坠落范围之外。如果不满足上述条件，应设置安全保护层。节录自建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ 80-91，7，2009年3月24日，江苏省镇江市中心的一座6层脚手架突然倒塌，造成正在拆除和重建该建筑的工人1死3伤。事故的主要原因是工人们把移走的垃圾堆放在脚手架上，脚手架太重，撞到墙上时会摇晃，导致脚手架被压碎。8。由于经济原因，双管直立脚手架很少使用，本次修订取消了这种脚手架。单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚手架的搭设高度不得超过50m。高度超过50m的双排脚手架应采取分段搭设等措施。(单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚手架的搭设高度不得超过50m。高度超过50m的双排脚手架应采取分段搭设等措施。)柔性墙连接件粗糙且可靠性差，本次修订将取消。根据国内几十年的实践经验和对国内脚手架的调查，立柱单管落地脚手架一般在50m以下。当要求的架设高度超过50m时，一般谨慎采取加固措施，如双管立柱、分段卸载、分段架设等方法。在我国，脚手架的分阶段搭设和卸载已经积累了许多可靠有效的方法和经验。经济考虑。当安装高度超过50m时，钢管和扣件的周转率将下降脚手架水平风荷载标准值WK=0.7 z SW0 (W0取n=50)修改为WK= z SW0和WK 风荷载标准值(kN/m2)；根据现行国家标准建筑结构荷载规范 GB50009，采用z风压高度的变异系数。s脚手架的风荷载体型系数应符合本规范表4.2.6的规定。根据国家标准建筑结构荷载规范 GB50009-2001附录D.4，采用wo的基本风压值(kN/m2)，取重现期n=10对应的风压值。11、12、13、14、将连接墙约束的脚手架平面外变形产生的轴向力从单弯3kN改为2kN，双弯5kN改为3kN；(抑制平面外变形)强调连接墙部分的重要性，更清楚地写出连接墙部分(计算部分)的计算。根据现场施工脚手架采用密目安全垂直网的安全管理规定，本次修订削弱了敞开式脚手架，调整了常用脚手架的允许搭设高度。15岁。常用密目安全垂直网全封闭双排脚手架的设计尺寸(m)。注：地面粗糙度为B级，基本风压WO=0.4 kN/m2。16、表4.3.1荷载效应组合，将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数改为0.9。(原0.85)，混凝土结构施工采用满堂支架时，荷载组合及荷载设计值应符合现行行业标准建筑施工模板安全技术规范 JGJ162的规定。17、增加满堂脚手架和满堂支撑架相关内容。包括结构系统、结构要求、荷载值、设计计算等。这种支撑体系在规范中分为两个体系：全脚手架(顶部荷载通过纵向和横向水平杆传递给立杆)和全支撑框架(顶部荷载通过立杆顶部的可调顶部支撑传递给立杆)。根据支撑间距(5m)，全框架分为普通框架和钢筋框架。18、3、双排脚手架结构性能及其规范修订内容，1、双排脚手架结构性能当作用于极限荷载时，双排脚手架结构可能以连墙件的形式破坏，作为脚手架平面外大波浪整体失稳的弯曲点或脚手架大踏步间距离两种形式的立杆截面的局部弯曲失稳。正常情况下，脚手架的破坏表现为前一种形式，其承载力由平面外的大波浪不稳定时的承载力值决定。但是，如果脚手架的步距太大(超过2m)，立杆截面的稳定承载力可能低于整体失稳承载力。19、影响脚手架结构承载力的主要因素：跨度和排距、连墙件的布置和间距、立杆的截面积和步距。20，2。双排脚手架设计计算公式(以非组合风荷载为例)脚手架立杆稳定性计算公式：其中：n-脚手架立杆轴力设计值；a-脚手架立柱的总横截面积，f-钢的设计强度值。轴心受压构件的整体稳定系数由考虑脚手架整体稳定系数的换算长细比0确定，或由公式确定：L0=k h，扣件偏心很小，脚手架有一定高度，底部立杆接近轴力，计算中视为轴心受压构件。21，其中：k-计算长度的附加系数，-考虑整体稳定性的计算长度系数，可通过规范找到；立杆的h步距。根据上述公式，可以检查立柱在计算位置的稳定性。在钢结构设计规范中，轴心压杆稳定承载力的设计值可用公式：表示，其中：-轴心受压构件的整体稳定系数，a-轴心压杆的总截面面积，f-钢材的设计强度值。轴心压杆稳定承载力设计值=稳定承载力极限值/( r 另外，由于工作条件差，施工误差大，脚手架的安全系数应明显高于钢结构。根据钢结构设计规范的表达方法，考虑脚手架与钢结构安全系数的差异，脚手架立杆的设计承载力可表示为：或：其中： r-立杆的抗力调整系数应通过计算确定，fy-钢筋的屈服强度。脚手架立杆轴力设计值根据脚手架自重和外荷载计算。由于脚手架为临时结构，安全等级为三级，结构重要系数为0.9。轴向力的设计值可表示为：0.9(1.2牛顿1.4牛顿)。公式中，NGk为结构自重标准值和构件自重标准值产生的轴力之和，而 NQK为建筑荷载标准值产生的轴力之和等。脚手架立杆的设计和计算应满足以下要求：0.9 (1.2 NGK 1.4 NQK) 、25。为了满足现行规范的表达习惯，将上述公式改写如下：(1.2NGk 1.4NQk)=R值是根据脚手架安全系数K与现行规范的可靠性一致的条件得出的。即：(NGk NQk)应等于(1.2NGk 1.4NQk)可以发现R=，26。可以看出，r是反映脚手架安全与作用在脚手架上的恒定活荷载之间的比例关系的系数。扣件式脚手架的安全系数取为：K=2.0。对于不同的NGk和NQk比值，统计表明0.9r1.33。脚手架立杆的整体稳定系数由换算长细比0表或公式确定，考虑脚手架的整体稳定系数。当脚手架的大波浪变得不稳定时，连接墙部分的L0-半波长或垂直间距应由脚手架的架设方法确定。27，l0用步距h表示，步距h可以写成单个框架的大波浪不稳定的计算长度系数与步距 h的乘积。同时，结构安全度将通过考虑计算长度的附加系数来调整，l0将写成。立杆的计算长度为：l0=k h，因此，通过比较可以看出：经过上述改造后，脚手架立杆的设计计算公式为：1.2NGk 1.4NQk允许搭设高度计算：结构自重和构件自重标准值产生的轴力=ng1kng2k，其中ng1k-脚手架自重标准值产生的轴力。 等于脚手架立杆承受的每米结构自重标准值gk与架体总高度h的乘积：NG1k=gkH ；NG2k脚手架上构件标准重量产生的轴向力。代入脚手架立杆的设计计算公式：1.2(gkH NG2k) 1.4NQk、29，可以发现：H=取消26M01030GB 50010的规定，取fl=50N/mm2。当两个(或多个)U形钢筋拉环或螺栓用于钢悬臂梁锚固段压力点的锚固连接时，钢筋拉环或螺栓的承载力应乘以0.85的折减系数。36、结构要求：U形钢筋拉环或螺栓应通过冷弯成型。u形钢筋拉环、地脚螺栓和钢缝应用钢楔或硬木楔楔牢。钢悬臂梁的固定端应用2对或更多的U形钢筋拉环或地脚螺栓固定在梁板上。U形钢筋拉环或地脚螺栓应嵌入混凝土梁板底钢筋中，并与混凝土梁板底钢筋焊接或绑扎牢固。锚固长度应符合现行国家标准HS50m时，对允许搭设高度限制的调整，原来是参照的英国标准，当代入50m时影响不大：密目式安全立网自重标准值不应低于0.01kN/。双排脚手架的使用经验丰富、成熟，本次修订中改动很少。单排脚手架的使用已经很少，接近淘汰。,30,四、悬挑脚手架挑梁结构及其锚固，规范中推荐以双轴对称截面钢梁做悬挑梁结构。悬挑脚手架的搭设高度不超过20米。悬挑梁截面高度不应小于160mm。每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结，钢丝绳、钢拉杆作为附加保险措施，不参与悬挑钢梁受力计算。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16。,31,32,挑梁结构及其锚固的验算内容：悬挑梁的强度；悬挑梁的挠度；当无有效支撑体系时悬挑梁的稳定性；悬挑梁锚固段压点处U型钢筋拉环或螺栓的强度；压点处楼板承受锚固负弯矩时的抗弯强度；悬挑梁前端支点下混凝土梁（板）的承载力。,33,1木楔楔紧，图6.10.5-3悬挑钢梁楼面构造，图6.10.5-2悬挑钢梁穿墙构造，34,型钢悬挑梁的抗弯强度计算公式：型钢悬挑梁的整体稳定性验算公式：锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或螺栓的强度计算公式：式中：Nm型钢悬挑梁锚固段压点U型钢筋拉环或螺栓的拉力设计值；,35,AlU型钢筋拉环的净截面面积或螺栓的有效截面面积（mm2），一个U型钢筋拉环或一对螺栓按两个截面计算；flU型钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值，应按混凝土结构设计规范 GB50010中的钢筋锚固规定。37、6.10.6当钢悬臂梁与建筑结构用螺栓和钢压板连接固定时，钢压板的尺寸不小于100毫米和10毫米(宽度和厚度)；当采用螺栓角钢压板进行连接时，角钢的规格不得小于63 mm、63 mm和6 mm. 6.10.7钢悬挑梁悬臂端应设置使脚手架立杆和正常情况下，悬挑钢梁的悬挑长度不超过2m以满足施工要求，但在工程结构的某些部位可能不满足使用要求，局部悬挑长度不应超过3m。大悬臂应单独进行特殊设计和演示。在建筑结构的角落，钢梁应该是扇形的。如果结构转角处钢筋较多，不留孔洞，可采用设置预埋件、焊接钢三角架等措施。悬挑钢梁支撑点应设置在结构梁上，不得设置在悬挑阳台或悬挑板上，否则应采取加固措施。定位点可以用长度为0.2米、直径为25-30毫米的钢筋或短管垂直焊接。39、悬臂梁间距应按悬臂架体立杆纵向距离设置，每纵向距离设置一个。(不允许使用连梁)悬臂框架外立面的支撑应自下而上连续设置。锚固悬臂梁主体结构混凝土的实测强度等级不得低于C20。悬挑钢梁支撑点应设置在结构梁上，不得设置在悬挑阳台或悬挑板上，否则应采取加固措施。40、5、满堂脚手架和满堂支撑架、满堂脚手架和普通满堂支撑架钢筋满堂支撑架、1、满堂脚手架和满堂支撑架结构体系、41、满堂脚手架定义为在纵向和横向，由不少于三排的立杆和带水平杆、水平剪刀撑、垂直剪刀撑、扣件等组成。架体顶部工作层的施工荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆处于偏心受压状态。全框架被定义