反应器SW6-2011强度校核

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011固定管板换热器设计计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 计 算 条 件 壳 程管 程设计压力 2.3MPa设计压力 0.1MPa设计温度 194设计温度 340壳程圆筒内径Di3000 mm管箱圆筒内径Di3000mm材料名称Q345R材料名称Q345R 简 图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算膨胀节校核计算管箱法兰校核计算开孔补强设计计算管板校核计算前端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.10MPa设计温度 t 340.00 C内径 Di 3000.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 185.00MPa设计温度许用应力 st 135.00MPa试验温度下屈服点 ss 325.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 1.11mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 20.70mm名义厚度 dn = 23.00mm重量 6995.72Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.1500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 292.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 10.94 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 1.85023MPa设计温度下计算应力 st = = 7.30MPastf 135.00MPa校核条件stf st结论 合格前端管箱封头计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.10MPa设计温度 t 340.00 C内径 Di 3000.00mm曲面深度 hi 750.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 135.00MPa试验温度许用应力 s 185.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.1500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 292.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 10.91MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 1.11mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 20.70mm最小厚度 dmin = 4.50mm名义厚度 dnh = 23.00mm结论 满足最小厚度要求重量 1802.99 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 1.85659MPa结论 合格后端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.10MPa设计温度 t 340.00 C内径 Di 3000.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 185.00MPa设计温度许用应力 st 135.00MPa试验温度下屈服点 ss 325.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 1.11mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 20.70mm名义厚度 dn = 23.00mm重量 6995.72Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.1500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 292.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 10.94 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 1.85023MPa设计温度下计算应力 st = = 7.30MPastf 135.00MPa校核条件stf st结论 合格后端管箱封头计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.10MPa设计温度 t 340.00 C内径 Di 3000.00mm曲面深度 hi 750.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 135.00MPa试验温度许用应力 s 185.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.1500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 292.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 10.91MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 1.11mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 20.70mm最小厚度 dmin = 4.50mm名义厚度 dnh = 23.00mm结论 满足最小厚度要求重量 1802.99 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 1.85659MPa结论 合格壳程圆筒计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 2.30MPa设计温度 t 194.00 C内径 Di 3000.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 185.00MPa设计温度许用应力 st 171.56MPa试验温度下屈服点 ss 325.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 20.25mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 20.70mm名义厚度 dn = 23.00mm重量 6995.72Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 3.1002 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 292.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 226.20 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 2.35130MPa设计温度下计算应力 st = = 167.82MPastf 171.56MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度15.00mm,合格开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接 管: N1, 21910计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc2.3MPa设计温度194壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di3000mm壳体开孔处名义厚度n23mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t171.56MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 250mm接管连接型式 安放式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 Q345D接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 2mm补强圈材料名称 Q345R凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 380mm补强圈厚度 26mm接管厚度负偏差 C1t 1.5mm补强圈厚度负偏差 C1r 0.3mm接管材料许用应力t 174MPa补强圈许用应力t 171.56MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 206mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 20.245mm接管计算厚度t 1.324 mm补强圈强度削弱系数 frr 1接管材料强度削弱系数 fr 1开孔补强计算直径 d 206mm补强区有效宽度 B 412 mm接管有效外伸长度 h1 45.387mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 4171mm2壳体多余金属面积 A1 94 mm2接管多余金属面积 A2 470mm2补强区内的焊缝面积 A3 58 mm2A1+A2+A3= 621mm2 ，小于A，需另加补强。补强圈面积 A44138mm2A-(A1+A2+A3)3550mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接 管: N2, 53013计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.1MPa设计温度340壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di3000mm壳体开孔处名义厚度n23mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t135MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 300mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 20(GB6479)接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 2mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 1.3mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 100MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 510.6mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 1.1115mm接管计算厚度t 0.2521 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 0.7407开孔补强计算直径 d 510.6mm补强区有效宽度 B 1021.2 mm接管有效外伸长度 h1 81.473mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 573mm2壳体多余金属面积 A1 9903 mm2接管多余金属面积 A2 1140mm2补强区内的焊缝面积 A3 75 mm2A1+A2+A3= 11118mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接 管: N3, 53013计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.1MPa设计温度340壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di3000mm壳体开孔处名义厚度n23mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t135MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 300mm接管连接型式 安放式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 20(GB6479)接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 2mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 1.3mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 100MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 510.6mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 1.1115mm接管计算厚度t 0.2521 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 0.7407开孔补强计算直径 d 510.6mm补强区有效宽度 B 1021.2 mm接管有效外伸长度 h1 81.473mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 568mm2壳体多余金属面积 A1 10002 mm2接管多余金属面积 A2 1140mm2补强区内的焊缝面积 A3 75 mm2A1+A2+A3= 11217mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格U型膨胀节腐蚀后设计计算中航一集团航空动力控制系统研究所计 算 条 件简 图设计内压力2.30MPa设计外压力MPa设计温度 t194.00设 计 要 求 的 循 环 次 数0次波材料Q345R纹腐蚀裕量1.00Mm管许用应力171.56MPa直常温下弹性模量2.008e+05MPa边设计温度下弹性模量1.914e+05MPa段设计温度下屈服点277.40MPa下限操作温度下弹性模量Ebc MPa上限操作温度下弹性模量EbH MPa几 何 尺 寸直边段与波纹内径 Db = 3000.00mm波长 W = 315.00mm直边段长度 L4 = 100.00mm波纹管层数 m = 1波高 h = 113.00mm波数 n = 1成型前一层名义厚度 =25.00mm成型前一层有效厚度=23.70mm波纹管直边段平均直径Db +mS =3025.00mm加强圈有效厚度 =20.00mm加强圈平均直径 DC =Db +2mS +SC = 3070.00mm加强圈弹性模量 Ec =1.914e+05MPa加强圈材料Q345R加强圈长度LC = 200.00mm波纹管平均直径DmDm = Do +h =3163.00mm成型后波纹管一层最小有效厚度SP23.00mm系 数 计 算系数 0.24（当时，取）疲劳寿命的温度修正系数Tf 室温条件下=1修正系数横坐标值1.39右端纵坐标曲线值0.52 系数按查图6-2得：0.33 系数按查图6-3得： 2.69 系数按查图6-4得：3.14注：刚 度 及 位 移 计 算一个波轴向钢度2820580.15N/mm总体轴向刚度2820580.15N/mm轴向力 FF = 16345859.36一个波的轴向位移e=F/K=5.80mm应 力 计 算许 用 值内直边段周向薄膜应力25.22171.56 MPa压加强圈周向薄膜应力sc25.97171.56MPa应力波纹管周向薄膜应力125.47171.56MPa波纹管经向薄膜应力5.91171.56MPa波纹管经向弯曲应力10.57MPa轴 向波纹管经向薄膜应力72.48MPa位移波纹管经向弯曲应力1064.32MPa组计算16.48416.10 MPa合计算1136.80MPa应力计算所有组合最大值 1148.33554.80 MPa疲 劳 寿 命 校 核对于奥氏体不锈钢膨胀节, 当时, 需要进行疲劳校核疲 劳 破 坏 时 的 循 环 次 数 疲劳寿命安全系数( 按GB1511999，nf 15 )许 用 循 环 次 数 校核条件设 计 要 求 的 操 作 循 环 次 数 平面失稳应力= 12.74MPaP=Ps 平面失稳压力校核通过 U型膨胀节腐蚀前设计计算中航一集团航空动力控制系统研究所计 算 条 件简 图设计内压力2.30MPa设计外压力MPa设计温度 t194.00设 计 要 求 的 循 环 次 数0次波材料Q345R纹腐蚀裕量0.00Mm管许用应力171.56MPa直常温下弹性模量2.008e+05MPa边设计温度下弹性模量1.914e+05MPa段设计温度下屈服点277.40MPa下限操作温度下弹性模量Ebc MPa上限操作温度下弹性模量EbH MPa几 何 尺 寸直边段与波纹内径 Db = 3000.00mm波长 W = 315.00mm直边段长度 L4 = 100.00mm波纹管层数 m = 1波高 h = 113.00mm波数 n = 1成型前一层名义厚度 =25.00mm成型前一层有效厚度=24.70mm波纹管直边段平均直径Db +mS =3025.00mm加强圈有效厚度 =20.00mm加强圈平均直径 DC =Db +2mS +SC = 3070.00mm加强圈弹性模量 Ec =1.914e+05MPa加强圈材料Q345R加强圈长度LC = 200.00mm波纹管平均直径DmDm = Do +h =3163.00mm成型后波纹管一层最小有效厚度SP23.00mm系 数 计 算系数 0.24（当时，取）疲劳寿命的温度修正系数Tf 室温条件下=1修正系数横坐标值1.39右端纵坐标曲线值0.52 系数按查图6-2得：0.33 系数按查图6-3得： 2.69 系数按查图6-4得：3.14注：刚 度 及 位 移 计 算一个波轴向钢度3222952.55N/mm总体轴向刚度3222952.55N/mm轴向力 FF = 16345859.50一个波的轴向位移e=F/K=5.07mm应 力 计 算许 用 值内直边段周向薄膜应力24.49171.56 MPa压加强圈周向薄膜应力sc25.22171.56MPa应力波纹管周向薄膜应力122.74171.56MPa波纹管经向薄膜应力5.65171.56MPa波纹管经向弯曲应力9.25MPa轴 向波纹管经向薄膜应力69.33MPa位移波纹管经向弯曲应力973.78MPa组计算14.90416.10 MPa合计算1043.11MPa应力计算所有组合最大值 1053.54554.80 MPa疲 劳 寿 命 校 核对于奥氏体不锈钢膨胀节, 当时, 需要进行疲劳校核疲 劳 破 坏 时 的 循 环 次 数 疲劳寿命安全系数( 按GB1511999，nf 15 )许 用 循 环 次 数 校核条件设 计 要 求 的 操 作 循 环 次 数 平面失稳应力= 13.92MPaP=Ps 平面失稳压力校核通过 腐蚀后带法兰固定式管板计算设计单位 中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 计 算 条 件 简 图设计压力 ps2.3MPa设计温度 Ts 194平均金属温度 ts174装配温度 t015壳材料名称Q345R设计温度下许用应力st171.6MPa程平均金属温度下弹性模量 Es 1.926e+05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1.206e-05mm/mm圆壳程圆筒内径 Di3000mm壳 程 圆 筒 名义厚 度(高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)23mm壳 程 圆 筒 有效厚 度21mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量 1.79e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di27.069e+06mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )1.993e+05mm2管设计压力pt0.1MPa箱材料名称: Q345R设计温度Tt340圆设计温度下弹性模量 Eh1.79e+05MPa筒管箱圆筒名义厚度(高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh32mm管箱圆筒有效厚度dhe30mm管箱法兰设计温度下弹性模量 1.79e+05MPa材料名称: 0Cr25Ni20管子平均温度 tt320换设计温度下管子材料许用应力126MPa设计温度下管子材料屈服应力140MPa设计温度下管子材料弹性模量 1.728e+05MPa热平均金属温度下管子材料弹性模量 1.744e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数1.609e-05mm/mm管子外径 d32mm管管子壁厚dt2.5mm管子根数 n4259注：换热管中心距 S40mm一根管子金属横截面积231.7mm2换热管长度 L4000mm换管子有效长度(两管板内侧间距) L3780mm管子回转半径 10.47Mm管子受压失稳当量长度800mm热系数Cr =156.1比值 76.43管子稳定许用压应力 () = MPa管管子稳定许用压应力 () =52.86MPa材料名称: Q345R设计温度 340管设计温度下许用应力114.4MPa设计温度下弹性模量1.79e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 4mm管板输入厚度dn110mm管板计算厚度 d83.7mm隔板槽面积 (包括拉杆和假管区面积)Ad8002mm2板管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊接)高度l4.5mm管板和管子焊接(胀接)许用拉脱应力 q63MPa管材料名称: Q345R法兰厚度 148mm箱法兰外径3220mm法基本法兰力矩 3.043e+08Nmm兰管程压力操作工况下法兰力 4.935e+07Nmm法兰宽度 110mm管箱圆筒抗弯刚度(管箱圆筒材料波桑比=0.3)4.426e+08Nmm管箱圆筒常数0.0060591/mm材料名称: Q345R法兰厚度 47.7mm法兰外径与内径之比 1.073壳体法兰应力系数Y (按K查表7-9)27.27壳程圆筒抗弯刚度(壳程圆筒材料波桑比=0.3)1.633e+08Nmm壳程圆筒常数0.0072421/mm螺栓材料名称S30408螺栓材料弹性模量 Eb1.78e+05MPa螺栓长度lb202.7mm螺栓总横截面积Ab5.197e+04mm2螺栓中心至FD作用位置的径向距离SD61mm螺栓中心至FG作用位置的径向距离SG69.59mm螺栓中心至FT作用位置的径向距离ST74.79mm垫片材料名称金属垫垫片材料回弹模量 EG4.856e+04MPa垫片厚度G3mm垫片有效受压面积AG7.203e+04mm2膨胀节总体轴向刚度 2.821e+06N/mm计算系数换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 4.484换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 20.63管板开孔后面积 A1 = A - 0.25 npd 22.484e+06mm2管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 5.909e+06mm2管板布管区当量直径 2743mm管板开孔抗弯刚度 (管板材料波桑比=0.3)9.612e+09Nmm管子加强系数 , K =10.91管束弹性基础系数15.41N/mm3系数 0.4204系数 0.3972系数 -0.141系数 51.05换热器各部件边沿内力方程组系数矩阵MhHhMsHsMRH8.114e-071.681e-0600001.681e-060.0082790000001.394e-050.000254-1.31e-050000.0002540.01799-0.0003124-0.00248300-1.31e-05-0.00031241.497e-05-0000-0.002483-00.0026340000-1.912e-0600000.0001113-0.000242704.385e-073.245e-051.31e-050.0003124-1.31e-050换热器各部件边沿内力方程组系数矩阵换热器各部件边沿内力方程组右端载荷项rtMtrtVtMfpsps +热 ptpt +热004.385e-070000003.245e-05000.023770.02377001.31e-05000000.00011130.00031241.3511.351-0.006978-0.006978-1.912e-06-0.0002427-1.31e-050.033680.03368-0.001465-0.001465000-0.1028-0.1028-0-02.023e-060.00024470-0.03456-0.034560.0015020.0015020.00024470.034570-4.3921.2580.051295.701001.358e-05-0-0-1.638e-05-1.638e-05换热器各部件边沿内力psps +热ptpt +热pt+ pspt+ ps +热Mh2951Hh24.03Ms1.908e+04Hs286.6MR2.032e+04H231.1rtMt6349rtVt-28.75Mf-5552预紧法兰力矩+热+热+热1.079e+04预紧工况换热器各部件边沿内力热+热+热-5745-41.12-947.9-8.0189624-7.558640422.261.079e+04预紧和操作工况换热器各部件边沿总内力热+热+热-2795-17.091.814e+04278.52.995e+04223.51.275e+04-6.4955237换热器各部件最大应力(MPa)热+热+热管板径向应力许用值36.19171.6343.2171.6343.2171.6343.2管板剪切应力许用值1.63357.2171.657.2171.657.2171.6壳体法兰应力许用值-2.656171.6343.2171.6343.2171.6343.2中部换热管应力许用值压许用值5.43112612612612612612652.8652.8652.8652.8652.8652.86周边换热管应力许用值压许用值11.3312637812637812637852.8652.8652.8652.8652.8652.86换热管拉脱应力许用值2.829631896318963189壳体轴向应力许用值16.15171.6514.7171.6514.7171.6514.7壳体端部总应力许用值262.9171.6343.2171.6343.2171.6343.2管箱轴向应力许用值2.5135405135405135405管箱端部总应力许用值15.02171.6343.2171.6343.2171.6343.2结论管板名义厚度110mm管板应力满足要求管板与换热管形式: 焊接管板与换热管连接拉脱应力满足要求焊或胀接高度l=4.5mm换热管中部换热管应力满足要求周边换热管应力满足要求壳程圆筒壳程圆筒轴向应力满足要求壳程圆筒端部壳程圆筒端部应力不满足要求改变管板与壳程圆筒连接结构,要求壳程圆筒端部(法兰颈部大端)厚度=33.2mm,加厚段长度250mm.管箱圆筒管箱圆筒轴向应力满足要求管箱圆筒端部管箱圆筒端部应力满足要求壳体法兰壳程法兰应力满足要求管板径向弯曲应力(MPa)分布表半径(mm)热+热+热0.010.107943.320.108986.630.1114129.90.1142173.30.1154216.60.1121259.90.1008303.20.07686346.50.03538389.8-0.0291433.1-0.1219476.4-0.2474519.7-0.4083563-0.6039606.4-0.8284649.7-1.069693-1.305736.3-1.5779.6-1.608822.9-1.565841.8-1.479860.7-1.342879.5-1.146898.4-0.8824917.3-0.5424936.2-0.1173955.10.402973.91.024992.81.75710122.60910313.58610494.6941