脚手架施工方案72263

. 精选范本 脚手架施工方案脚手架施工方案 1 1、编制依据、编制依据 1.1 施工合同及地质报告 合 同 名 称编 号签订日期 建设工程施工合同YH-GASG07.28 1.2 施工图 图 纸 名 称图 号出图日期备注 建筑设计施工图JS00JS802007.01 结构设计施工图GS00GS982007.01 1.3 主要法规、规范、规程、标准条文和图集 类别名 称编 号 中华人民共和国建筑法主席令第 91 号 建筑工程质量管理条例国务院令第 279 号 建设工程安全生产管理条例国务院令第 393 号 法规 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ 1302001； 1.4 程序文件及其他 名 称编 号编制日期（或版号） 程序文件 NZ-CX-20042004.05.29 作业指导书(工程类) NZ-ZG-20042004.05.29 作业指导书(管理类) NZ-ZL-20042004.05.29 质量手册 NZ-ZZ-20042004.05.29 . 精选范本 企业管理制度 2004-02 2007 年 2 月 2 2 工程概述工程概述 2.1 工程概况 工程名称国奥天地商务度假酒店 工程地址 烟台市开发区长江路 建设单位 山东银和怡海房地产 开发有限公司 设计单位 北京中华建规划设计研究院 有限公司 勘察单位 烟台市勘测设计研究院 有限公司 监理单位 烟台新世纪建设监理有限公司 烟台田园牧歌项目管理有限公司 监督单位烟台市开发区建设工程质量监督站 施工总承包单位南通建筑工程总承包有限公司 合同范围施工图纸、施工管理及技术要求中所含全部工程内容 合同质量目标 工程质量保证达到合格标准、主体结构确保 “烟台市优质结构” 、争创“泰山杯” 。 合同结算式 以竣工图纸、甲方批复的施工方案、设计交底、设计变更、 现场签证等(详见合同) 合同工期合同工期为925日历天，开工日期：以甲方实际通知日期为准。 2.2 建筑设计概况 地下部分面积 51216.1 占地面积 40692.2 总建筑面积 235147.1m2 地上部分面积 184201 抗震设防烈度7度 地上部分31层0.0高程 15.800m 基础埋深10m 层 次地下部分 2层建筑总高度 103.55m 檐口高度 97.05m 层 高 及 建 筑 功 能 层 数 地下2层 地下1层1层2 层3 层4 层5-30层31层 层高 （m） 3.954.15.74.84.853.372.92.98 . 精选范本 3 3 施工准备施工准备 3.1 脚手架材料选择和质量规定 外脚手架均采用扣件式钢管脚手架，在选材方面需遵循以下原则。 3.1.1 钢管 (1)选用 483.5 的焊接钢管，材质选用力 学性能适中的 Q235 钢。 用于立杆、大横杆、剪力撑和斜杆的钢管长度为3-6 米，这样的长度一 般重 25Kg 以内，便于工 人操作。用于小横杆的钢管长度为 1.2m，以 适应脚手架宽的需要。 (2)钢管禁止使用有明显变 形、裂纹和严重锈蚀的钢管，应 在内涂 刷防锈漆 ，外侧涂刷黄油漆 ，并保持完好。 剪刀撑刷红白相间油漆。 3.1.2 扣件 应使用与钢管直径相配合的，符合我国现行标准的可锻铸扣件，严 禁使用加工不合格 、锈蚀和有裂纹的扣件。 3.1.3 脚手板 脚手板采用 2-3mm 厚一级钢制脚手板。长 3m，自重不超过 25Kg，且表面应具防滑防积水构造。（若采用竹笆，必须采用双层） 3.1.4 安全网 安全网采用安全监督站认可的厂家生产的安全网。 3.2 脚手架结构形式 本工程外墙采用双排脚手架，由大小横杆、竖向立杆、安全栏杆、 斜杆、挡脚板、剪力撑等组成，采用483.5 钢管，并用扣件连接成 整体。脚手架外排内侧挂绿色密目安全网，操作底部满挂大眼网。东 立面、南立面及西立面南侧部分 地下二层至 三层部分采用落地式 脚手 架；考虑到提前回填土， 北立面及西立面北侧部分地下二层到一层采用 落地式脚手架 ，一层到三层悬挑式 脚手架， 四层以上部分采用 爬升式 脚手架。 3.3 技术准备 项目技术管理人员要熟悉图纸，根据建筑立面画出脚手架平面图，搭设 . 精选范本 脚手架前作好技术安全交底，弹好内排立杆线。 4 4 施工工艺施工工艺 4.1 三层以下落地脚手架结构形式 (1)地下二层到一层 全部采用落地式脚手架， 将脚手架搭设在地下室 外侧底板上，结构尺寸为排距 900，纵距 1500，步距 1800，搭设总高为 10 米的双排脚手架。一层到三层，东立面、南立面、及西立面南侧部分，搭设 高度为 17.5 米，直接搭设在地下室顶板上；北侧采用悬挑式脚手架，搭设高 度为 17.5 米。落地杆必须支撑在木垫板上，且必须垫上钢支座。 (2)立杆 6m+2m 钢管（或 5m+3m）间隔使用。使内外、左右立杆的接头 错开。 (3)大横杆采用 4m 和 6m 钢管，双排立杆均加设扫地杆，内外、上下大 横杆用 4m 钢管调节，使其接头错开，不在同一跨间。 (4)小横杆采用 1200mm 钢管，用十字扣件与大横杆连接，靠近立杆可紧 固于立杆上，小横杆距墙一端离墙面 300mm，在，操作层上满铺钢脚手板。 4.2 双排落地脚手架纵向、横向水平杆的计算 由于脚手板采用钢跳板，施工荷载由纵向传给立杆，根据建设施工脚 手架实用手册中表 433A 可知，立杆给距 L1.5m 在该表允许范围内， 纵、横向水平杆的抗弯刚度，抗扭强度及扣件的抗滑移均满足要求，故不需 进行计算。 4.3 立杆稳定验算 立杆受到的压应力为荷载产生的弯曲压应力及自重产生的轴心压力， 由于架高仅为 17.5m，在最高处的风引起的压力虽最大，但脚手架结构自重 产生的轴压很小。 脚手架结构自重产生的轴心压力： NGK=H*gK=24*0.134=3.2KN(查表 gK=0.134KN/M) 脚手板产生同心压力：NQ1K=2.592KN NQ2K=0.273+0.0015*1.8*24=0.338KN NQ3K=4.32KN NQik=2.592+0.338+4.32=7.25KN . 精选范本 轴心压力设计值： N1.2NGK0.87+1.4NQik =1.2*3.2/0.87+1.4*7.25 =14.564KN 立杆稳定性预算：查表得 Q0.227 A(fc- W)=0.227*4.89*102(180-17.74)*10-3 =18.01KNN=14.564KN 满足要求。 4.4 防护架的搭设 施工到四层时拆除落地脚手架后，在主楼南侧搭设入口防护架（安全通 道） 。入口处防护架与结构脚手架分别搭设防护架所用材料与脚手架相同， 防护架高 6m，人行道宽 4m，立杆间距 1.5m，每排四根立杆，临边二排，步 距 1.8m，每排架设剪力撑，外排架设扫地杆和斜支撑，防护架上满铺双层木 脚手板，加一层 3 厚钢板。每排外架立挂密目安全网。 4.5 脚手架拆除 脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行，连墙杆应在位于其上的全 部可拆杆件都拆除之后，才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件 应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆件应以安全 的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，各工种做好配合，协调 动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。 4.6 三层以下悬挑脚手架 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50 米，立杆的横距为 0.90 米，立杆的步 距为 1.80 米；脚手架为双排脚手架，搭设高度为 17.5 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为 0.35 米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为 483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑 承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。悬挑水平钢梁采用16a 号槽 钢 ，其中建筑物外悬挑段长度 1.50 米，建筑物内锚固段长度 1.50 米。与 楼板连接的钢筋直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C35。 . 精选范本 4.7 四层以上升降脚手架 四层以上开始使用深圳市特辰科技有限公司升降架，共使用升降架周长 为 900 米,其中 A 座楼、B 座楼均使用 450m；共使用 10 组 188 榀升降架，其 中 A 座楼、B 座楼各使用 5 组 94 榀。具体详见后附专业施工方案。 5 5 安全措施安全措施 (1)搭设或拆除脚手架时，必须划出安全区，设警戒标志，并应有专人负 责，阻止闲人靠近工作区。 (2)搭拆脚手架时，操作人员必须戴好安全帽，使用的工具要放在工具袋 内，防止掉落伤人。登高要穿防滑鞋。 (3)严格控制在脚手架上的施工荷载，不准在脚手架上堆放多余的材料， 以确保脚手架畅通及安全。 (4)拆除架子在使用电焊气割时，派专人做好防火工作，防止火星和切割 物溅落。 (5)脚手架均采用密目安全网封闭，密目安全网挂设在外排架的内侧。 (6)在 F2 层设首层挑网， 挑网上层为 30*30 的大眼网，下层为密目安全 网。 (7)外脚外侧均设置1.2m 高的护身栏。 6 6 管理管理 (1)在搭设过程中应由技术员、安全员组织有关人员及时检查。 (2)在工程施工过程中，应派有经验的架子工负责对脚手架进行检查与保 修工作，扣件松动及时拧紧。特别是大风雨后，安全员要及时组织有关人员 对架子进行全面检查。 (3)脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技 术负责人及安全员同意后由架子工操作。 . 精选范本 7 7 脚手架搭设要求和验收脚手架搭设要求和验收 7.1 脚手架搭设和构造要求 7.1.1 立杆 （1）在竖立杆时，要注意杆件长短搭配使用，立杆接头除顶层可采用 搭接外必须采用对接扣件实行对搭接头，搭接时的搭接长度 Ld1m，用不 少于两个旋转扣件扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不小于 100mm。 （2）立杆接头与相近大横杆的距离不宜大于步高的三分之一，相邻立 杆接头应相互错开，不应在同步高和同一管距内，相邻接头的高度宜 500mm。 7.1.2 大横杆 大横杆长度不宜小于三跨，且不小于 6m，大横杆对立杆起约束作用， 故立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏。 （1）上下相邻的大横杆应错开布置，在立杆的里、外两侧，以减少立 杆的偏心受荷情况。 （2）同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的 1/250 且不 大于 50mm。 （3）大横杆应采用对接扣件连接，如采用搭接时，搭接长度 Ld1000mm，并用三个旋转扣件扣牢。 （4）大横杆接头与相邻立杆距离不大于立杆纵距的 1/3。 （5）同一水平的和上下相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得 出现在同一跨间内，相邻的水平间距应500mm。 7.1.3 小横杆 小横杆紧贴立杆布置，搭于大横杆上，用直角扣件扣紧，对贴近立杆的 小横杆亦可紧固在立杆上，在任何情况下不得拆除贴近立杆的小横杆。 7.1.4 斜杆 纵向支撑的斜杆与地面夹角宜为 45至 60，搭设时，将一根斜杆扣 在立杆上，另一根扣在小横杆的伸出部分上，可避免相交时斜杆别弯。 （1）斜杆用扣件与脚手架扣紧的接头两端距脚手架接节点不大于 . 精选范本 200m，除两端扣紧外，中间尚需增加 2-4 个扣结点。 （2）斜杆的接长宜采用对接扣件，当采用搭接时长度400mm，并用 两个旋转扣件扣紧。 7.1.5 脚手板 （1）脚手板采用对接平铺时，对接处其下两侧支撑横杆距离应控制在 100-200mm 以内，当搭接平铺时，搭接长度200mm，且在中部设有支承横 杆，铺板时严禁出现端头超出支承横杆 250mm 来作固定的探头板。 （2）纵向铺设时，其下支撑横杆间距，木脚手板时为 1.0m，钢脚手板 时为 1.5m。 7.2 脚手架的质量检查及验收 (1)在架子基础、分段、荷载措施完成后，应由审核架子方案的单位组织， 技术、施工、使用等部门按分段、部位、搭设和防护等项目进行检查、验收， 并填写验收单，合格方可进行搭设和使用。 (2)在搭设过程中，如需使用，必须由施工负责人组织相关人员进行检查， 符合要求后方可上人。 (3)架子未经检查、验收前除架子工外，严禁其他人员攀登，验收后任何 人不得拆改，需做局部拆改时，须经施工负责人同意后由架子工操作。 (4)大风雨后，施工负责内要及时组织相关人员对架子进行 (5)检查。 建立有效的外架安全管理机构和定期检查、复查制度，由安全主管主持 检查和验收。搭设的技术要求，允许偏差及检验方法详见下表： 脚手架搭设技术要求及容许偏差 项 次 项目技术要求 允许偏差（ mm） 示意图检查方法及工具 表面坚实平整 排水不积水 垫底不晃动 不滑动 1 地 基 基 础底座 降沉 -10 观察 . 精选范本 垂直度偏差 Hmax=20m Hmax=40m Hmax=60m Hmax=80m H200 H400 H600 H800 100 吊线卷尺或经纬 仪 不同设计高度设计时允许偏差 A（mm） 搭设中垂直度偏差 的高度 80m60m40m20m H=2m7777 H=10m13172550 H=20m253450100 H=30m3850100 H=40m5067 H=50m6384 H=60m75100 H=70m88 2 立 杆 垂 直 度 H=80m100 吊线卷尺或经纬 仪 步距偏差 20 柱距偏差 503 间 距 排距偏差 20 一根杆两端 20 4 纵 向 平 杆 高 差 同跨中内外纵向水 平杆高差 10 水平仪或不平尺 5 横向平杆外伸长度偏差外伸 500 50 主节点外各扣件距 端点间距离 a150mm 钢卷尺 同步立柱上两个相 邻接扣件高差 500 立杆上对接扣件距 主节点距离 h3 6 扣 件 安 装 纵向水平杆的接头 距主节点的距离 L3 钢卷尺 7 扣件螺栓的拧紧力矩 40- 65NM 扭力板手 8 剪力撑斜杆与地面夹角 45-60 伸长 对接 100a15 0 2a300 卷尺 9 脚手板外 伸长度 搭接 a100 卷尺 . 精选范本 落地脚手架结构图 硬拉结杆 基础梁面 软拉结 软拉结 竹跳板 钢跳板 密目安全网 护身栏杆 钢木垫板 . 精选范本 普通悬挑架计算书普通悬挑架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 一、参数信息: 1. 1.脚手架参数脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为17.5米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.35米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2. 2.活荷载参数活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:1； 3. 3.风荷载参数风荷载参数 山东省烟台市地区，基本风压为0.550，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为 0.649； 考虑风荷载； 4. 4.静荷载参数静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:1； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木； 5. 5.水平悬挑支撑梁水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16a号槽钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 1.50 米。 与楼板连接的钢筋直径(mm):16.00； 楼板混凝土标号:C35； 6. 6.拉绳与支杆参数拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； . 精选范本 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 . 精选范本 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1. 1.均布荷载值计算均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3000.900/(2+1)=0.090 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0000.900/(2+1)=0.900 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.090=0.154 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.40.900=1.260 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) . 精选范本 2. 2.强度计算强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1541.5002+0.101.2601.5002 =0.311 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1541.5002-0.1171.2601.5002 =-0.366 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.311106,0.366106)/5080.0=72.047 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 72.047 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 3. 3.挠度计算挠度计算: : 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.090=0.128 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.900 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1281500.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.900 1500.04/(1002.06105121900.0) = 1.972 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! 三、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1. 1.荷载值计算荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3000.9001.500/(2+1)=0.135 kN； 活荷载标准值：Q=3.0000.9001.500/(2+1) =1.350 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.058+0.135)+1.4 1.350 = 2.121 kN； . 精选范本 小横杆计算简图 2. 2.强度计算强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0380.9002/8 = 0.005 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.1210.900/3 = 0.636 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.641 kN.m； = M / W = 0.641106/5080.000=126.181 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.038900.04/(3842.060105121900.000) = 0.013 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135+1.350 = 1.543 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1542.600900.0(3900.02-4900.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 1.590 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.590 = 1.603 mm； 小横杆的最大挠度小于 (900.000/150)=6.000 与 10 mm,满足要求!； 四、扣件抗滑力的计算: . 精选范本 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0380.900=0.035 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3000.9001.500/2=0.203 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0000.9001.500 /2 = 2.025 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.035+0.203)+1.42.025=3.119 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.1257.500 = 0.936 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30011.500(0.900+0.3)/2 = 0.270 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.11 NG3 = 0.14011.500/2 = 0.105 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.5007.500 = 0.056 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.367 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.9001.5001/2 = 2.025 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5500.7400.649 = 0.185 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.21.367+ 1.42.025= 4.476 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.21.367+ 0.851.42.025= 4.050 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1851.500 . 精选范本 1.8002/10 = 0.107 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =4.476 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 4476.000/(0.186489.000)=49.208 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 49.208 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =4.050 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 4050.450/(0.186489.000)+106935.124/5080.000 = 65.583 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 65.583 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.185 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 4.194 kN； . 精选范本 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 9.194 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=350.000/15.800的结果查表得到0.941； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9414.89010-4205.000103 = 94.331 kN； Nl=9.194Nf=94.331,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=9.194小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 . 精选范本 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m =1.500 m，l = 1.500 m，m1 = 0.350 m，m2 = 1.250 m； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.200 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 108.300 cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 P=1.21.367+1.42.025=4.476kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.221.9500.00078500.0000.001 =0.207 kN/m k=1.500/1.500=1.000 k1=0.350 / 1.500 = 0.233 k2=1.250 / 1.500 = 0.833 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA = 14.036 kN 支座反力 RB = -4.774 kN 最大弯矩 MA = 7.394 kN.m 截面应力 = 7393735.125 /( 1.05 108300.000 )= 65.020 N/mm2 水平支撑梁的计算强度 65.020 小于 215.000 N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N= 1.367 +2.025 = 3.392 kN 水平钢梁自重计算荷载 q= 0.002 78.500 = 0.172 kN/m 最大挠度 Vmax= 2.639 mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为 悬伸长度的两倍，即 2500.000 mm 水平支撑梁的最大挠度小于 2500.000 / 400 ,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到强度 b = 570 10.063.0 235 /( 2500.0160.0235.0) = 0.90 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.756。 经过计算得到强度 = 7.394106 /( 0.756108300.00 )= 90.320 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 = 90.320 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求! . 精选范本 十、锚固段与楼板连接的计算: 1. 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.774kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=4774.0804/(3.142502)1/2 =7.797mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2. 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.774kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 4774.080/(3.14216.0001.570)=60.495mm。 3. 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.774kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm2； 经过计算得到公式右边等于103.52 kN 大于锚固力 N=4.77 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要 求! 升降式脚手架施工方案升降式脚手架施工方案 第第一一章章 导导座座式式升升降降脚脚手手架架简简介介 该工程拟从第四层开始使用 深圳市特辰科技有限公司升降架，共使用升降架周长为 450 米,A 座楼、 B 座楼均使用 225m；均使用 5 组 94 榀升降架。 第第二二章章 导导座座式式升升降降脚脚手手架架简简介介 . 精选范本 使用的导座式升降脚手架与传统的全高落地式双排脚手架、及其它型式的升降脚手架相比，具有显 著的特点。 一、与传统的落地式双排脚手架比较 : 1.一次性投入的材料大大减少，提高周转材料的利用率； 2.操作简单迅捷，劳动力投入少，劳动强度低； 3.使用过程中不占用塔吊，加快施工进度； 4.降低了工程成本。 二、与其它型式的升降脚手架比较 : 1.操作极为简便，误操作可能性小，容易管理。 2.升降，使用任何工况，每一主框架处均有三点以上独立的附着 点,其中任何一点失效，架子不会坠落或倾翻。 3.防坠装置，多重设置，多重防护，且灵活、直观、可靠。 4.承传力结构简捷、明晰、可靠。 5.具有无级调整预留孔主体结构误差的功能，适应性好 . 三、导座式升降脚手架结构 升降脚手架结构主要由导轨主框架、水平支承框架、附墙导向座、提升设备、防坠装置等组成。 . 精选范本 架体 导轨主框架 已建楼层 固定导向座 螺栓组件 待建楼层 1.导轨主框架 导轨主框架由导轨和竖向桁架构成，焊成一个整体，结构如下图。 图二 2.水平支承框架 水平支承框架由定型焊接的标准节通过螺栓组装而成，安装在架体的底部，结构如图： . 精选范本 图三 3.附墙导向座 附墙导向座由固定导向件和可调动的导向滚轮座组成，固定导向座通过穿墙螺栓与结构砼固定，固 定导向座可在水平方向微调，以适应预留孔垂线方向的误差，导向滚轮座通过螺栓固定在固定导向件腰 形槽上，可在前后方向调节与结构表面的距离，导向滚轮座有四个滚轮，导轨的“”型翼缘的两根 立杆插在导向滚轮座中，四个滚轮分别约束着导轨翼缘立杆，形成滚动滑套连接。 主主主主主 主主 主主主 图四 4.提升设备与吊挂件 提升设备由电动葫芦和吊挂件钢丝绳组成，通过吊挂件固定在建筑结构上，形成独立的提升体系。 5.摆针式防坠装置简介 本装置是一种用于升降脚手架、升降机等高空坠落的摆针式防坠装置。目前，施工用升降脚手架、 升降机等设备，在使用或升降运行过程中，有的无防坠安全装置，有的安全装置容易失效或成本较大， 一旦发生意外，很容易造成高空坠落而发生重大人员和设备事故。 摆针式防坠装置是一种适用于格构轨道或具有类似结构的升降脚手架升降机等高空坠落的以速度变 化为信号，机械自动卡阻式防坠器，其主要技术特征为：摆针通过摆针轴与固定在导座上的轴座相连接， 摆针弹簧的两端分别连接在摆针与轴座上，导座与由连接杆和竖向立杆构成的导轨之间为滑套连接。摆 针式防坠器大样如图 ： . 精选范本 导轮轴 导向轮 导向摆针盒 导轨主框架 防坠摆针 复位弹簧 摆针轴 图五 本装置构造特征为：摆针通过摆针轴与固定在导座上的轴座相连接，复位弹簧的两端分别连接在摆 针与轴座上，导向座与导轨件之间为滑套连接。 本装置的工作原理为：当导向座固定，导轨件在导向座的约束下而向下慢速运动时，运动中的导轨 件的连接杆进入导向座中并与摆针的底部接触推挤后，摆针将发生顺时针方向转动，当连接杆向下运动 越过摆针的底部后，摆针在复位弹簧的弹力作用瞬间内弹回复位，即摆针又将发生逆时针转动，摆针将 恢复到原来摆动前的初始状态，完成一次摆动，紧接着另一个连接杆又进入导向座中，重复以上过程， 连接杆将不断慢速向下通过导向座中，重复以上过程，多个连接杆将下降；同理，导轨件同样可向上运 动而不断顺利通过导座；当导轨件快速向下运动或坠落时，与慢速下降不同的是慢速下降时当摆针完成 一次上下摆动恢复到初始状态后，紧接着另一个连接杆才又进入摆针摆动的范围内，而当导轨件快速下 降或坠落时，摆针还未完成一次左右摆动恢复台状态前，此时另一个连接杆已进入摆针摆动的范围内， 使摆针无法弹回，摆针的上端在连接杆推压下顺时针转动一定角度后，最终将阻挡住连接杆向下通过， 即导轨被卡住,起到了防下坠的目的 ,当故障排除后,将导轨件向上提升约 5CM 高度，摆针将弹回到初始 状态，此时整个装置又恢复到正常工作状态。 本装置结构简单、巧妙、成本较低，便于操作，直观，随时可以检查，维修也极为方便，当发生如 摆针摆动不灵活或弹簧失效等问题时，本装置不失去安全防护功能、安全可靠性好。 四、导座式升降架脚手架具有如下结构特点： 1.操作十分简便、迅速。导座式升降脚手架操作程度十分简单，相对工程量大的操作仅是提升设备 的安装和拆除及导座的移动，其它工作劳动强度低，操作容易方便，误操作可能性相对较少，另外由于 导向座的移动简便迅速，因此可实现该架连续多层的提升或下降，特别是装修阶段，该架可一次性下降 四层，能较好的满足了装修施工的要求。 2.主框架多点附着，提升装置独立设置，多个导向座既起导向作用又能独立承受架体荷载，且在每 . 精选范本 个导向座中均设有防坠器，加之提升设备独立设置，因此该架不论是在使用工况中或是在升降工况中， 任何时候每一框架处均与建筑结构有不少于独立的三个附着点（升降工况时，独立的附着提升设备视为 一点附着） ，其中任何一点的附着失效，该架不会坠落或倾翻。 3.防坠装置多重设置、多道防坠、灵活可靠。在任何工况下，每一主框架处都至少设置有相互独立 的二个以上的摆针式防坠器，该防坠器可随时检查防坠功能是否正常，因此还大大消除了由于防坠器失 效或误动作带来的危险。 4.导轨刚度大，其它加工定型件也无塑性变形。导轨本身为桁架式构件，更主要的是与其它构件一 道形成空间框架，因此刚度较大，在正常使用中，和其它所有定型加工件一样都无塑性变形，维修量较 小，重复使用可靠性好。 5.承力结构可靠，传力简单明晰。该架荷载的传递顺序为： 架体水平支承框架导轨主框架导向座建筑结构。 6.架子具有无级调整建筑结构或预留孔较大误差的功能，导向座还具有能自动调节与导轨之间推挤 等造成过大次应力的功能。 7.具有性能先进、可靠保护的专用电控线路，该电控线路设有过载保护，漏电保护，错、断相保护， 接地保护和单独升降、整体升降和总停功能。 第第三三章章 导导座座式式升升降降架架的的布布置置 该导座式升降架布置方案如下： 一、导座式升降架平面布置方案（平面布置图请见附图） 国奥天地商务度假酒店 工程共使用 10 组 188 榀升降架，导轨平均间距 4.9m，最大间距 6.2m。 2.导座式升降架平面布置方案应根据电梯井架的位置和施工流水段及结构外形合理设置提升单元， 在塔吊附墙处架体断开，每个提升单元采用电动整体提升。 （1）升降架在电梯井架的相应位置合理断开，升降架与井架电梯的间距不小于200mm。 （2）升降架在塔吊附墙的相应位置合理断开，升降架与塔吊附墙的间距不小于200mm。 3.架体最底部采用定型水平支承框架，提升机构采用电动葫芦吊挂在架体离导轨主框架处约 350mm 处的双管吊点处。水平支承框架与导轨主框架之间采用两根钢管加固，立杆和底部增加一根小横 杆兜挂搭设。 4.提升机构的布设应尽量避开窗套、剪力墙或梁的交叉位置。部分突出的线条部位，如窗套的转角 和阳台的拐角等，如架体距结构较远，须从架体上用普通钢管内挑减少架体离墙距离。 5.预埋点的位置，按平面图所示的位置准确预埋。 6.通行斜道的搭设位置，应尽量考虑搭设在相邻提升点水平距离较小处。 7.现场实际施工情况如与本升降架布置有冲突，请及时通知技术部以便及时进行调整。 二、导座式升降架立面方案 （立面图请见附