地下室顶板人货电梯加固方案(旭辉三期)资料

.合 肥 旭 辉 御 府 二 期 工 程外脚手架专项施工方案安徽广建架业有限公司安徽三建工程有限公司精选文档工程名称：合肥旭辉御府三期工程方案名称：外架补充方案编制： 审批：日期：会 签 栏工程名称合肥旭辉御府三期工程外架补充方案监理单位安徽南巽建设项目管理投资有限公司施工单位安徽三建工程有限公司外架分包单位安徽广建架业有限责任公司外架方案编制人编制日期 年 月 日审核人审核日期 年 月 日审批人审批日期 年 月 日施工单位审核意见： 审核人： 审核日期：审批意见： 审批人： 审批日期：监理单位审核意见： 审核人： 审核日期：审批意见： 审批人： 审批日期：合肥旭辉御府三期工程外架补充方案一、编制依据1、中国建筑科学研究院的PKPM软件；2、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011；4、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；5、钢结构设计规范(GB50017-2003)；6、现行有关工程建设的法律、法规、强制性条文、规范、标准和文件；7、合肥旭辉御府三期工程设计图纸。二、工程概况1、工程地点：工程位于本工程位于合肥市滨湖新区方兴大道以南，西藏路以西；2、相关单位：建设单位：合肥旭滨房地产开发有限公司设计单位：安徽省建筑设计研究院有限责任公司监理单位：安徽南巽建设项目管理投资有限公司施工单位：安徽三建工程有限公司外架分包单位：安徽广建架业有限责任公司3、工程特点：楼号 层数 面积（m2） 标准层高（m） 最大高度（m距0.00）13# 35 12209 2.8 11015# 34 15218.7 2.9 110.616# 35 25085.8 2.8 11017#高跨 35 12209 2.8 11017#低跨 27 9441 2.8 87.618# 34 15218.7 2.9 110.619# 24 10885.7 2.9 81.620# 35 25085.8 2.8 11021#高跨 35 12209 2.8 11021#低跨 27 9441 2.8 87.6三、外架设计思路根据编制依据，结合工地现场的实际情况和总包单位的要求,现需将原外架悬挑在电梯井内的两根挑梁平墙面割除。加固措施：由于原挑梁直接埋入在剪力墙内，现只需在前端再加道钢丝绳卸荷即可，原钢丝绳仍做卸荷用。原平面图：具体做法如下图所示：加固措施：1、原木盒清除后用混凝土捣实，另预留100mm型钢头，上下电焊焊接48*3.0钢管防滑；2、在型钢下口外挑1.8m处如上图所示用16号槽钢焊接个斜撑；3、钢丝绳仍做卸荷用；4、需加固后方可割除。计算如下：在外挑1.8m处型钢斜撑参与计算，原钢丝绳作为安全储备，未参与计算。搭设高度19.9米，立杆采用单立杆。 立杆的纵距1.5米，立杆的第一排横距0.80米，第二排1.6m,内排架距离边线0.2米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0，施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设6层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加二根大横杆。 基本风压0.25kN/m2，高度变化系数2.03，体型系数1.04。 悬挑水平钢梁采用16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度2.70米，建筑物内锚固段长度0.20米。 悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.00m，支杆采用16a槽钢。为了利用PKPM计算软件，现将中间立杆分为两根计算，后该悬挑16号槽钢的验算先按照外边2个力计算，再按照内边2个力计算。1、16号槽钢在外边2个力作用下1.1、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体1800mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2000mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W = 108.30cm3，截面积A = 21.95cm2。 受脚手架集中荷载 P=10.28kN 水平钢梁自重荷载 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=23.899kN,R2=-11.796kN,R3=9.059kN 最大弯矩 Mmax=6.219kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=6.219106/(1.05108300.0)+29.8741000/2195.0=68.303N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 1.2、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063.0235/(2000.0160.0235.0)=1.12 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.819 经过计算得到强度 =6.22106/(0.819108300.00)=70.14N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 1.3、支杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 各支点的支撑力 RCi=RDisini 按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 RD1=38.258kN1.4、锚环的计算 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.796kN 2、16号槽钢在内边2个力作用下2.1、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2000mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W = 108.30cm3，截面积A = 21.95cm2。 受脚手架集中荷载 P=9.42kN 水平钢梁自重荷载 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=3.654kN,R2=39.486kN,R3=-23.706kN 最大弯矩 Mmax=4.745kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=4.745106/(1.05108300.0)+4.5681000/2195.0=43.812N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 2.2、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063.0235/(2000.0160.0235.0)=1.12 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.819 经过计算得到强度 =4.75106/(0.819108300.00)=53.52N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 2.3、支杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 各支点的支撑力 RCi=RDisini 按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 RD1=5.850kN2.4、锚环的计算 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=39.486kN3、在4个力的共同作用下16号槽钢的验算3.1、16号槽钢的抗弯强度验算f=68.303+43.812=112.115N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!3.2、悬挑梁的整体稳定性验算=70.14+53.52=123.66 N/mm2 水平钢梁的稳定性计算 f=215N/mm2,满足要求!3.3、支杆的强度计算斜压支杆的强度计算： 斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=38.258+5.85=44.108kN 下面压杆以钢管48.0 3.5mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 44.11kN； 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0.41； i 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 3.20cm； l 受最大压力斜杆计算长度，l = 4.10m； A 受压斜杆净截面面积，A =28.27cm2； 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 15.6 N/mm2； f 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 f,满足要求! 斜撑杆的焊缝计算： 斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑杆的轴向力，N=44.11kN； lwt为焊接面积，取489.30mm2； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 44