框架涵支架模板计算书201X.11.18

.目 录一、编制依据1二、顶板处底模支架计算12.1参数信息12.1.1模板支架参数12.1.2荷载参数22.1.3材料参数22.2模板面板计算22.2.1 强度计算22.2.2 挠度计算32.3模板横向分配方木的计算32.3.1 强度验算32.3.2 抗剪验算42.3.3 挠度验算42.3.4反力计算52.4模板纵向支撑方木的计算62.4.1强度验算62.4.2抗剪验算62.4.3挠度验算72.4.4反力计算72.5模板支架立杆荷载设计值72.5.1静荷载标准值72.5.2立杆的轴向压力设计值82.6立杆的稳定性计算82.7地基承载力验算9三、墙身侧模计算93.1参数信息93.1.1模板外模参数93.1.2荷载参数93.2模板荷载标准值计算93.3面板的计算103.3.1抗弯强度验算103.3.2抗剪强度验算113.3.3挠度验算113.4内楞的计算123.4.1内楞的抗弯强度验算123.4.2内楞的抗剪强度验算133.4.3内楞的挠度验算143.4.4反力计算143.5外楞的计算153.5.1外楞的抗弯强度验算153.5.2外楞的挠度验算163.5.3外楞反力计算173.6拉杆计算17四、支架计算174.1荷载标准值174.2立杆的稳定性计算18五、现浇梁满堂支架搭设方案总体评价18整理文档马场河大桥满堂支架计算书一、编制依据（1）贵安新区茶园路西延伸段工程施工第一合同段（土建）施工组织设计；（3）钢筋混凝土用热轧光圆钢筋 (GB1499.1-2007)；（4）钢筋混凝土用热轧带肋钢筋 (GB1499.2-2007)；（8）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JTG130-2003）；（9）钢管满堂支架预压技术规程（JGJ/T194-2009）；（10）贵安新区茶园路西延伸段工程施工图交叉口起点新建1-3x2m箱涵工程；（11）中华人民共和国安全生产法、建设工程安全生产管理条例、中华人民共和国道路交通安全发、建筑施工高处作业安全规范、路桥施工计算手册（人民交通出版社）；二、顶板处底模支架计算2.1参数信息2.1.1模板支架参数顶板的3m范围内横向间距 (m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.2；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.39；模板支架搭设高度(m):2；采用的钢管(mm):482.75 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；混凝土的计算厚度(m):0.35。涵洞支架模板断面示意图2.1.2荷载参数钢筋混凝土自重G2:25kN/m3；施工人员及设备产生的荷载Q1 :2.5 kN/m2；水平面模板倾倒砼和振捣砼产生的荷载标准值Q2：4.0 kN/m2；垂直面模板倾倒砼和振捣砼产生的荷载标准值Q2：4.0 kN/m2；可变荷载的组合值系数c: 0.9;结构重要性系数0:1模板自重G3： 0.3KN/。2.1.3材料参数面板采用覆面木胶合面板，厚度为10mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(Mpa): 10103；面板抗弯强度设计值(Mpa):13；木方弹性模量E(Mpa):9103；木方抗弯强度设计值(Mpa):12；木方抗剪强度设计值(Mpa): 1.3；木方的间隔距离(m):0.25；木方的截面宽度(m):0.1；木方的截面高度(m):0.1；2.2模板面板计算根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按三跨连续梁计算的规定，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1.00.012/6 = 1.666710-5m3；I = 10.013/12 =8.333410-8m4；2.2.1 强度计算荷载计算公式如下:q101.2(G2)h)+1.4cQ1b=11.2 (25)0.35)+1.40.9（2.5+2.0） 1=16.17kN/m M=0.101kNm； M/W0.101103/(1.666710-5)6.06Mpa 面板的最大应力计算值为6.06Mpa 小于面板的抗弯强度设计值13Mpa,满足要求!2.2.2 挠度计算荷载计算公式如下:q101.2(G2)h)+1.4cQ1b=11.2 (25)0.35 1=10.93kN/m0.34mm面板最大允许挠度 =250/400=0.625mm；面板的最大挠度计算值0.34mm 小于面板的最大允许挠度 0.625mm,满足要求!2.3模板横向分配方木的计算方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=101010/6 = 1.6667 10-4 m3；I=bh3/12=10101010/12 = 833.33 cm4；2.3.1 强度验算均布荷载 q =01.35(G2h+ G3)+1.4cQ1b=11.2( 0.3+(25)0.35)+1.40.9（2.5+2）0.35.085kN/m；最大弯矩 M =0.9153kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.9153103/1.6667 10-4 =5.49Mpa；方木的抗弯强度设计值 f=12Mpa；方木的最大应力计算值为=5.49Mpa小于方木的抗弯强度设计值 12Mpa,满足要求!2.3.2 抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 3.23kN；方木受剪应力计算值 = 3 3.23103/(2 0.10.1) =0.48Mpa；方木抗剪强度设计值 = 1.3Mpa；方木的受剪应力计算值0.48Mpa小于 方木的抗剪强度设计值 1.3Mpa，满足要求!2.3.3 挠度验算荷载计算公式如下:q1.2(G1+(G3)h)b=1.2(0.3+(25)0.35)0.33.258kN/m最大挠度计算值 =1.39mm；最大允许挠度 =600/ 400=1.5 mm；方木的最大挠度计算值 1.39mm 小于方木的最大允许挠度1.5mm,满足要求!2.3.4反力计算计算强度、剪力时，其反力值如下：Fmax=6.3KN计算刚度时，其反力值如下：Fmax=4.027KN2.4模板纵向支撑方木的计算方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=151515/6 =562.5cm3；I=bh3/12=15151515/12 =4218cm4；2.4.1强度验算均布荷载 q =6.3/0.3=21kN/m；最大弯矩 M = 1.07kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 1.07103/1.6667104 =6.4Mpa；方木的抗弯强度设计值 f=10 Mpa；方木的最大应力计算值为6.4Mpa小于方木的抗弯强度设计值 10 Mpa,满足要求!2.4.2抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V =8.4kN；方木受剪应力计算值 = 38.4103/(2 0.10.1) =1.2Mpa；方木抗剪强度设计值 = 1.3Mpa；方木的受剪应力计算值1.2N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.6N/mm2，满足要求!2.4.3挠度验算q4.027/0.3=13.42kN/m最大挠度计算值 = 0.2455 mm；最大允许挠度 =750/ 400=1.75 mm；方木的最大挠度计算值 0.2455mm 小于方木的最大允许挠度1.75mm,满足要求!2.4.4反力计算计算强度、剪力时，其反力值如下：Fmax=16.4KN2.5模板支架立杆荷载设计值作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。2.5.1静荷载标准值(1)脚手架的自重(kN)：立杆：NG1 =1.20.03842.0 =0.0921 kN；横杆：NG2=1.20.03840.92+1.20.03840.752=0.152KN(2)模板、混凝土及施工机具等重量静荷载标准值 NG = 16.4kN；2.5.2立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 0.092+16.4+0.152=16.65KN；根据路桥施工计算手册，横杆步距不大于1m的对接立杆容许承载力为35.7KN,本支架按极限状态设计，N=16.65R=35.7KN,满足要求。2.6立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 16.65kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.7m；得到计算结果：L0=0.6m；得到计算结果：L0 / i =200/ 15.8=12.6 ；根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008，P44页得轴心受压立杆的稳定系数= 0.9；钢管立杆受压应力计算值；=16650/(0.9489) =37.8N/mm2；立杆稳定性计算 =37.8N/mm2 小于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！2.7地基承载力验算因立杆立于已浇筑底板上，满足要求。三、墙身侧模计算3.1参数信息3.1.1模板外模参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):10.00，面板弹性模量(Mpa):10000，面板抗弯强度设计值fc(Mpa):13Mpa，面板抗剪强度设计值(Mpa):1.50；内楞材料:木方，宽度(mm):100 ，高度(mm):100，间距(mm):250，穿墙螺栓水平间距(mm):750，方木抗弯强度设计值fc(Mpa):12，方木弹性模量E(Mpa):9000，方木抗剪强度设计值ft(Mpa):1.3；外楞材料：双A482.75mm，间距0.75m. 抗弯强度设计值fc(Mpa):205，弹性模量E(Mpa):210000。对拉螺栓直径(mm):M16；混凝土的计算厚度(m):1.8。3.1.2荷载参数混凝土自重G2:25 kN/m2；施工人员及设备产生的荷载Q1 :2.5 kN/m2；垂直面模板振捣砼产生的荷载标准值Q2：4.0 kN/m2；垂直面模板倾倒砼产生的荷载标准值Q2：2.0 kN/m2；可变荷载的组合值系数c: 0.9;结构重要性系数0:13.2模板荷载标准值计算新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2=0.22*24*6.7*1.2*1.15*1.5=96 F=H=24*1.8=43.2其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.7h； T - 混凝土的入模温度，取15 ； V - 混凝土的浇筑速度，取1 m/h； H - 模板计算高度，取1.91m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15 。取较小值43.2kN/m2作为本工程计算荷载。3.3面板的计算根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按三跨连续梁计算的规定，取1m单位宽度计算。计算简图如右图所示：3.3.1抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=1/10ql2其中， M-面板计算最大弯矩(KNm)； l-计算跨度(内楞间距): l=250.0-100=150mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.243.20.1=5.184kN/m； 倾倒、振捣混凝土侧压力设计值q2: 1.4（2+4）0.90.1=0.756kN/m； q=5.184+0.756=5.94KN。 面板的最大弯矩：M =110(5.94)0.152=0.0134KNm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(Mpa)； M -面板计算最大弯矩(KNm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 =0.10.010.01/6=1.666710-6 m3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=12Mpa；面板截面的最大应力计算值： = M/W =0.0134103/1.666710-6=8.02Mpa；面板截面的最大应力计算值 =8.02Mpa小于面板截面的抗弯强度设计值 f=12Mpa，满足要求！3.3.2抗剪强度验算计算公式如下:V=0.5ql2其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(内楞间距): l =150mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.243.20.1=5.184kN/m； 倾倒、振捣混凝土侧压力设计值q2: 1.4（2+4）0.90.1=0.756kN/m；面板的最大剪力：V = 0.5(5.184+0.756)0.22 =0.891KN；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 7236N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 1000mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 10.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.300Mpa；面板截面的最大受剪应力计算值: =30.891/(20.10.010)=1.34Mpa；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.5Mpa；面板截面的最大受剪应力计算值 =1.34Mpa 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5Mpa，满足要求！3.3.3挠度验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=(1/128)ql4/(EI)=l/400其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 1.243.20.1 = 5.184N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板的弹性模量: E = 10000MPa； I-面板的截面惯性矩: I = 0.10.0100.0100.010/12=8.3310-9m4；面板的最大允许挠度值: = 150/400=0.375mm；面板的最大挠度计算值: ql4/(128EI)5.18410000.154/(12891098.3310-9)0.273mm面板的最大挠度计算值: =0.273mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.375mm，满足要求！3.4内楞的计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，内楞采用木方，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 0.10.10.1/61= 1.66710-4m3；I = 0.10.10.10.1/121= 8.3310-6cm4；3.4.1内楞的抗弯强度验算新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.243.20.25=12.96kN/m；倾倒、振捣混凝土侧压力设计值q2: 1.4（2+4）0.25=2.1kN/m。其受力图如下所示：内楞的最大弯矩：M =1.097KN.m；内楞的抗弯强度应满足下式： = M/W=6.58Mpa f=12Mpa其中， -内楞承受的应力(Mpa)； M -内楞计算最大弯矩(KNm)； W -内楞的截面抵抗矩，W=1.6710-4m3； f -内楞的抗弯强度设计值； f=13.000 Mpa；内楞的最大应力计算值 =6.58Mpa小于内楞的抗弯强度设计值 f= 12Mpa，满足要求！3.4.2内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的简支梁计算，公式如下: = 3V/2bhn 内楞的最大剪力：V =3.6KN；其中， -内楞的截面的最大受剪应力(Mpa)； V-内楞计算最大剪力(N)：V =3.6KN； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 100mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.6 Mpa；内楞截面的受剪应力计算值: =33.6103/(20.10.1)=0.54 Mpa；内楞截面的受剪应力计算值 =0.54 Mpa 小于内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.2 Mpa，满足要求！3.4.3内楞的挠度验算刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑动荷载作用。新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.243.20.25=12.96kN/m；内楞的最大挠度计算值: = 1.334mm；内楞的最大容许挠度值: =750/400=1.875mm；内楞的最大挠度计算值 =1.334mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.875mm，满足要求！3.4.4反力计算计算强度时，其反力值如下：Fmax=7.754KN计算刚度时，其反力值如下：Fmax=6.998KN3.5外楞的计算外楞直接承受内楞传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，外楞采用双48x2.75mm钢管，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 0.0982（D4-d4）/D=0.0982（0.0484-0.04254）/0.048 = 4.1810-6m3；I = 0.0491（D4-d4）= 0.0491（0.0484-0.04254）= 1.00410-7cm4；3.5.1外楞的抗弯强度验算荷载值为：q=7.754/0.25/2=31/2=15.5KN/m外楞的最大弯矩：M =0.79KNm；外楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯矩(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩，W=1.67105mm3； f -内楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；外楞的最大应力计算值： =0.79103/4.1810-6 =189Mpa；外楞的抗弯强度设计值: f = 205Mpa；外楞的最大应力计算值 =189Mpa小于内楞的抗弯强度设计值 f= 205Mpa，满足要求！3.5.2外楞的挠度验算刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 外楞的最大挠度计算值: = 0.973mm；外楞的最大容许挠度值: =750/400=1.875mm；外楞的最大挠度计算值 =0.973mm 小于外楞的最大容许挠度值 =1.875mm，满足要求！3.5.3外楞反力计算Fmax=12.1KN3.6拉杆计算拉杆